a liều 1 3 g kg phút có tác dụng làm giãn mạch thận và mạc treo thông qua kích thích thụ thể dopamine kết quả làm tăng dòng máu đến thận và số lượng nước tiểu
... (19 6 1a) Lực dọc trục sườn tăng cường ngang đề cập chương cho công thức 6 . 13 Khi thay quan hệ đơn giản t từ công thức 6 .18 vào công thức 6 . 13 sử dụng định ngh a , lực nén sườn tăng cường ngang ... 6 .1, C = 0 ,30 6 Vr = 14 54 kN Do đó, Đáp số Sử dụng sườn tăng cường ngang trung gian ph acó chiều d ày = 10 mm chiều rộng bt = 11 0 mm 8.2 Sườn tăng cường chịu lực Sườn tăng cường chịu lực sườn tăng ... sườn tăng cường ngang hai công thức w (8.8) (8.9) đó, d0 khoảng cách sườn tăng cường ngang trung gian Dp chiều cao vách D vách s ườn tăng cường dọc hay chiều cao lớn khoang phụ D* trường hợp...
... với công thức hồi quy N 238 -29,5 log N 836 N0 ,19 10 4 11 1 MPa 12 7 MPa 10 5 90,5 MPa 93, 8 MPa 69,9 MPa 69 ,1 MPa 10 6 52 ,1 MPa 53 ,1 MPa 10 6 38 ,0 MPa 43 ,1 MPa 10 Các công thức 7 .3 7.4 sử dụng để xác ... thức ngoặc công thức 7.2 theo giá trị thí nghiệm N Biểu thức công thức 7.4 g n với kết thực nghiệm (Chú ý: số vế phải công thức 7 .3 giá trị 38 ,0 MPa bảng 7 .1 N = 10 6 chia cho hai.) Bảng 7 .1 So ... (thông thường hay nhẹ), ngh a với tỷ trọng bê tông (kg/ m 3) cường độ chịu nén bê tông (MPa) Việc đ a vào cường độ chịu kéo chẻ khối trụ phân tích hồi quy không chứng tỏ ph ù hợp với kết thí nghiệm...
... kháng cắt danh định khoang đầu Ngay khoang đầu xem cótăng cường thực tế cósố hạng đầu công thức 6.20 tham gia v sức kháng cắt danh định giống nh vách không tăng cường Biểu thức sức kháng cắt ... MPa E = 200 GPa fc = Fy = 34 5 MPa Tiêu chuẩn AASHTO LRFD quy định rằng, khoang vách s ườn tăng cường dọc cần bố trí sườn tăng cường ngang (6 .30 ) Giới hạn ám khoảng cách lớn s ườn tăng cường ngang ... không tăng cường quy định bảng 6 .1 áp dụng Hình 6.6 Khoảng cách lớn s ườn tăng cường ngang Nếu sườn tăng cường dọc sử dụng ảnh hưởng đến sức kháng cắt vách bỏ qua Nói cách khác, chiều cao toàn...
... (A6 .6 .1. 2.5 -1, A6 .6 .1. 2.5 -3) Hệ số cấu tạo A Giới hạn mỏi ( F)TH 10 11 (MPa )3 (MPa) A 82,0 16 5 B 39 ,3 11 0 B' 20,0 82,7 C 14 ,4 69,0 C' 14 ,4 82,7 D 7, 21 48 ,3 E 3, 61 31 , 0 E' 1, 28 17 ,9 Bulông (A3 25M) ... phận A (mm2) y (mm) A. y (mm3) (mm4) I0 (mm4) Ix (mm4) 4500 7,5 0, 034 .10 6 3, 649 10 9 8,44 10 4 3, 649 10 9 15 000 765 11 ,475 .10 6 0 ,30 6 10 9 2, 8 13 10 9 3 ,11 9 10 9 10 000 15 27,5 15 ,275 .10 6 3, 839 10 9 5, 21 105 ... trọng mỏi lấy số lần giao thông trung bình xe tải đơn hàng ngày ADTT ST Trừ trường hợp có điều khiển giao thông, sốlượng xe đơn tính từ lượng xe tải trung bình hàng ngày ADTT : ADTTST = p*ADTT...
... định khống chế ứng suất tới hạn mặt cắt ngang Ứng suất g y oằn tới hạn lý t ưởng cho công thức (4.2) bị ảnh h ưởng ba thôngsố cường độ chính: liên kết hai đầu, ứng suất dư độ cong ban đầu Hai http://www.ebook.edu.vn ... 272-05 AASHTO LRFD hay (4 .10 ) Giá trị prop phụ thuộc vào tương quan độ lớn ứng suất dư nén rc ứng suất chảy Fy Ví dụ, Fy = 34 5 MPa rc = 19 0 MPa công thức 4 .10 cho kết prop = 1, 49 Ứng suất dư lớn giới ... chuẩn biểu diễn đường hình 4.7 Đường cong chuyển tiếp đàn hồi thể Đường cong cột có xét đến giảm tải trọng oằn độ cong ban đầu l đường hình 4.7 Đường đường cong cường độ cột sử dụngtiêu chuẩn thiết...
... kháng chảy có hệ số tính từ công thức 3 .1 với MPa (bảng 1. 5) Sức kháng đứt có hệ số tính từ công thức 3. 2 với MPa (bảng 1. 5) y u = 0,95 (bảng 1. 1) Fy = 250 = 0,80 (bảng 1. 1) Fu = 400 Đáp số Sức ... dụ 3 .1 Sức kháng đứt có hệ số tính từ công thức 3. 2: Đáp số Sức kháng kéo có hệ số định phá hoại (đứt) mặt cắt giảm yếu 685 ,37 kN Cách tính An số trường hợp đặc biệt: a g1 g2 g b e f c d g = g1 ... g1 A n(abefd) g2 Ag tf tw Ahole Ag 2dhole tf 2dhole t w s t f tw 2g http://www.ebook.edu.vn 65 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD a g1 g2 g b e f c d g= t g g1 w A...
... lực lượng công an, cứu h a phương tiện giải cứu nhà ở, quan khu công nghiệp Cầu coi quan trọng chúng giúp giải tình trạng vòng tắc đường, giúp tiết kiệm thời gian v xăng dầu cho người lao độnglàm ... thời gianthích hợp sau đó, làm nguội chậm không khí Nhiệt độ tuỳ theo loại gia công Gia công làm nguội chậm làmtăng tính dẻo, tính dai thép, làm giảm tính dư không nâng cao cường độ độ cứng Gia ... cắt mép l a, (e) mặt cắt I tổ hợp hàn cắt mép l a1.3.3 Gia công nhiệt Thuộc tính học thép nâng cao phương pháp gia công nhiệt khác nhau: gia công làm ngu ội chậm gia công làm nguội nhanh http://www.ebook.edu.vn...
... 6 .1, C = 0 ,30 6 Vr = 14 54 kN Do đó, Đáp số Sử dụng sườn tăng cường ngang trung gian ph acó chiều d ày = 10 mm chiều rộng bt = 11 0 mm 8.2 Sườn tăng cường chịu lực Sườn tăng cường chịu lực sườn tăng ... cường độ chảy khoang vách Công thức 8 .17 xây dựng cho cặp s ườn tăng cường ngang trung gian bố trí đối xứng hai bên vách (hình 8 .1) Kiểu cấu tạo khác có sườn tăng cường đơn ph a vách Basler (19 6 1a) ... dùng sườn tăng cường ngang trung giankíchthư ớc mm 10 0 mm (hình 8 .3) Hình 8 .3 Sườn tăng cường ngang ph a ví dụ 8 .1 Từ công thức 8.2, chiều rộng bt sườn phải đảm bảo thoả mãn mm, mm , Thay đổi...
... MPa E = 200 GPa fc = Fy = 34 5 MPa Tiêu chuẩn AASHTO LRFD quy định rằng, khoang vách s ườn tăng cường dọc cần bố trí sườn tăng cường ngang (6 .30 ) Giới hạn ám khoảng cách lớn s ườn tăng cường ngang ... không tăng cường quy định bảng 6 .1 áp dụng Hình 6.6 Khoảng cách lớn s ườn tăng cường ngang Nếu sườn tăng cường dọc sử dụng ảnh hưởng đến sức kháng cắt vách bỏ qua Nói cách khác, chiều cao toàn ... vùng vách g n sát chỗ tiếp giáp với biên không tham gia làm vi ệc cấu chịu lực kiểu giàn hình 6 .3 giả thiết Trong tương tự giàn này, biên giằng (thanh kéo), sườn tăng cường ngang chống (thanh nén)...
... trọng mỏi lấy số lần giao thông trung bình xe tải đơn hàng ngày ADTT ST Trừ trường hợp có điều khiển giao thông, sốlượng xe đơn tính từ lượng xe tải trung bình hàng ngày ADTT : ADTTST = p*ADTT ... không đ ược đỡ ngang Một cánh nén không đ ược liên kết ngang làm việc cột có xu hướng oằn mặt phẳng điểm g i ngang Đồng thời, bi ên nén phần mặt cắt ngang dầm có bi ên kéo giữ thẳng, mặt cắt ngang ... Sự tăng tải trọng tiếp tục làm cho biến dạng quay tăng lên, đồng thời, ngày có nhiều thớ mặt cắt ngang bị chảy (h ình 5.1c) Tình giới hạn biến dạng tải trọng g y lớn đến mức to àn mặt cắt ngang...
... kháng chảy có hệ số tính từ công thức 3 .1 với MPa (bảng 1. 5) Sức kháng đứt có hệ số tính từ công thức 3. 2 với MPa (bảng 1. 5) y u = 0,95 (bảng 1. 1) Fy = 250 = 0,80 (bảng 1. 1) Fu = 400 Đáp số Sức ... dụ 3 .1 Sức kháng đứt có hệ số tính từ công thức 3. 2: Đáp số Sức kháng kéo có hệ số định phá hoại (đứt) mặt cắt giảm yếu 685 ,37 kN Cách tính An số trường hợp đặc biệt: a g1 g2 g b e f c d g = g1 ... g1 A n(abefd) g2 Ag tf tw Ahole Ag 2dhole tf 2dhole t w s t f tw 2g http://www.ebook.edu.vn 65 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD a g1 g2 g b e f c d g= t g g1 w A...
... 26 33 26 60 27 30 35 30 37 30 67 30 33 38 33 40 33 75 36 39 44 39 46 39 90 Lỗ cỡdùng lớp liên kết bu lông cường độ cao chịu ma sát Không dùng lỗ cỡ liên kết kiểu ép mặt Lỗ ô van ngắn dùng lớp ... thường sử dụng hai loại bu lông c ường độ cao A3 25 A4 90 với đầu mũ đai ốc theo tiêu chuẩn ASTM hình 2.2 Hình 2 .3 Bu lông cường độ cao Bu lông CĐC A3 25 thép chống rỉ Các kíchcỡ bu lông v đường ren ... đường ren tham khảo bảng 2 .1 Bảng 2 .1 Chiều dài đường ren bu lông CĐC Đường kính bu lông (mm) 12 .7 15 .9 19 .0 22.2 25.4 28.6 31 . 8 35 .0 38 .1 Chiều dài ren danh đinh (mm) 25.4 31 . 8 35 .0 38 .1 44.5 50.8...
... lực lượng công an, cứu h a phương tiện giải cứu nhà ở, quan khu công nghiệp Cầu coi quan trọng chúng giúp giải tình trạng vòng tắc đường, giúp tiết kiệm thời gian v xăng dầu cho người lao độnglàm ... thời gianthích hợp sau đó, làm nguội chậm không khí Nhiệt độ tuỳ theo loại gia công Gia công làm nguội chậm làmtăng tính dẻo, tính dai thép, làm giảm tính dư không nâng cao cường độ độ cứng Gia ... cắt mép l a, (e) mặt cắt I tổ hợp hàn cắt mép l a1.3.3 Gia công nhiệt Thuộc tính học thép nâng cao phương pháp gia công nhiệt khác nhau: gia công làm ngu ội chậm gia công làm nguội nhanh http://www.ebook.edu.vn...
... : G c ma sát đất đắp φ 34 ° Khoảng cách gia cường 0,2 m 35 ° 36 ° 37 ° 38 ° 39 ° 40° 18 0 kPa 19 0 kPa 200 kPa 220 kPa 235 kPa 255 kPa 280 kPa 15 Khoảng cách gia cường 0,4 m 12 5 kPa 14 0 kPa 15 5 kPa 17 5 ... bước 1) Kiểm tra hệ số an toàn chống trượt: 19 ∑Va= Tổng lực dọc tácdụng lên đệm ∑Va= V1 + DL + LL ∑Va= 4.25 + 35 + 40 = 79.25 kN/m ∑Fa= Tổng lực ngang tácdụng lên đệm ∑Va= Fq+ F1+F2 ∑Fa= 1. 47+0.94 +1. 75=4 .16 ... lại/trên tường Làm căng cốt thép: giống tường chịu lực Sự gia cố: giống tường chịu lực Chiều dài gia cố: 1. 3m ( ko tiếp xúc đệm,sự gia cố chiều dài sau lưng tường ngang với tăng cường tường chịu lực)...
... v AASHTO LRFD Thộp c bn Cp 34 5 loi 1, 2 ,3 Tia h quang c che chn Tia h quang nhn chỡm Tia h quang khớ tr EXXX E7 018 , E7028, E7 016 -X hoc E7 018 -X A5 88/M270M AWS A5 .1E7 016 , E7 018 , AWS A5 .17 AWS A5 .20 ... tt ca thộp nh lm tng cng m khụng gim tớnh do, tng kh nng chng g hay kh nng chng m i mũn Chng hn, crụm v ng lm tng kh nng chng g ca thộp, c s dng ch to thộp chng g, mangan l m tng cng ca thộp ... lụng l Rn 0,8 .15 1 ,39 2 12 1 ,11 kN Sc khỏng ct cú h s ca ba bu lụng l Rn 3 .12 1 ,11 36 3 ,33 kN b) Tớnh sc khỏng ộp mt Thộp kt cu M270 cp 34 5W cú cng chu kộo Fu = 450 MPa ng kớnh l bu lụng ...