phần 1 thực trạng hoạt động kinh doanh của công ty tnhh vận tải và tiếp vận toàn cầu glotrans
XÁC ĐỊNH HỆ SỐ ĐÀN HỒI TƯƠNG ĐƯƠNG CỦA ĐẤT TRONG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHỊP CẦU LÀM VIỆC CHUNG VỚI ĐẤT NỀN.
... 1. 03 1. 04 1. 05 1. 07 1. 09 1. 11 1 .13 rx 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 .13 5 1. 16 ry 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 .14 5 1. 17 rz 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 .14 1. 18 ry 1. 82 3 .12 5.33 8 .11 rz 2.40 3. 41 4.69 6 .13 ... 9 -1 Nguyễn viết Trung, Vũ hữu Hoàng Bài gửi đăng Tạp chí Cầu Đờng 2004 Bảng Hệ số hình dạng móng x 0 .14 0.08 0.07 0 .13 0. 21 0.29 0.36 L/B 1. 5 2.5 3.5 y 1. 02 1. 04 1. 07 1. 11 1 .14 1. 16 1. 18 z 1. 03 ... 2.40 3. 41 4.69 6 .13 Bảng Hệ số ngàm móng x 1. 65 2.09 2.45 2.8 D/Re 0.5 1. 0 1. 5 2.0 y 1. 65 2.09 2.45 2.8 z 1. 23 1. 42 1. 60 1. 79 rx 1. 82 3 .12 5.33 8 .11 Trong đó: Re - Bán kính quy đổi móng D - Chiều...
- 12
- 2,718
- 20
Ví dụ tính toán kết cấu nhịp dầm BTCT trong đồ án thiết kế cầu
Công trình giao thông, thủy lợi
... n n / ' V X ^ 1 1 1 1 1 1 1 1 [ - 1 1 1 l l X 1 k % / c b1 c _ b 1 1 1 1 1 1 - H i ỡ h - : C ỏ c s d ớớiili toỏn bn mt cn 2 .1. 2 Nớuyốti tỏo tớnh toỏii ... 0.5 v 0.65 fj:?ng [ Iili cỏc cap hoi (ỏi H 10 v H 13 theo Quy trỡnh 19 79 + Xe Irc thil k 1r 'r 1, 2i^ (11 , 21 T) 11 0 kN 1, 8 (11 3,0m 10 kN (11 , 21 T) iiih 1- 6: Mụ hỡnh xe trc lliiộỡ kờ Xe trc cú trng ... tim c quy nh irong Bng 5 .10 .3.3 .1- 1 \'i cỏc giỏ ir sau: B a n g T C N 5 .10 .3,3 .1- 1: C ly tim n tim Kớch c lao thộp (mm) 15 ,24 14 .29 c bil 14 .29 12 .70 c bit 12 .70 1 ,1 9,53 'l'im tao cỏp neoi...
- 147
- 1,246
- 0
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P1
... N1 + Pg = 8,5T + 1, 6T = 10 ,1T Mô men uốn: M = 8,5 x 0,09 = 0,765 Tm 0,765 eo = = 0,075 < 0,225.45 = 10 ,12 5cm 10 ,1 2.7,5 = 0,75 ψ= 1+ 45 2x 400 βtđ = = 17 ,8 ; ϕ = 0,774 45 R = 13 kg/cm2; F = 45 ... = = 10 ; ϕ = 0,88 45 450 βntđ = = 50 ; ϕn = 0 ,15 45 − x18 0,88 + 0 ,15 ϕn = = 0, 515 F = 33 x 45 = 14 85cm2 R = 13 kg/cm2 [ N ] = 0,342.0, 515 .0,8 x 13 .14 85 = 2720kg III- KHỐI XÂY CHỊU NÉN CỤC BỘ Ncb ... Gạch100#, vữa 25# Kiểm tra khả chịu uốn tường (Rku = 1, 6kg/cm2; Rkc= 0,8kg/cm2) Giải : Xét đoạn tường cao b = 1m 0,3x 2 Mmax = = 0 ,15 Tm 0,3x Qmax = = 0,30T W = 10 0.332 = 18 150cm3 [ M ] = 1, 6 x 18 150...
- 8
- 5,104
- 111
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P2
... 11 , 31 15,39 20 ,10 11 2,57 3,60 4,57 5,86 7 ,14 10 ,28 13 ,99 18 ,28 12 2,36 3,30 4 ,19 5,40 6,54 9,42 12 ,83 16 ,76 12 ,5 2,26 3 ,10 4,02 5,20 6,28 9,05 12 ,32 16 ,08 13 2 ,18 3,00 3,87 5,00 6,04 8,70 11 ,84 ... 11 ,84 15 ,47 14 2,02 2,80 3,59 4,60 5, 61 8,08 11 ,00 14 ,36 15 1, 89 2,60 3,35 4,30 5,23 7,54 10 ,26 13 , 41 16 1, 77 2,50 3 ,14 4 ,10 4, 91 7,07 9,62 12 ,57 17 1, 66 2,30 2,46 3,80 4,62 6,65 9,05 11 ,83 18 1, 57 ... 4,04 5,60 7 ,19 9,20 11 , 21 16 ,16 21, 99 27,73 7,5 3,77 5,20 6, 71 8,60 1, 470 15 ,08 20,52 26, 81 3,54 4,90 6,29 8 ,10 9, 81 14 ,14 19 ,24 25 ,14 3 ,14 4,40 5,59 7,20 8,72 12 ,57 17 ,10 22,34 10 2,83 3,90...
- 21
- 2,280
- 15
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P3
... 19 5 17 1 15 2 13 6 12 3 11 1 10 1 093 086 440 (4500) 9 81 946 846 785 696 595 5 01 413 335 280 237 204 17 8 15 7 13 9 12 5 11 2 10 2 093 085 077 480 (4900) 980 943 839 775 672 568 4 71 380 309 258 219 18 9 16 4 ... 522 448 3 81 3 21 276 240 211 18 7 16 7 15 0 13 6 12 4 11 3 10 4 360 (3650) 983 952 863 809 749 654 566 483 408 338 287 244 215 18 9 16 7 15 0 13 5 12 2 11 1 10 2 094 400 ( 410 0) 982 949 854 796 7 21 623 532 447 ... 12 6 11 2 10 0 0 91 082 075 069 064 600 ( 610 0) 977 936 820 729 608 494 386 305 250 209 17 8 15 3 13 4 11 8 10 5 094 085 077 0 71 065 060 640 (6550) 977 934 814 712 588 470 359 287 235 19 7 16 7 14 5 12 6 11 1...
- 15
- 1,900
- 10
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P4
... = 18 % Giải : 485.4,5 13 410 0 M= = 11 66cm3 = 13 41kgm;W yc = 11 5 Chọn tiết diện 14 x 25 cm 14 .25 W= = 14 58cm3 > 11 66cm3 Kiểm tra độ võng dầm 14 .253 400.4,5 J= = 10 12,5kgm = 18 229cm ; M c = 12 f 10 1250 ... = 8cm; h = 16 cm 8 .16 = 341cm3 × 16 = 2728cm4 12 16 0 × 83 Jy = =683cm4 12 Jx = 17 150 9890 + = 10 8 kg/cm2< Ru = 12 0 kg/cm2 3 41 170 Tính độ võng: σ= 818 7 × 330 × = 1, 36cm 48 10 × 683 14 200 × 330 ... λ= = 67,3 ro 0,289 × 18 λ2 N 67,32.5000 =1 ξ = 1= 0,706 310 0R n Fng 310 0 × 11 5 × 216 Điều kiện bền mặt phẳng uốn 5000 10 000 .11 5 + = 64,4kg/cm2< 11 5kg/cm2 16 8 0,706 × 392 × 12 0 2- Kiểm tra tiết...
- 9
- 1,794
- 35
Tính toán kết cấu thép cần của cần trục bánh xích sức nâng q = 160 tấn
... 11 7432 -11 5836 12 2955 -12 114 4 12 8625 -12 711 8 13 5039 -13 33 91 1 416 77 -14 0354 14 90 71 -14 7700 15 6790 -15 5565 16 5 018 - 313 406 919 67 -10 3460 12 9 415 -13 0 015 13 7845 -15 3204 15 7845 -15 9945 16 014 7 -16 2232 16 4594 ... 35486 -3 014 5 29465 -284 61 -14 7973 14 8664 -14 9372 15 710 0 -15 5682 -15 0443 15 1258 -14 315 5 14 36 91 -13 6766 13 7075 -13 1580 13 1720 -12 717 7 12 718 2 -12 3625 12 3527 -12 0636 12 0456 -11 814 7 11 7902 -13 75 51 125842 ... -17 762 01 -17 4 218 7 -17 2 018 9 -16 718 49 -15 74686 -14 47 210 -13 118 41 -11 68064 -10 15 212 -852740 -679948 -496490 -14 8223 -13 234 81 -13 20792 -13 00900 -12 14733 -11 29304 -11 28 612 -10 984 61 -10 83450 -10 45 919 -980942...
- 58
- 2,648
- 10
Tính toán kết cấu thép
...
- 164
- 956
- 6
tính toán kết cấu cầu chính
... 17 2 11 4.3 50.3 39 202.2 11 6.3 Fa 29.45 29.45 12 .57 15 . 71 12.57 22.62 B 10 0 10 0 70 70 10 0 10 0 ho 14 0 14 0 11 0 11 0 14 0 14 0 x 6.34 6.34 3.87 4.83 2. 71 4.87 Z1 13 6.83 13 6.83 10 8.07 10 7.58 13 8.65 13 7.56 ... DAMNGANG 114 DAMNGANG 115 DAMNGANG 116 DAMNGANG 117 Station m 0 0 0 P Ton -1. 050 -0. 317 -1. 592 -1. 6 61 -1. 3 31 -0.909 V2 Ton - 61. 084 -59.8 81 -58.684 -57.589 -56.5 81 -55.6 51 M3 Ton-m -11 4.325 -11 0.338 -10 8 .10 9 ... DAMCANTRUC 31 DAMCANTRUC 41 DAMCANTRUC 51 DAMCANTRUC 61 Station m 0.5 0 0 P Ton -2.008 -1. 9 21 -1. 977 -1. 896 -1. 733 V2 Ton -12 .78 -13 6.59 -13 6.24 -13 5.88 -13 6.72 M3 Ton-m -11 3.244 -11 5.562 -11 3.3 41 -11 3.292...
- 35
- 764
- 6
nghiên cứu tính toán kết cấu bằng phần mềm matap theo phương pháp phần tử hữu hạn
... ] Q =1. 0e+004 * [1. 0 916 -0.9 416 -0.7 916 -0.6 416 -0.4 916 -0.3 416 0 .19 16 -0.0 416 0 .10 84 0.2584 0.4084 0.5584 0.7084 0.8584 1. 0084 ] Phần tử 5: M =1. 0e+004 *[ -9.8228 -7.5293 -5.4808 -3.67 71 -2 .11 83 ... 0.2645 1. 0886 1. 6678 2.00 21 2.0 914 1. 9359 1. 5355 0.8902 0] Q =1. 0e+003 *[ -8.4557 -7.5986 -6.7 414 -5.8843 -5.02 71 -4 .17 00 3. 312 8 -2.4557 -1. 5986 -0.7 414 0 .11 57 0.9729 1. 8300 2.6872 3.5443 ] 19 5 Tuyển ... -0. 515 6 -0 .12 39 0 .19 28 0.4345 0.6 012 0.6929 0.7096 0.6 513 0. 518 0 0.3097 0.0264 -0.3 319 -0.7652 -1. 2735 ] Q =1. 0e+004 *[ -1. 0084 -0.8584 -0.7084 -0.5584 -0.4084 -0.2584 0 .10 84 0.0 416 0 .19 16 0.3 416 ...
- 5
- 1,191
- 7
tính toán kết cấu bể chứa
... trường hợp ) M11max (kN-m/m) 51. 216 6 α= ξ α As M22min (kN-m/m) -15 .2263 As chọn (cm2) (cm2) As Þ 51. 216 6 0.062 0.064 7 .13 5 12 a100 11 . 31 71. 6520 0.087 0.0 91 10 .12 3 12 a100 11 . 31 20. 516 6 0.025 0.025 ... 41. 5238 + M11min (kN-m/m) -11 .15 22 F11max 42.2 816 = = 1. 539 × 10 −4 m = 1. 539cm Rs 274700 σn = • M11max (kN-m/m) 8.3890 8.3890 0.026 0.026 1. 820 12 a200 11 .15 22 0.034 0.035 2.430 12 a200 29.9952 ... M11min (kN-m/m) -14 .12 66 α ξ As (cm2) As chọn (cm2) Þ 8.0307 0.025 0.025 1. 7 41 12 a200 14 .12 66 0.043 0.044 3.094 12 a200 40 .15 34 0 .12 3 0 .13 2 9.205 12 a100 33.36 61 0 .10 2 0 .10 8 7.554 12 a100 Cốt thép...
- 25
- 14,537
- 101
TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP
... -11 36766 N 911 50945 17 37 71 38 217 4 N 910 8990 98229 15 4480 N1 011 -11 500 -10 0534 -15 5280 N1 012 815 96 97 413 - 914 522 N 111 2 14 110 10 2839 15 6080 N 111 3 35640 32787 384 418 N1 213 -11 685 -73348 -11 09 31 ... N1 011 = -15 5280(kG) N1 012 =- 914 522(kG) • N1 012 N1 011 N108 N109 q Mắt 11 : ΣX =-N 119 + N 111 3 - N 111 0.C0S45+ N 111 2.C0S45-qCOSa=0 ΣY = N 111 0 C0S45+ N 111 2COS45 -qSINa=0 Ở tầm với Rmax: => N 111 2 =14 010 ... N 911 -50438 -8 018 7 -15 0443 N 910 50335 80356 15 1258 N1 011 -472 81 -75799 -14 315 5 N1 012 47098 75829 14 36 91 N 111 2 -44484 - 719 32 -13 6766 N 111 3 44238 718 50 13 7075 N1 213 -4 213 1 -68734 -13 1580 N1 214 418 39...
- 46
- 1,049
- 9
Tính toán kết cấu thép
... mắt 11 : ∑X =0⇔ N c N 11 13 N 11 9 − Gc m + N 111 2 sin 440 − N 111 0 sin 440 − N 119 = 11 13 G 1m c 44 ⇒ N 111 3 = Gc m + N 111 0 sin 440 − N 111 2 sin 440 + N 119 ∑Y = ⇔ −N 11 13 ⇒ N 111 2 = cos 440 − N 111 2 cos ... 10 : m P 10 11 n N ∑X =0⇔ N ∑Y = ⇔ N N 10 9 10 13 10 13 10 11 = N109 = − Pnm − Pnd d P n *)Tách mắt 11 : ∑X =0⇔ N 11 12 m Pn + N 111 3 sin 570 − N 119 sin 57 − N 118 = ⇒ N 111 2 = N 119 sin 570 + N 118 − N 111 3 ... − N 111 3 sin 57 N 118 N 111 2 N 119 57 N 111 3 N 111 0 Pdn ∑Y = ⇔ −N 11 13 cos 57 − N 119 cos 57 + Pnm + Pnd − N 111 0 = ⇒ N 111 3 = Pnm + Pnd − N 119 cos 570 − N 111 0 cos 570 *)Tách mắt 12 : m P n N N 12 11 N ∑X...
- 61
- 753
- 2
THIẾT KẾ CẦN TRỤC CHÂN ĐẾ DẠNG CỔNG SỨC NÂNG Q = 36T. TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP : CẦN & VÒI.
... QUANG TIẾN b = B0 + 15 = 11 90 + 15 = 12 05 mm h = H0 +15 = 16 00 + 15 = 16 15 mm 1 = 1 = 15 mm ⇒ J =γ 2.b h δ δ 12 05 2 .16 15 2 .15 .15 =1 = 2, 01. 1 010 b.δ + h.δ 12 05 .15 + 16 15 .15 ( mm ) - Ứng suất ... 25000 .10 ) 0 J X = J x1 + J x = 1, 23 210 10 + 1, 382 .10 10 = 5,228 .10 10 JY y1 + J y3 ) + 4,5 .10 = 5,0 .10 10 (mm ) (mm ) Momen chống uốn tiết diện trục X WX = JX 5,228 .10 10 = = 6, 414 .10 Ymax 815 ( mm ... Bx + R By = 14 618 1 KG Lực quán tính tiếp tuyến cần thay đổi tầm với coi phân bố theo chiều dài cần: 67 01 u 14 618 1 3456 57 41 1524 81 175704 17 7454 F 0,1G qt c fqt = L = 23 = c 0 ,1. 1 611 0 = 23 70...
- 56
- 1,120
- 3
TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP CẦN CỦA CẦN TRỤC BÁNH XÍCH SỨC NÂNG Q = 160 TẤN
... 14 73 01 -14 7973 14 8664 -14 9372 15 710 0 -15 5682 -15 0443 15 1258 -14 315 5 14 36 91 -13 6766 13 7075 -13 1580 13 1720 -12 717 7 12 718 2 -12 3625 12 3527 -12 0636 12 0456 -11 814 7 11 7902 -13 75 51 125842 -11 5846 10 612 3 ... - 916 58 97722 -97403 10 3797 -10 35 91 110 313 - 210 713 2059 61 -19 2 813 19 0 019 -18 9 610 18 5 317 9 -17 010 8 14 9782 -13 59 41 130583 -12 6943 11 2647 -11 0986 10 9 210 -10 5565 10 4 817 -984 61 9 516 4 -86 318 85624 8 414 4 ... -17 9879 18 0546 -18 87 21 1 915 42 - 214 8 91 253402 11 3855 -11 410 4 12 2397 -12 2656 13 1486 -13 1 914 14 1287 -2 712 48 8 412 8 -98679 10 25 41 -12 4528 12 8746 -12 9876 13 2580 -13 44 21 138942 -14 310 5 14 6465 14 9630 -15 2 310 ...
- 53
- 1,317
- 4
Nguyên lý cấu tạo và tính toán kết cấu BTCT
... âọ: kb, ka: Hãû säú an ton ca BT & cäút thẹp ka: 1. 1 1. 25 våïi cäút cạn nọng, 1. 5 1. 75 våïi såüi kẹo ngüi v såüi cỉåìng âäü cao kb: 1. 3 1. 5 (ty thüc trảng thại chëu lỉûc nẹn hay kẹo) ma, mb: ... v våïi dảng phán phäúi chøn, ta cọ s =1. 64, våïi BT nàûng v cháút lỉåüng thi cäng trung bçnh v=0 .13 5 (3 - 11 ) Cỉåìng âäü tiãu chøn ca BT: Rtc = Rtb (1- 1,64.0 .13 5) ≈ 0.78Rtb c Cường độ tính tốn: ... ti) n TTTT=n.TTTC (3 -1) TTTC, n: Láúy theo TCVN 2737 -19 95 Thê dủ: - Âäúi våïi trng lỉåüng bn thán n =1, 1; cọ n
- 9
- 938
- 22
Tài liệu Tính toán cần cẩu Derrick tải trọng nâng 3T dùng cho tàu thủy - chương 14: tính toán kết cấu cần cẩu, cột cẩu docx
... sức nâng Q(kN) với chiều dài cần l(m) tất thành phần cần phía cột 10 Q.l = 10 (Q0.l + Gc 1/ 2) = 10 (25,5 .12 + 4.6) = 3264 24 L h2 Q .1 24 11 ,25 3264 97920 Ta được: - Wc 0,785.502 = 3925 ... được: Ta = Tc = (9 513 6 – 12 750) cos15 = 79578N Qa = 40 017 .sin62 + 13 552 = 48970N Qc = (9 513 6 – 12 750) Sin15 = 213 23N Tt Qt 0,707 13 552 = 9581N 3.2.2 Chọn Sơ Bộ Kích Thước Mặt Cắt Tháp Cấu Cột ... T.sin + T1 Qc = (N –S1) sin T1 Qt 0,707.St Trong đó: - góc nghiêng cần tính lớn góc nghiêng 15 0 - góc nghiêng palăng nâng cần, = 620 Ta được: Ta = Tc = (9 513 6 – 12 750) cos15 = 79578N...
- 8
- 1,354
- 13
CÁC PHƯƠNG PHÁP số TRONG TÍNH TOÁN kết cấu NHÀ KHUNG THEO PHƯƠNG PHÁP ĐỒNG THỜI
... (19 38), Lenczener (19 62) [15 ], đưa công thức xác định ,module phản lực nền: k= E0 2H b log 1 + b (15 ) Hay công thức kinh nghiệm Woinowsky-Krieger [11 ] 2 ,15 E k= × h Eb (16 ) ... hình 2 .12 : Hình 2 .12 Mô hình phần tử tiếp xúc không gian Goodman Mô hình phần tử tiếp xúc dạng cho phép xuất chuyển vị tương đối phần tử khối gần nhau, cho phép truyền lực cắt qua phần tử tiếp ... lực, nhiệt, chuyển vị cưỡng bức, ứng suất trước Tải trọng động tải trọng gió, động đất, hoạt tải, phân tích phổ phản ứng tác động tải trọng tác động theo thời gian Về dạng liên kết sap2000 cung...
- 81
- 3,647
- 6
Tài liệu Tính tóan kết cấu Composite pdf
... 6.2.3 (1) 6.3 .1 (1) 6.6 .1. 1 (13 ) 6.6.3 .1 (4) 6.8.2 (2) 6.9 (3) 7.2.2 (2) 7.2.2 (4) 7.4 .1 (6) 8.4.3 (4) BK Stage 34 draft 2003-02-20 Page 1- 1 prEN 19 94-2: 200X Section General 1. 1 Scope 1. 1.3 Scope ... (BC/CEN/03/89) BK Stage 34 draft 2003-02-20 EN 19 90 EN 19 91 EN 19 92 EN 19 93 EN 19 94 EN 19 95 EN 19 96 EN 19 97 EN 19 98 EN 19 99 Page F-2 prEN 19 94-2: 200X Eurocode : Eurocode 1: Eurocode 2: Eurocode 3: Eurocode ... Stage 34 draft 2003-02-20 Page C -1 prEN 19 94-2: 200X Content Foreword Section General 1. 1 1. 1.3 1. 2 1. 2.3 1. 3 1. 5 1. 5.2 1. 7 Scope Scope of Part of Eurocode Normative references...
- 45
- 677
- 3
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25