bài tập cơ học đất gs vũ công ngữ nxbgd 00
Tài liệu Chương 6: Tính toán kết cấu âu tàu docx
... Công trình cấp 6: Kc = 1,3 - Công trình cấp 5: Kc = 1,2 6.2.3.2 Kiểm tra trượt toàn bộ: Công trình bị trượt toàn móng Kiểm tra trượt toàn tham khảo giáo trình Cơ học đất Công trình bến 6.2.3.3 Kiểm ... thấp áp lực đất tường, trường hợp buồng âu đầy nước nên giảm trị số áp lực đất tính toán lúc áp lực đất giảm nhẹ điều kiện làm việc tường Hệ số truyền áp lực đất: Khi tính toán áp lực đất chủ động, ... sóng - Lực đẩy - Áp lực thuỷ tĩnh, thuỷ động * Áp lực đất: - Trọng lượng đất - Áp lực đất chủ động - Áp lực đất bị động * Lực biến dạng kết cấu công trình: - Lực xuất nhiệt độ thay đổi - Lực xuất...
- 18
- 679
- 10
Tổng quan cầu sử dụng bản liên tục nhiệt trên thế giới và ở việt nam chương 2 tính toán kết cấu bản liên tục nhiệt theo tiêu chuẩn 22TCN272 05 luận văn thạc sỹ
... số nhỏ chiều dài nhòp tính toán 1 8000 mm; - W1: chiều rộng quy ước cầu, lấy trò số chiều rộng thực tế cầu (W) 9000 mm Tải trọng bánh xe mô hình hoá tải trọng tập trung (không quy đổi thành tải ... bêtông tương đương Môđun đàn hồi ES cốt thép 2000 00 Mpa [A5.4.3.2] Môđun đàn hồi EC cho : Ec = 0,043γc1,5 (2.52) f c' Trong : - γc : tỷ trọng bêtông, γc = 2 500 kg/m3; - fc’ : cường độ chòu nén bêtông ... [5] 2.1.4 Giải pháp cấu tạo liên tục nhiệt theo dạng khác: Cùng với phát triển không ngừng công nghệ tin học, phần mềm mạnh ứng dụng phát triển rộng rãi việc xem xét kết cấu hệ thống tổng thể, không...
- 27
- 2,150
- 3
XÁC ĐỊNH HỆ SỐ ĐÀN HỒI TƯƠNG ĐƯƠNG CỦA ĐẤT TRONG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHỊP CẦU LÀM VIỆC CHUNG VỚI ĐẤT NỀN.
... Trung, Vũ hữu Hoàng Bài gửi đăng Tạp chí Cầu Đờng 2004 Một số công thức xác định hệ số đàn hồi cho móng nông Công thức xác định hệ số đàn hồi Sij hàm kích thớc móng, mô đun chống cắt G đất, hệ ... Đờng 2004 Hình 09a Mặt móng nông Mặt đất TN Hình 09b Móng nông địa tầng bán không gian vô hạn Mặt đất TN Hình 09c Móng nông địa tầng đất có độ sâu hữu hạn Nguyễn viết Trung, Vũ hữu Hoàng Bài gửi ... cạnh móng tiếp xúc với đất h khoảng cách từ cao độ mặt đất đến điểm cạnh bên móng x= Aw 4L2 Nguyễn viết Trung, Vũ hữu Hoàng Bài gửi đăng Tạp chí Cầu Đờng 2004 Tơng tự ta có công thức xác định Sij...
- 12
- 2,720
- 20
THUYẾT MINH TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHÀ XƯỞNG BẮN HẠT KIM LOẠI VÀ SƠN docx
... Khối lượng thân cầu trục: 3000 (Kg)/2 = 1 500 (Kg) - Khối lượng nâng cầu trục: Q = 5000 (Kg), hệ số tin cậy n =1 Khối lượng cầu trục tác dụng lên ray = 1 500 + 5000 = 8000 (Kg) Trường hợp cầu trục ... 1,1*533+1,1* 1000 + 1,1*2 500 = 4436.3 (Kg) Trong trường hợp lực đặt vai cột 4436.3 (Kg) - Xe vị trí đầu vai cột CT2 = 1,1*tải trọng đường ray + 1,1*P/2 +1,1*Q = 1,1*533+1,1* 1000 + 1,1* 5000 = 7186.3 ... 12 3000 0/1342,52 = 916,18 (Kg/cm2) Xác định ứng suất tiếp txy theo công thức 3.42 (tr90, [13]) txy= Q*Sc/(Ix*δb) = 8000 *347,2/(30206,71*1) = 91 (Kg/cm2) Xác định ứng suất tương đương σtđ theo công...
- 20
- 4,428
- 152
Báo cáo khoa học: "Các mô hình cơ học của vật liệu đàn hồi - nhớt - dẻo và giải pháp tính toán kết cấu áo đ-ờng có xét đến đặc tính của vật liệu bê tông asphalt" pot
... phần đàn hồi thành phần dẻo E" E* E" t + + E exp T T0 E* T/p đàn hồi Trong công thức, biến dạng tổng gồm thành phần: biến dạng đàn hồi tức thời, biến dạng dẻo, biến dạng đàn ... i: hệ số thành phần chảy với vật liệu đàn hồi tuý, = 0; với vật liệu chảy tuý (chất lỏng), = 900 0sin t E TD = = 0 / E0 + /( 0D) T0D + , đó: T0 = / E0 Trong mô hình Kelvin với lò xo nối song ... phụ thuộc thời gian cho lời giải toán đàn hồi dẻo Để dễ dàng áp dụng chuyển đổi Laplace, mô hình học đề cập phần đợc thể toán tử Đặt D = t Đối với lò xo đàn hồi: = E hay E = Đối với pitton:...
- 5
- 1,483
- 19
mô hình hoá và tính toán kết cấu cánh turbine gió kiểu trục đứng theo lý thuyết chuyển vị bậc nhất bằng phương pháp phần tử hữu hạn
... cong C p 800 , Re 1e ( NACA0012, 001 5, 001 8, 900 , Re 1e ( NACA0012, 001 5, 001 8, 002 4) 002 4) Ở ảnh hưởng chiều dày biên dạng xem xét góc tới thấp, làm đơn giản hóa công thức phân ... dạng Dữ liệu biên dạng NACA0012, NACA0015, NACA0018 NACA0024 so sánh 50 , Re 1e6 , 100 , Re 1e6 , 200 , Re 1e6 , 500 , Re 1e6 800 , 900 , Re 1e sau: Sự phân ... xứng (NACA 000 9, NACA 001 2, NACA 001 5, NACA 001 8, NACA 002 4 …) không đối xứng (NACA (05, 07, 08, 11, 15, 22, 27, 33, 37, 44)15…) Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên HDKH: PGS.TS Ngô...
- 96
- 1,045
- 2
Phân tích mô hình tính toán kết cấu công trình bến cảng đặc biệt lắp ráp nhanh trong giai đoạn thi công xây dựng tại Việt Nam
... giã HiƯn cã cÇu nh« cho t u träng t¶i 15 .000 DWT cËp phÝa, cao ®é ®¸y -11 ,00 m v bÕn liỊn bê cho t u Container 1.200TEU (20 .000 DWT), cao ®é ®¸y bÕn -12 ,00 m Khu ®Êt cđa c¶ng hĐp (kho¶ng 14ha) n»m ... cã ®¸y biĨn b»ng ph¼ng, ®é s©u d−íi 100m nh− ë vïng biĨn VÞnh B¾c Bé; n¬i cã ®¸y biĨn ®Þa h×nh phøc t¹p, bỊ mỈt gå ghỊ, s©u v dèc, ®é s©u lín ®Õn 2000 ÷ 3000 m nh− ë vïng biĨn MiỊn Trung; n¬i cã ... hc Delong ®«i [48] - KÝch Delong ®¬n c«ng st n©ng 500 tÊn, gi÷ 1000 tÊn (h×nh 1.1,1.4,1.10) - KÝch Delong ®«i c«ng st n©ng 1069 tÊn, gi÷ 2000 tÊn (h×nh 1.11a, 1.11b) Ngo i kÝch Delong, hiƯn trªn...
- 153
- 949
- 3
tóm tắt luận văn thạc sĩ kỹ thuật mô HÌNH hóa và TÍNH TOÁN kết cấu CÁNH TURBINE GIÓ KIỂU TRỤC ĐỨNG THEO lý THUYẾT CHUYỂN vị bậc NHẤT BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN tử hữu hạn
... (NACA 000 9) Phng trỡnh cho loi profin NACA s i xng: z= tc x x x x x 0,1260 ữ 0, 3516 ữ + 0, 2843 ữ 0,1015 ữ 0, 2969 0, c c c c c (4.2) -13- Hỡnh 4.4 Hỡnh dng profin NACA 000 9 y 63 ... 2917-2921, 2006 -17- Tin Dng ( 2007 ), lun thc s Nghiờn cu s [9] kt cu tm bng vt liu Composite cú gõn tng cng bng phng phỏp phn t hu hn Trng i hc KTCN i hc Thỏi Nguyờn [10] Chu c Quyt ( 2009 ), lun ... [11] Trn Hu Quc ( 2009 ), lun ỏn tin s Mụ hỡnh húa v tớnh toỏn sụ kt cu tm composite cú gõn gia cng Trng i hc bỏch Khoa H Ni Trn ch Thnh Trn c Trung Nguyn Vit Hựng [12] ( 2000 ), Phng phỏp phn...
- 22
- 445
- 0
Nghiên cứu tính toán kết cấu và thiết bị đóng mở cửa van cổng khẩu độ lớn
... nhi u công c th gi i, v y vi c nghiên c u, ng d ng vào n c ta hoàn toàn kh thi S ng d ng thành công lo i c a van có kh u đ l n cho công trình s m th i k m i ng d ng công ngh tiên ti n cho công ... ng l u vào mùa ki t ây công trình m i hoàn thành n m 2002 c s rút kinh nghi m c a công trình c a Hà lan Anh, s d ng t h p c a van r t h p lý Công trình bao g m Hình 1.10 Công trình EMS – c c a, ... NG NG D NG CHO CÔNG TRÌNH C TH 66 4.1 c m công trình l a ch n k t c u c a van h p lý 66 4.1.1.Gi i thi u chung v công trình ng n sông Trà Lý 66 4.1.2 Nhi m v c a công trình ...
- 104
- 688
- 1
THUYET MINH TINH TOAN KET CAU MO HINH TRONG ETABS
... (m) (kN/m3) (°) (kN/m2) (kN/m2) Lớp 2 .00 18.0 10.0 20.0 8650.0 Lớp 6 .00 19.0 15.0 40.0 1000 0.0 Lớp 12 .00 20.0 25.0 50.0 1 1000 .0 Sức chịu tải đất Sức chịu tải đất xác định theo Mục 4.6.9 TCVN 9362:2012, ... (m) (kN/m3) (°) (kN/m2) (kN/m2) Lớp 2 .00 18.0 10.0 20.0 8650.0 Lớp 6 .00 19.0 15.0 40.0 1000 0.0 Lớp 12 .00 20.0 25.0 50.0 1 1000 .0 Sức chịu tải đất Sức chịu tải đất xác định theo Mục 4.6.9 TCVN 9362:2012, ... (m) (kN/m3) (°) (kN/m2) (kN/m2) Lớp 2 .00 18.0 10.0 20.0 8650.0 Lớp 6 .00 19.0 15.0 40.0 1000 0.0 Lớp 12 .00 20.0 25.0 50.0 1 1000 .0 Sức chịu tải đất Sức chịu tải đất xác định theo Mục 4.6.9 TCVN 9362:2012,...
- 91
- 1,535
- 3
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P1
... 2x0,45m ta có: F = (2 x 45 + 15) 20 = 2100cm2 Fcb = 15 x 20 = 300cm2 2 100 Rcb = 13 = 24,5kg/cm2 < 2x13 = 26kg/cm2 300 [ N ] cb = 0,75x24,5x 300 = 5500kg > 3500kg IV- KHỐI XÂY CHỊU KÉO DỌC TRỤC N ... gạch 100# , vữa 25# Kiểm tra khả chịu nén giưã trụ Giải : H = 400cm < 0,6.22.33 = 436 cm 400 βtđ = = 12,12 ; ϕ = 0,84 33 Gạch 100# , vữa 25# có R = 10,5 kg/cm2 F = 45 x 33 = 1485cm2 < 3000 cm2 ... 28T; Rc = 1,1kg/cm2 Giải : [ Q] = {1,1 + 0,8 x 1.0,7 x 4,1} 6 800 = 2 3000 kg > 16 .000 kg 0,9 x 2 8000 = 4,1kg/cm2 68 x 100 _ σo = ...
- 8
- 5,104
- 111
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P2
... phương ngắn ln (m) sản 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 (kG/m2) ≤ 200 250 300 6-7 350 400 450 7-8 8-9 500 9-10 600 700 800 900 10-11 1000 Bảng : Trị số A, α, γ α γ 0,01 0,995 0,02 0,990 0,03 0,985 ... 90 x 302 x 55 = 445 500 ≈ 4,45Tm Mx = 3Tm < 0,1 Rnb2h = 4,45Tm M 12 = =4 Tính v = Mx R ad f d 1800x0,503 = = 0 ,000 0262l/cm mđ = R a Fa (2h + b)u 2800x12,56(2x55 + 30)7 = 0 ,000 0253l/cm m0 = ... cm chịu lực nén N 100T Dùng bê tông mác 200 thép CII (R’a= 2600kg/cm2) Tính cốt thép chịu lực cột Giải : lo = 0,5 x H = 0,5 x = 3,5m l 350 λb = o = = 11,7; j = 0,97 b 30 1000 00 − 90.30.30 Fa =...
- 21
- 2,282
- 15
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P3
... tải trọng phân bố đềi tính toán q = 2000 kg/m (do tĩnh tải hoạt tải sàn truyền vào) Chọn tiết diện dầm Giải : 2000 × M= = 4000 kgm = 4000 00kgcm 4000 00 = 190cm3 2 100 Chọn I.20a có Wx = 203cm3; Jx = ... 25 x 1,2 x 2 100 = 6 3000 kg = 63T > 50T lo 25 − 2δ = lh = sin α - x 1,2 ≈ 33cm 500. 000 x sin 40 k h σh = = 893kg/cm2 < Rk = 1800kg/cm2 1,2 x33 500. 000 x cos 450 h = 893kg/cm2 < Rc = 1300kg/cm2 1,2 ... tiếp 400 250 250 400 350 300 300 300 200 400 400 300 150 Hệ số ϕ cấu kiện thép có cường độ tính toán R, MPa; (kg/cm2) 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210...
- 15
- 1,900
- 10
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P4
... rãnh sâu 6cm phía Lực kéo N = 1 2000 kg đặt trục Giải : Fth = 20 (20-6) = 280cm2 20 14 − e= = 3cm 2 M = 1 2000 x = 3 6000 kgcm 20(20 − 6) Wth = = 653cm3 1 2000 3 6000 0,8 × 95 + × = 73,2 kg/cm2 < ... 392cm3 lo 350 = λ= = 67,3 ro 0,289 × 18 λ2 N 67,32. 5000 =1− ξ = 1= 0,706 3100R n Fng 3 100 × 115 × 216 Điều kiện bền mặt phẳng uốn 5000 1000 0.115 + = 64,4kg/cm2< 115kg/cm2 168 0,706 × 392 × 120 ... 4cm phía Lực nén tính toán N = 5000 kg Ndh = 4300kg Nngh = 700kg Giải : 1- Kiểm tra tiết diện mặt phẳng uốn Độ lệnh tâm: 18 − 14 e= = 2cm M = N.e = 5000 x = 1000 0 kgcm Fng = 18 x 12 = 216cm2 Fth...
- 9
- 1,794
- 35
Tính toán kết cấu thép cần của cần trục bánh xích sức nâng q = 160 tấn
... 156 7000 Rtb 88 7000 Rmax 20 7000 * Lực căng dây cáp treo hàng: Sh (N) Q S = h a.η P - Hiệu suất chung palăng: GVHD: TH.S: NGUYỄN DANH CHẤN Gm (N) Q (N) 3 3000 3 3000 3 3000 1 6000 00 9 2000 0 2 4000 0 [10] ... + Gc = 1 2000 0 (N): Trọng lượng thân cần 1 2000 0 N ⇒ qc = = 2000 ( ) × 30 m Vò trí Tải trọng Q (N ) Sh (N ) qc (N/m) Rmin Rtb Rmax 11 2000 0 64 4000 16 8000 137507 79067 20626 2000 2000 2000 b) Xác ... 1 2000 0 N = = 2000 ( ) 2.l 2.30 m Vò trí Tải trọng Rmin GVHD: TH.S: NGUYỄN DANH CHẤN Rtb Rmax 35 TKMH: KẾT CẤU THÉP Q (N ) Sh (N ) qc (N/m) 8000 00 4 6000 0 1 2000 0 98219 56476 14733 2000 2000 2000 ...
- 58
- 2,651
- 10
Tính toán kết cấu thép
- 164
- 956
- 6
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008