GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só CHƯƠNG II : TÍNH TOÁN KẾT CẤU BẢN LIÊN TỤC NHIỆT THEO TIÊU CHUẨN 22TCN272-05 2.1 Cấu tạo kết cấu nhòp liên tục – nhiệt : 2.1.1 Khái niệm chung : Kết cấu nhòp liên tục – nhiệt kết cấu tạo cách nối kết cấu nhòp dầm giản đơn với mức mặt cầu, cho tác dụng lực nằm ngang nhiệt độ cầu làm việc hệ dầm liên tục tác dụng trọng tải thẳng đứng làm việc dầm giản đơn Chỗ nối kết cấu nhòp gọi liên kết chốt, phần để nối kết cấu nhòp gọi nối Kết cấu liên kết chốt phải đảm bảo tính liên tục áo mặt cầu tiếp nhận nội lực sinh chuỗi kết cấu nhòp, mà không cản trở tới quay đầu dầm (chuỗi dầm hay gọi liên dầm) [5] 2.1.2 Các sơ đồ cấu tạo kết cấu nhòp liên tục – nhiệt : Kết cấu liên tục - nhiệt dùng cho dầm có độ với tổ hợp bố trí mặt cắt dọc mặt Qui đònh chiều dài sơ đồ chuỗi xuất phát từ điều kiện bố trí cầu, đặc tính kết cấu điều kiện khí hậu vùng xây dựng Cấu tạo chuỗi cách hợp lý cách chuyển vò nhiệt độ xảy hai phía tính từ tâm chuỗi sử dụng tối đa khả kết cấu khe biến dạng (bảng 2.1) Bảng 2.1 : Biên độ chuyển vò số kết cấu khe biến dạng [5] Kết cấu khe biến dạng - Liên tục kín lớp phủ bê tông asphalt - Liên tục kín lớp phủ bê tông asphalt có lưới thép - Máng thép co giãn nhồi đầy ma tít gờ cứng - Máng thép co giãn nhồi đầy ma tít mép khe có gờ cứng - Kết cấu khe co giãn cao su - Dùng trượt phẳng - Dùng trượt phẳng vát phía - Dùng trượt phẳng vát phía Biên độ chuyển vò (mm) – 10 15 15 – 20 20 50 100 200 300 - Kết cấu nhòp liên tục – nhiệt dùng toàn gối di động, đặt gối cố đònh trụ nó, phép dùng gối di động chiều dài chuỗi dùng gối cao su phân lớp HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 11 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só - Gối cố đònh cách hợp lý đặt chuỗi (Hình 2.1a), có độ nhòp khác đặt nhòp có độ lớn (Hình 2.1b) - Kết cấu liên tục – nhiệt dùng vùng động đất nên thiết kế dùng gối di động (Hình 2.1c) - Khi chiều dài chuỗi đặt độ dốc dọc lớn, hợp lý đặt gối cố đònh phía dốc (Hình 2.1d) điều làm cho liên kết chốt chòu lực nén - Khi đặt kết cấu nhòp trụ mềm, trụ phải đặt gối cố đònh di động (Hình 2.1e) Việc sử dụng gối cao su phân lớp không đòi hỏi biện pháp phụ để trụ tham gia làm việc theo chuyển vò dọc cầu a) Có gối cố đònh: b) Có gối cố đònh: c) Không có gối cố đònh : d) Cầu nằm độ dốc dọc : e) Cầu trụ mềm, dùng cho vùng đất lún, động đất : … Gối cao su phân lớp Ο Gối di động Δ Gối cố đònh Ω Khe biến dạng Hình 2.1 : Sơ đồ cấu tạo chuỗi 2.1.3 Các phương pháp nối liên tục – nhiệt : 2.1.3.1 Dầm tiết diện chữ T nối mặt cầu theo mối nối ướt dọc cầu : a) Trường hợp nối mặt cầu [5] : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 12 Luận Văn Thạc Só GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Nối theo mặt cầu, phần chiều dài bản, phải đảm bảo điều kiện xe chạy tốt vững kết cấu coi dạng mối nối kết cấu nhòp liên tục nhiệt Nối kết cấu nhòp lắp ghép theo mặt cầu chế tạo dầm đầu cánh cần để cốt thép chờ nằm ngang, chiều dài phần cánh để chừa lại lấy nửa chiều dài nối trừ khoảng cách đầu dầm kề cộng với 30 lần đường kính cốt thép nối cánh, không cần để cốt thép chờ từ cuống dầm phạm vi nối cánh (Hình 2.2b) Khi khoảng cách hai đầu dầm kề tương đối lớn (Hình2.2c,d) tốt dùng dầm có phần cánh để chừa lại Cho phép nối tựa lên xà ngang đầu trụ thông qua đệm đàn đồi có chiều dày không nhỏ 0,5m không kể trường hợp dầm đặt lên gối cao su phân lớp b) Trường hợp nối phần chiều dày thực tương tự nối mặt cầu (bản cánh dầm) [10] Nối thép mối nối ướt dọc (Hình 2.3) áp dụng kết cấu nhòp có chiều rộng mối nối nhỏ 30cm Để lớp áo mặt cầu phủ liên tục qua khoang hở đầu kề phải đặt ván gỗ dán bòt kín Hình 2.2 : Sơ đồ nối theo mặt cầu Hình 2.3 : Sơ đồ nối theo mối nối ướt dọc cầu HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 13 Luận Văn Thạc Só GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ 2.1.3.2 Đối với kết cấu dầm : dùng nối theo mối nối then dọc phần chiều dày Mặt cắt II-II Mặt cắt I-I Mặt cắt I-I Mặt cắt II-II Hình 2.4 : Sơ đồ nối theo mối nối dạng cá dọc cầu Hình 2.5 : Sơ đồ nối theo mối nối then dọc phần chiều dày Khi kết cấu nhòp dầm nối cá đặt đầu bản, chế tạo dầm bản, người ta đặt cấu kiện chôn sẵn lắp ráp hàn vào nối nối phải đảm bảo chiều rộng khe hở hai đầu có chiều dài tự 10-15cm (hình 2.4) Khi kết cấu nhòp có lỗ rỗng nối theo mối nối then dọc, chế tạo cách đầu chiều dài 50-60cm phía không để phần gờ, lắp ráp đập bỏ phần gờ Dọc mối nối đặt cốt thép có mặt cắt theo tính toán chiều dài 25 – 30cm cốt thép cách ly không làm việc với bêtông cách lấy bao tải tẩm nhựa đường, giấy dầu vải pô-li-ê-ti-len bọc lại Đặt cốt thép lắp đầy vào mối nối then dọc, đầm chặt cẩn thận để đảm bảo dính kết với mặt hông để tạo thành then nối Chiều dầy bêtông hai đầu dầm kế không lớn –8cm (hình 2.5) 2.1.3.3 Một số dạng khác : a) Nối kết cấu nhòp theo lớp phủ bêtông xi măng [10]: Khi nối kết cấu nhòp theo lớp đệm bêtông ximăng, mác bêtông không nhỏ 300 chiều dày không nhỏ 60mm Khi từ mặt cắt cố đònh đến đầu chuỗi không lớn 50m HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 14 Luận Văn Thạc Só GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Trong trường hợp chỗ nối theo mối nối dọc, nối kết cấu nhòp kề (bản cánh phần xe chạy, lớp đệm san bằng, lớp phủ bêtông ximăng) phải cách ly với kết cấu kề phía Chiều dài đoạn cách ly xác đònh tính toán Tốt chiều dài lớn tối thiểu khoảng cách hai gối đầu kết cấu nhòp kề b) Nối lớp san cầu không dùng lớp phòng nước [10]: Trong cầu không dùng lớp phòng nước phạm vi đệm đàn hồi, lớp san phải liên kết vững với dầm cốt thép chờ từ mối nối ướt dọc Nối theo lớp san cho phép chiều dài thỏa mãn điều kiện : khoảng cách từ mặt cắt cố đònh đến đầu chuỗi không vượt 100m Liên kết chốt kết cấu nhòp theo cánh dầm theo lớp đệm lớp san thực toàn chiều rộng kết cấu nhòp, chiều rộng xe chạy c) Trường hợp nối kết cấu nhòp theo mối nối ướt dọc mà đầu trụ có xà ngang mặt cắt chữ T phần mặt cầu nằm xà ngang đổ bê tông đồng thời với mối nối ướt dọc toàn mặt phẳng tựa lên lớp đệm đàn hồi để không làm cản trở chuyển vò dọc Cách nối áp dụng với chiều dài chuỗi không lớn 50m gối đỡ có dạng không kể dùng gối đỡ phân lớp [5] d) Ở cầu xiên sơ đồ nối giống cầu thẳng, dầm xiên thiết kế đặc biệt có phần cánh để chừa lại dùng dầm xiên đònh hình Khi dùng dầm đònh cần cắt bỏ cốt thép chờ từ cuống dầm phạm vi nối tới mức mép cánh đổ bê tông xong cuống dầm trước Khi không cần đặt dầm ngang đầu dầm xét thiết kế đònh hình dầm xiên Ở cầu xiên nối theo mối nối ướt dọc [5] e) Kết cấu nhòp cầu mặt đoạn cong nối theo mặt cầu Mặt nối có dạng hình thang Khi bán kính cong nhỏ, nối phía bụng lưng đường cong khác nhiều, nối phía bụng đường cong tạo nên kết cấu nửa chốt [5] a) Nối theo lớp bêtông đệm : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 15 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só b) Nối theo lớp phủ BTCT thép neo : Hình 2.6 : Sơ đồ nối kết cấu nhòp theo lớp phủ bêtông ximăng 2.1.3.4 Một số yêu cầu chung cấu tạo bố trí cốt thép: Khi nối kết cấu nhòp theo mặt cầu, mác bê tông phải mác với bê tông kết cấu nhòp Bố trí cốt thép nên dùng cốt thép loại A I-AIII dùng cốt thép ứng suất trước để nối Cốt thép tính toán nối bố trí phạm vi chiều rộng dầm mối nối ướt dọc Cốt thép mối nối ướt dọc biện pháp hợp lý đặt liên tục trụ từ nhòp sang nhòp Khi chiều dài cốt thép không đủ đặt mối nối ướt dọc cốt thép ngắn có chiều dài chiều dài cốt thép nối nối kết cấu nhòp theo cánh dầm [10] Khi nối kết cấu nhòp theo mối nối ướt dọc, cốt thép tính toán bố trí chiều dài 200 - 250 cm, với kết cấu nhòp cầu thẳng, chiều dài (bd + bn) cotgα + (80 – 100cm) với kết cấu nhòp cầu xiên [10] Hình 2.7 : Sơ đồ nối kết cấu nhòp theo mối nối ướt dọc có xà mũ trụ có dạng chữ T ngược Khi nối kết cấu nhòp theo mặt cầu, chiều dầy lớp đệm lớn – 10 cm để giảm bớt độ cứng chỗ nối, bên mặt cắt ngàm nối cách hợp lý đặt quãng hở nhét đầy ma tít, đặt gỗ Khi nối kết cấu nhòp theo mối nối ướt dọc, chiều dài lớp bê tông đệm phạm vi 100 – 120 cm phải cách ly dầm lớp đàn hồi bố trí cốt thép Trong tất sơ đồ nối kết cấu nhòp, lớp phòng nước đặt chổ nối không dính vào lớp bê tông chiều dài nối cộng với 25 cm bên, lớp phòng nước cần thiết phải cách ly với lớp bê tông đệm lớp bảo vệ (lớp bê tông xi măng) lớp giấy dầu, giấy sáp, vải polietylen [5] HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 16 Luận Văn Thạc Só GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Lớp đàn hồi làm số lớp giấy dầu, dán nhựa đường chiều dầy lớp đàn hồi lấy 0,5 – 1,0 cm Tại chỗ “liên kết chốt “ kết cấu nhòp cần bố trí thêm cốt thép phụ thêm lớp bảo vệ, nối theo mối nối ướt dọc đặt lớp bê tông đệm, dùng lưới thép hàn buộc loại thép AI, đường kính 6mm với mắt lưới không lớn 10x10 cm [5] 2.1.4 Giải pháp cấu tạo liên tục nhiệt theo dạng khác: Cùng với phát triển không ngừng công nghệ tin học, phần mềm mạnh ứng dụng phát triển rộng rãi việc xem xét kết cấu hệ thống tổng thể, không gian đề cặp Chính dạng cấu tạo kết cấu nhòp liên tục nhiệt có thay đổi Một số dạng kết cấu tham khảo : Nếu kết cấu nhòp đặt trụ có chiều cao thay đổi có độ mảnh lớn, toàn phần liên tục nhiệt liên chốt đỉnh trụ, liên kết chốt cho phép chuyển vò xoay kết cấu phần kết cấu phần tham gia truyền toàn lực ngang hãm xe, động đất lực phụ khác co ngót, từ biến nhiệt độ thay đổi xuống kết cấu phần Kết cấu gối cầu dùng gối cao su phân lớp cho nhòp giữa, riêng hai nhòp biên tiếp giáp với mố dùng gối chậu có trượt để đảm bảo chuyển vò độc lập hệ [5] Khi sử dụng kết cấu dạng liên tục nhiệt này, cần lựa chọn số lượng nhòp nối liên tục, kích thước hàm lượng thép hợp lý kết cấu thân trụ tổng thể bố trí chung kết cấu phải đáp ứng yêu cầu cho kinh tế Hình 2.8 : Cấu tạo kết cấu nhòp liên tục – nhiệt theo sơ đồ nối mặt cầu Hình 2.9 : Cấu tạo kết cấu nhòp liên tục-nhiệt có chốt đỉnh trụ HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 17 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 2.2 Phương pháp tính toán kết cấu nhòp liên tục – nhiệt : Thiết kế kết cấu liên tục - nhiệt bao gồm nội dung sau [5]: Lựa chọn kết cấu, chiều dài tạo chuỗi Chiều dài chuỗi chọn cách so sánh phương án sử dụng loại gối cầu kết cấu khe biến dạng khác Tiêu chuẩn hợp lý chiều dài chuỗi sử dụng khả tối đa loại gối cầu khe biến dạng đảm bảo chuyển vò dọc cầu Sau xác đònh chiều dài chuỗi, loại hình gối kết cấu khe biến dạng, người ta chọn loại liên kết kết cấu nhòp tiến hành tính toán Tính toán chuyển vò dọc đầu dầm Chuyển vò dọc chuỗi kết cấu nhòp mức gối cầu khe biến dạng mặt cắt cố đònh chuỗi xác đònh tác dụng nhiệt độ từ biến có xét đến tuổi bê tông dầm lúc đặt dầm vào trụ nối thành chuỗi Tính nội lực tác động sinh nối, thiết kế nối tính duyệt mặt cắt nối 2.2.1 Xác đònh chuyển vò dọc trục : Nhiệt độ biến thiên, co ngót từ biến bêtông gây chuyển vò dọc chuỗi Cần xác đònh trò số chuyển vò gối khe biến dạng so với mặt cắt cố đònh chuỗi Khi tính toán cần xét đến tuổi bêtông lúc đặt dầm vào trụ lúc nối chúng thành chuỗi Biên độ chuyển vò dọc kết cấu nhòp Δt tác dụng nhiệt độ tính theo lượng chênh lệch nhiệt độ, hiệu số nhiệt độ tính toán dương âm đòa điểm xây dựng Nhiệt độ tính toán dương nhiệt độ lớn không khí tmax suốt thời gian quan sát, Nhiệt độ tính toán âm nhiệt độ bình quân ngày đêm ngày lạnh thời gian quan sát tmin Δt = α.(tmax-tmin).L (2.1) Trong đó: α _ Hệ số dãn dài vật liệu kết cấu nhòp L _ Khoảng cách từ mặt cắt cố đònh chuỗi đến mặt cắt cần xác đònh chuyển vò Ngoài biên độ chuyển vò nhiệt độ cần xác đònh khoảng chuyển vò (co giãn) chuỗi vò trí thời điểm nối Chuyển vò co ngót từ biến bêtông xác đònh mức đáy đỉnh dầm Trò số chuyển vò co ngót từ biến kết cấu nhòp thiết kế đònh hình ghi bảng 2.2 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 18 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 2.2 Chiều dài kết cấu nhòp Tuổi nối chuỗi (tháng) 12 15 18 24 33 12 15 18 24 33 12 15 18 24 33 12 15 18 24 33 Giá trò chuyển vò Do từ biến Do co ngót Mức khe Mức Mức khe Mức đỉnh biến dạng đỉnh trụ biến dạng trụ 12 24 1,00 1,48 1,22 3,72 5,31 0,74 1,09 0,90 2,75 3,93 0,39 0,59 0,48 1,47 2,10 2,00 3,10 2,35 7,16 9,04 1,48 2,30 1,74 5,30 6,67 0,79 1,23 0,93 2,84 3,58 1,60 2,02 2,42 3,23 4,43 1,51 1,89 2,27 3,02 4,15 1,34 1,68 2,02 2,69 3,70 1,60 2,02 2,42 3,28 4,43 1,51 1,89 2,27 3,02 4,15 1,34 1,68 2,02 2,69 3,70 0,13 0,19 0,165 0,49 0,70 0,26 0,41 0,31 0,95 1,19 1,00 1,20 1,52 2,02 2,77 1,00 1,20 1,52 2,02 2,77 2.2.2 Tính toán nội lực nối : Sơ đồ để tính toán nối liên tục nhiệt dầm ngàm đầu có độ tính toán ln, chiều dài cách ly khỏi kết cấu nằm phía (hình 2.10) Tính toán nối giai đoạn làm việc đàn hồi tác dụng nội lực phát sinh bao gồm : a) Do chuyển vò góc chuyển vò thẳng đứng mặt cắt ngàm bản, gây hoạt tải tónh tải phần II, tác dụng kết cấu nhòp nối (tónh tải phần II tải trọng áo mặt cầu đặt lên sau bêtông nối đạt cường độ, kể phần đường người bộ, lắp đặt sau nối kết cấu nhòp thành chuỗi) b) Dưới tác dụng tónh tải hoạt tải trực tiếp nối c) Dưới tác dụng lực hãm d) Do phản lực gối chuyển vò nhiệt độ thay đổi HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 19 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só a) b) Hình 2.10 : Sơ đồ tính toán nối tác dụng chuyển vò mặt cắt ngàm a) Khi tách nối với dầm b) Khi kết cấu nhòp đặc Ký hiệu : ln : độ tính toán nối lp : độ tính toán dầm hn : chiều dày nối ϕ : góc quay mặt cắt ngàm nối 2.2.2.1 Tính toán nội lực cưỡng : a) Do hoạt tải tónh tải phần II kết cấu nhòp : Nội lực tính toán nối nội lực nhân tố kể gây tổ hợp nhân tố Khi tổ hợp nội lực lực hãm biến đổi nhiệt độ với nội lực khác làm tổ hợp (Bảng 2.3) Nội lực nối chuyển vò góc chuyển vò thẳng đứng mặt cắt ngàm xác đònh theo công thức sức bền vật liệu Nội lực tónh tải phần II, xét tác dụng nhòp kề xét hoạt tải Khi nối độ HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 20 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Khi biết trò số mô men uốn, để đơn giản cho việc tính toán góc quay tính theo công thức: ϕ= M H l p 4.Eδ J δ (2.8) Trong đó: MH : Mô men uốn nhòp dầm xét tải trọng gây Chuyển vò thẳng đứng mặt cắt ngàm nối gây góc quay mặt cắt nối dầm xác đònh theo công thức : y= Ln − c ϕ (2.9) Trong đó: c : Khoảng cách hai tim gối hai nhòp kề b) Do tượng từ biến kết cấu nhòp xảy trình khai thác : Trong trình đưa liên tục nhiệt – vào sử dụng việc tính toán nối chòu tác nhân tác dụng tónh tải phần II, hoạt tải kết cấu nhòp gây Bản nối chòu tác dụng tượng từ biến gây trọng lượng thân kết cấu (hình 2.11) cáp dự ứng lực dầm gây nên (hình 2.12) Biến dạng tác nhân tăng dần theo thời gian gây chuyển vò cưỡng mặt cắt ngàm nối làm xoay góc ϕcr so với ban đầu chuyển vò thẳng đứng xuống đoạn ycr Trọng lượng thân kết cấu Hình 2.11 : Từ biến trọng lượng thân kết cấu HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 23 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só a) Trường hợp cáp DƯL xiên b) Trường hợp cáp DƯL thẳng Hình 2.12 : Từ biến cáp dự ứng lực gây Do việc đưa tượng từ biến kết cấu nhòp vào tính toán nội lực cần thiết nhằm đảm bảo an toàn cho nối trình sử dụng Biến dạng từ biến ϕcr xác đònh cách nhân biến dạng đàn hồi tức thời tải trọng dài hạn ϕc với hệ số từ biến Ψ nghóa [1]: ϕcr (t,ti) = Ψ (t,ti) ϕc (2.10) Xác đònh ϕc : ϕc : tổng biến dạng đàn hồi tức thời trọng lượng thân kết cấu cáp DƯL gây ϕc = ϕctónh (trọng lượng thân kết cấu) + ϕcDƯL(cáp DƯL) + ϕctónh : góc quay ban đầu trọng lượng thân kết cấu gây + ϕcDƯL : góc xoay cáp DƯL gây [11] : ϕCDƯL = (2.11) P.e' bl (2.12) M = P.e (2.13) N= HVTH : Lê Quốc Đạt b.(1 − b).N l M l + 2.E.I 2.E.I Trang 24 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Với P : lực căng cáp DƯL sau trừ mát ứng suất N,M tải trọng tương đương quy đổi theo sơ đồ hình 2.12 Xác đònh Ψ (t,ti) : - t - tuổi bêtông theo ngày tính từ lúc đúc thành khuôn; - ti : tuổi bêtông theo ngày từ tác dụng tải trọng thường xuyên AASHTO [A5.4.2.3.2] kiến nghò hệ số từ biến xác đònh [1] : Ψ (t,ti) = 3,5kckf (1,58kf = (t − t i ) 0.6 H -0.118 )ti [ ] 120 10 + (t − t i ) 0.6 62 42 + f ' c (2.14) (2.15) Trong : - H : độ ẩm tương đối (%); - Kc : hệ số từ biến xét tới ảnh hưởng tỉ lệ thể tích diện tích mặt lấy theo hình 2.13; - f’c : trò số tuyệt đối cường độ chòu nén 28 ngày bêtông (MPa) - t-ti : thời gian chòu tải (ngày) Để xác đònh tuổi bêtông từ lúc đặt tải ti, ngày bảo dưỡng nhanh nước xạ nhiệt tính ngày bảo dưỡng thông thường Diện tích mặt dùng để tính tỉ số thể tích diện tích mặt gồm diện tích phơi bày không khí khô Đối với tiết diện hộp kín thông gió kém, lấy 50% diện tích tính diện tích mặt Hệ số điều chỉnh kc Hệ số H cao môi trường vùng lân cận cầu có nước bốc hơi[1] (t-ti) thời gian chất tải (ngày) Hình 2.13 : Hệ số kc phụ thuộc vào tỉ lệ thể tích/diện tích bề mặt HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 25 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 2.2.2.2 Tính toán nội lực cục : a) Do tónh tải nối : Khi nối tựa lên kết cấu phía dưới, toàn diện tích kết cấu phía tiếp nhận lực tải trọng cục không tính tác dụng tải trọng cục nối Nội lực nối trọng lượng thân tónh tải phần II đặt bản, xác đònh theo công thức: Đối với mặt cắt ngàm nối : M = (γp1.DC + γp2.DW ).ω1 (2.16) V = (γp1.DC + γp2.DW ).ω2 (2.17) Đối với mặt cắt nối : M = (γp1.DC + γp2.DW ).ω3 (2.18) V=0 (2.19) Trong đó: - DC : Tónh tải trọng lượng thân nối; - DW : Tónh tải phần II đặt nối; - γp1, γp2 hệ số tải trọng; - ω1 : diện tích đường ảnh hưởng mômen mặt cắt ngàm nối; - ω2 : diện tích đường ảnh hưởng lực cắt mặt cắt ngàm nối; - ω3 : diện tích đường ảnh hưởng mômen mặt cắt nối; b) Do hoạt tải đặt nối : Bản nối có hướng nhòp tính toán song song với hướng xe chạy nên chiều rộng dải tương đương tính toán sau [3]: + Khi xếp tải xe : (2.20) E = 250 + 0,42 L1W1 + Khi xếp tải nhiều xe : E = 2100 + 0,12 L1W1 ≤ W NL (2.21) Trong : - W : chiều rộng cầu (mép tới mép); - NL : số xe thiết kế ; HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 26 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só - L1 : Chiều dài nhòp quy ước, lấy trò số nhỏ chiều dài nhòp tính toán 18000 mm; - W1: chiều rộng quy ước cầu, lấy trò số chiều rộng thực tế cầu (W) 9000 mm Tải trọng bánh xe mô hình hoá tải trọng tập trung (không quy đổi thành tải trọng phân bố) Tuỳ theo chiều rộng dãy tương đương để xếp dãy bánh xe phạm vi dải tương đương [3] Chiều rộng dải tương đương tính toán hai trường hợp xếp tải đủ để xếp hai hàng bánh xe theo phương ngang cầu (hình 2.14) xếp xe xếp hai xe Hình 2.14 : Trường hợp xếp xe Trò số áp lực tải trọng bánh xe lên dải có chiều rộng 1m : 2P (với P = 72,5 KN) Eb - Do xe tải (Truck) : : P* = - Do xe trục (Tandem) : P* = 2P (với P = 55 KN) Eb (2.22) (2.23) Trường hợp xếp tải có trò số lớn hơn, mặt khác xếp tải xe phải nhân thêm với hệ số m = 1,2 Lựa chọn trò số áp lực lớn hai trường hợp xếp tải để tính toán Tải trọng thiết kế : (9,3KN/Eb) KN/m Hình 2.15 : Tải trọng Đối với mặt cắt ngàm nối : - Do xe tải thiết kế (Truck) : o Mtr = m γn (P* + IM)Σyi HVTH : Lê Quốc Đạt (2.24) Trang 27 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só o Vtr = m γn(P* + IM)Σyi - - (2.25) Do xe trục (Tandem) : o Mta = m γn (P* + IM)Σyi (2.26) o Vta = m γn (P* + IM)Σyi (2.27) Do tải trọng : o MLL = m γn LL ω Eb (2.28) o VLL = m γn LL ω Eb (2.29) Đối với mặt cắt nhòp nối : - - - Do xe tải thiết kế (Truck) : o Mtr = m γn (P* + IM)Σyi (2.30) o Vtr = (2.31) Do xe trục (Tandem) : o Mta = m γn (P* + IM)Σyi (2.32) o Vta = (2.33) Do tải trọng : o MLL = m γn LL ω Eb o VLL = (2.34) (2.35) 2.2.2.3 Tính lực dọc trục : Nếu gối di động lý tưởng, tức dầm hoàn toàn tự chuyển vò dọc không phát sinh lực dọc nhiệt độ thay đổi hay co ngót từ biến bêtông Tuy thực tế dùng gối lăn đáy dầm gối phát sinh ma sát chống lại co giãn dầm, dùng gối cao su phân lớp lực lực cắt gối Nếu dầm nằm độ dốc phát sinh lực dọc nén bố trí gối cố đònh cuối dốc ngược lại Do tác dụng nhiệt độ thay đổi ảnh hưởng từ biến, co ngót mối nối kiểu liên tục nhiệt phát sinh lực dọc trục [5] Các nhân tố đònh trò số lực dọc trục : - Mức độ biến thiên nhiệt độ - Mức độ co ngót từ biến - Biến dạng trụ (trụ cứng trụ mềm) HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 28 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só - Vò trí gối cố đònh, số lượng loại gối di động - Vò trí mối nối liên tục nhiệt Trong chuỗi có độ nhòp khác loại gối khác nhau, mặt cắt cố đònh xác đònh trọng tâm thành phần phản lực gối nằm ngang lấy giá trò tuyệt đối tónh tải gây k U= ∑s i =1 k ∑ i =1 i (2.36) f i Ai Trong : k ∑s i =1 i : Mô men tónh thành phần phản lực gối nằm ngang, lấy giá trò tuyệt đối tónh tải đầu chuỗi k ∑ i =1 fi Ai : Tổng giá trò tuyệt đối thành phần phản lực nằm ngang gối tónh tải tất kết cấu nhòp chuỗi k- số gối di động chuỗi kết cấu nhòp a) Trường hợp trụ cứng với loại gối, không kể gối cao su phân lớp Lực dọc trục Nt, phát sinh liên kết tác dụng nhiệt độ tính tổng lực ma sát tất gối di động phía đầu chuỗi gần Nt = j ∑ i =1 fi Ai (2.37) Trong đó: fi – Hệ số ma sát, lấy sau : Đối với gối lăn f = 0,05; gối tiếp tuyến f = 0,5; gối phân lớp hỗn hợp f =0,02-0,07 j – Số lượng gối di động phần chuỗi, tính từ nút xét đến phía đầu chuỗi gần Ai – Phản lực gối tónh tải tính toán b) Trường hợp dùng gối cao su phân lớp : Lực dọc trục cấu kiện nối dùng gối cao su phân lớp lấy tổng lực cắt gối di động đầu chuỗi gần xác đònh theo công thức: Nt = j i =1 HVTH : Lê Quốc Đạt ⎛ Fp G p ⎞ ⎟ ⎟ h ⎝ p ⎠ ∑ Δi⎜⎜ (2.38) Trang 29 Luận Văn Thạc Só GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Trong : Δι : Chuyển vò dọc gối chuỗi kết cấu nhòp gối cố đònh mặt cắt cố đònh chuỗi (cm) tính theo độ chênh lệch trò số nhiệt độ dương âm nhiệt độ nối chuỗi (cm) Fp : Diện tích gối mặt (cm2) hp : Tổng chiều dày lớp cao su gối (cm) Gp : Môđuyn chống cắt cao su, lấy : kg/cm2 khoảng nhiệt độ từ 20o đến –10o; 10 kg/cm2 nhiệt độ –30o; 13 kg/cm2 nhiệt độ –40o Chú ý nhiệt độ giảm gây cho nội lực chòu kéo; nhiệt độ tăng nối chòu nén Nếu chuỗi có loại gối khác nhau, nội lực dọc trục cấu kiện nối, lấy tổng nội lực phát sinh loại gối c) Do lực hãm : Nội lực dọc trục liên kết chốt phát sinh lực hãm gây trụ cứng lấy lực hãm tải trọng đặt mặt cắt xét đến đầu chuỗi di động [10] Lực hãm lấy 25% trọng lượng trục xe tải xe hai trục thiết kế cho đặt tất thiết kế chất tải coi chiều Các lực coi tác dụng theo chiều nằm ngang cách phía mặt đường 1800mm theo hai chiều dọc để gây ứng lực lớn Tất chất tải đồng thời cầu coi chiều tương lai [1] d) Trường hợp trụ mềm : Khi kết cấu nhòp đặt trụ mềm, lực dọc trục liên kết chốt, tác dụng thay đổi nhiệt độ, lực hãm, lực động đất xác đònh tính toán hệ thống kết cấu nhòp – trụ theo phương pháp thông thường tính cầu trụ mềm Kết cấu để tính cầu, có kết cấu nhòp liên tục – nhiệt trụ mềm có cách tháo bỏ liên kết nằm ngang gối liên kết chốt, thay vào ẩn lực thừa – lực hướng dọc (hình 2.16) [9] Sơ đồ tính toán HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 30 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Kết cấu Hình 2.16 : Sơ đồ tính toán kết cấu nhòp liên tục – nhiệt dùng gối cao su phân lớp trụ dẻo Khi kết cấu nhòp tựa gối cao su phân lớp, tốt nên dùng kết cấu tháo bỏ liên kết mức gối Nếu cầu có số chuỗi kết cấu, nhòp liên tục nhiệt, tính chuỗi mà không xét tới ảnh hưởng chuỗi bên cạnh đến trạng thái ứng suất Tìm ẩn lực thừa cách giải hệ phương trình tắc : Trong : δ11 δ12 δ 21 δ 22 δ i1 δi2 δ1i δ 2i δ ij Δ1 p x1 Δ2 p x2 = Δ ip xi x δ ii (2.39) δii – Chuyển vò kết cấu nhòp, trụ, gối ẩn thừa thứ i gây theo hướng δij – Chuyển vò kết cấu nhòp, trụ, gối ẩn thừa thứ j gây theo hướng hướng ẩn lực thừa thứ i Δip – Chuyển vò chuỗi kết cấu nhòp nhiệt độ, lực hãm, lực động đất, gối i mặt cắt cố đònh Đối với kết cấu nhòp liên tục nhiệt trụ mềm dùng gối cao su phân lớp tất trụ ma trận hệ số ma trân vuông hoàn toàn đối xứng, có dạng: δ 11 δ12 δ 21 δ 22 c c c c c c c c c c c c c δ 33 δ 34 δ 43 δ 44 c c c c c c c c c c c δ 55 δ 56 δ 65 δ 66 c (2.40) Trong : c = δij : số, xác đònh theo công thức : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 31 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só hyp δij = 2.Gpy.Fpy.K (2.41) j>i+1 Hệ số ma trận xác đònh theo công thức: hpy hpi (honi )3 i i + +a δii = y y i i +ϕ h on + i i 2.Gp Fp K K.Gp Fp 3.Eon J on (2.42) hpy (honi )3 δi,i+1 = + ϕihion + +a y y i i 2.Gp Fp K 3.Eon J on (2.43) Trong : hyp, hip : Tổng chiều dày lớp cao su gối mố trụ có ẩn thừa thứ i Gyp, Gip : Môđuyn chống cắt gối mố trụ có ẩn thừa thứ i Fyp, Fip : diện tích mặt gối mố trụ có ẩn thừa thứ i ϕi : Góc quay móng trụ có ẩn thừa thứ i tác dụng ẩn thừa thứ i a : Chuyển vò nằm ngang hệ, phụ thuộc vào loại móng đặc trưng đất hion : Chiều cao trụ có ẩn thừa thứ i, tính từ đáy móng đến vò trí đặt ẩn thừ thứ i i Eion, Jion : Độ cứng chống uốn tính đổi hướng dọc cầu trụ có ẩn thừa thứ K : Số lượng gối mặt cắt ngang kết cấu nhòp Ma trận số hạng tự loại tác dụng : lực hãm, thay đổi nhiệt độ ma trận cột Hệ số biến đổi nhiệt độ xác đònh theo công thức (1) dấu xét tới hướng ẩn thừa chuyển vò nhiệt độ Hệ số ma trận số hạng tự do, lực hãm lực nằm ngang khác T xác đònh theo công thức : ΔiT = ± hpyT 2.G py Fpy K (2.44) Xác đònh dấu chuyển vò theo hướng tác dụng lực tác dụng ẩn lực thừa e) Trường hợp cầu đặt độ dốc : Trong kết cấu nhòp đặt độ dốc, cần tính nội lực phát sinh nối phản lực trọng lượng thân kết cấu nhòp theo hướng dốc dọc gây [9] HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 32 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Ny = n ∑P j =1 j i (2.45) Trong đó: Pj - Trọng lượng kết cấu nhòp i – Độ dốc dọc kết cấu nhòp n – Số lượng độ, tính từ nút xét đến đầu chuỗi di động gần Trong sơ đồ nối kết cấu nhòp theo lớp đệm lớp phủ bê tông xi măng (hình2.6), cần thiết phải bố trí cốt thép theo tính toán vùng neo cố la [9] Chiều dài vùng neo cố xác đònh theo trò số tính toán nội lực hướng dọc nối phụ thuộc vào trò số lực dính kết lớp liên kết với kết cấu phía la ≥ No B.C (2.46) Trong : B : Chiều rộng phần nối kết cấu nhòp C : Lực dính kết Đối với mặt tiếp xúc lớp bê tông lực dính kết lấy C = 0,25Rp (kg/cm2), lớp bê tông lớp phòng nước lấy C = 0.5 – 0.6 kg/cm2 Rb cường độ kéo dọc trục tính toán bêtông Lực truyền vào trụ kết cấu nhòp liên tục - nhiệt, lấy lực phát sinh gối chuỗi tác dụng vào chuỗi tất yếu tố lực nhiệt Gối cố đònh truyền vào trụ tổng số trò số lực nằm ngang, sinh toàn chuỗi kết cấu nhòp lực hãm, lực ma sát lực chống cắt gối 2.2.2.4 Tổ hợp tải trọng : Dưới tác dụng nội lực tìm được, tổ hợp theo Bảng 2.3, bảng 2.4 bảng 2.5 để tìm nội lực tính toán cho nối liên tục – nhiệt [2],[5]: Bảng 2.4 : Các tổ hợp tải trọng hệ số tải trọng Tổ hợp tải trọng Trạng thái giới hạn Cường độ I Sử dụng - I Mỏi có LL, IM CE HVTH : Lê Quốc Đạt DC DD DW LL IM BR PL TU CR SH TG γp 1,0 1,75 1,0 0,75 0,50/1,2 1,0/1,2 - γTG γTG - Trang 33 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 2.5 : Hệ số tải trọng cho tónh tải thường xuyên, γp Hệ số tải trọng Max Min 1,25 0,9 1,5 0,65 Loại tải trọng DC : Các phận liên kết DW : Lớp áo đường thiết bò Ghi : DC : Tónh tải phận kết cấu liên kết; DW : Tải trọng tónh lớp mặt cầu; BR : Lực hãm xe; CR : Từ biến; IM : Lực xung kích xe cộ; LL : Hoạt tải xe; PL : Tải trọng người đi; SH : Co ngót; TG : Gradient nhiệt; TU : Nhiệt độ phân bố 2.2.2.5 Kiểm toán nối liên tục – nhiệt : a) Theo trạng thái giới hạn cường độ : Giả sử Mômen lực kéo dọc trục đường thẳng [2]: Pu M + u ≤1 φ Pn φ M n (2.47) Giải theo Mu ta : ⎛ Mu ≤ φ M n ⎜1 − ⎝ Pu ⎞ ⎟ φ Pn ⎠ Trong : - Pu : Lực dọc tính toán; - Pn = As.fy : Lực kháng kéo (N) - Mn : sức kháng uốn danh đònh (N.mm) - φ : hệ số sức kháng quy đònh điều 5.5.4.2 [1]; Mn = Asfy (ds - HVTH : Lê Quốc Đạt a a ) – A’sf’y (d’s - ) 2 (2.48) Trang 34 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Trong : o As : diện tích cốt thép chòu kéo (mm2); o fy : giới hạn chảy cốt thép chòu kéo (MPa); o ds : khoảng cách từ thớ nén đến trọng tâm cốt thép chòu kéo (mm); o As’ : diện tích cốt thép chòu nén (mm2); o fy’ : giới hạn chảy cốt thép chòu nén (MPa); o ds’ : khoảng cách từ thớ chòu nén đến trọng tâm cốt thép chòu nén (mm); o a = cβ1 : chiều dày khối ứng suất tương đương (mm); c= As f y − As f y' (2.49) 0,85 f c' β 1bw o c : khoảng cách từ trục trung hoà đến mặt chòu nén (mm); o β1 : hệ số quy đổi hình khối ứng suất quy đònh điều 5.7.2.2 [1]; o bw : chiều rộng bụng (mm); b) Theo trạng thái giới hạn sử dụng (kiểm toán nứt) [1]: Nứt kiểm tra cách giới hạn ứng suất kéo cốt thép tác dụng tải trọng sử dụng fsa (A5.7.3.4) : fs = fsa = Z ≤ 0,6fy (d c A)1 / (2.50) Trong : - Z = 23000N/mm (tham số chiều rộng vết nứt) cho điều kiện môi trường khắc nghiệt; - dc : chiều cao tính từ thớ chòu kéo xa đến tim gần ≤ 50mm; - A : diện tích có hiệu bêtông chòu kéo có trọng tâm với cốt thép; - Dùng trạng thái giới hạn sử dụng để xét vết nứt bêtông cốt thép thường [A3.4.1] trạng thái giới hạn sử dụng hệ số thay đổi tải trọng η = 1,0 hệ số tải trọng cho tónh hoạt tải 1,0 Do mômen dùng để tính ứng suất kéo cốt thép : M = MDC + MDW + 1,33MLL HVTH : Lê Quốc Đạt (2.51) Trang 35 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Việc tính ứng suất kéo cốt thép tải trọng sử dụng dựa đặc trưng tiết diện nứt chuyển sang đàn hồi [A5.7.1] Dùng tỷ số môđun đàn hồi n = ES/EC để chuyển cốt thép sang bêtông tương đương Môđun đàn hồi ES cốt thép 200000 Mpa [A5.4.3.2] Môđun đàn hồi EC cho : Ec = 0,043γc1,5 (2.52) f c' Trong : - γc : tỷ trọng bêtông, γc = 2500 kg/m3; - fc’ : cường độ chòu nén bêtông 28 ngày (MPa) c) Kiểm tra mỏi cốt thép [1]: Trạng thái giới hạn mỏi (bảng 3.5) [bảng 3.4.4.1.1] : Uf = ηΣγiQi = 0,75(LL+IM) Tải trọng mỏi : - Một xe tải với khoảng cách trục 145KN 9000mm [A3.6.1.4] - Hệ số xung kích : IM = 75% [A3.6.1.4] - Dùng hệ số phân bố cho xe - Bỏ hệ số 1,2 [C3.6.1.1.2] Biên độ ứng suất cốt thép thẳng, tổ hợp tải trọng mỏi không vượt : r h ff = 145 - 0,33fmin + 55 ( ) (2.53) Trong : - ff : Biên độ ứng suất (MPa); - fmin : mức ứng suất nhỏ theo giá trò đại số xảy tổ hợp tải trọng mỏi kết hợp với ứng suất phát sinh tải trọng thường xuyên tải trọng thường xuyên co ngót tải trọng từ biến, lấy giá trò dương chòu kéo, giá trò âm chòu nén (MPa) - r/h : tỷ số bán kính đáy với chiều cao biến dạng cong ngang Nếu giá trò thực không biết, lấy 0,3 d) Kiểm tra lượng cốt thép tối đa [1]: Hàm lượng thép tối đa phải giới hạn cho : c ≤ 0,42 de HVTH : Lê Quốc Đạt (2.54) Trang 36 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Trong : de = Aps f ps d p + As f y d s Aps f ps + As f y (2.55) : - c : khoảng cách từ thớ chòu nén đến trục trung hoà (mm); - de : khoảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chòu nén đến trọng tâm lực kéo cốt thép chòu kéo (mm) Nếu phương trình (2.54) không thoả, mặt cắt bò coi nhiều thép Mặt cắt nhiều thép dùng cấu kiện dự ứng lực hay dự ứng lực phần phân tích thực nghiệm chứng tỏ thực độ dẻo đầy đủ kết cấu Không cho phép mặt cắt bêtông cốt thép nhiều thép HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 37 [...]... bằng tính toán của hệ thống kết cấu nhòp – trụ theo phương pháp thông thường tính cầu trên trụ mềm Kết cấu cơ bản để tính cầu, có kết cấu nhòp liên tục – nhiệt trên trụ mềm có được bằng cách tháo bỏ các liên kết nằm ngang ở gối hoặc liên kết chốt, và thay thế vào đó bằng các ẩn lực thừa – lực hướng dọc (hình 2. 16) [9] Sơ đồ tính toán HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 30 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc. .. GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Kết cấu cơ bản Hình 2. 16 : Sơ đồ tính toán kết cấu nhòp liên tục – nhiệt dùng gối cao su phân lớp trên trụ dẻo Khi kết cấu nhòp tựa trên gối cao su phân lớp, tốt nhất nên dùng kết cấu cơ bản tháo bỏ liên kết ở mức gối Nếu cầu có một số chuỗi kết cấu, nhòp liên tục nhiệt, thì chỉ tính một chuỗi mà không xét tới ảnh hưởng của những chuỗi bên cạnh đến trạng thái... do lực hãm, lực ma sát hoặc lực chống cắt ở gối 2. 2 .2. 4 Tổ hợp tải trọng : Dưới tác dụng của các nội lực tìm được, tổ hợp theo Bảng 2. 3, bảng 2. 4 và bảng 2. 5 dưới đây để tìm nội lực tính toán cho bản nối liên tục – nhiệt [2] ,[5]: Bảng 2. 4 : Các tổ hợp tải trọng và hệ số tải trọng Tổ hợp tải trọng Trạng thái giới hạn Cường độ I Sử dụng - I Mỏi chỉ có LL, IM và CE HVTH : Lê Quốc Đạt DC DD DW LL IM BR... hiện tượng từ biến trên kết cấu nhòp xảy ra trong quá trình khai thác : Trong quá trình đưa bản liên tục nhiệt – vào sử dụng ngoài việc tính toán bản nối chòu các tác nhân tác dụng như tónh tải phần II, hoạt tải trên kết cấu nhòp gây ra Bản nối còn chòu tác dụng do hiện tượng từ biến gây ra do trọng lượng bản thân kết cấu (hình 2. 11) và do cáp dự ứng lực trong dầm gây nên (hình 2. 12) Biến dạng do các... δ 12 δ 21 δ 22 δ i1 δi2 δ1i δ 2i δ ij Δ1 p x1 2 p x2 = Δ ip xi x δ ii (2. 39) δii – Chuyển vò kết cấu nhòp, trụ, và gối do ẩn thừa thứ i gây ra theo hướng của nó δij – Chuyển vò kết cấu nhòp, trụ, và gối do ẩn thừa thứ j gây ra theo hướng hướng của ẩn lực thừa thứ i Δip – Chuyển vò trong chuỗi kết cấu nhòp do nhiệt độ, lực hãm, lực động đất, ở gối i đối với mặt cắt cố đònh Đối với kết cấu nhòp liên. .. đồ nối kết cấu nhòp theo lớp đệm và lớp phủ bê tông xi măng (hình2.6), cần thiết phải bố trí cốt thép theo tính toán trong vùng neo cố la [9] Chiều dài vùng neo cố xác đònh theo trò số tính toán của nội lực hướng dọc trong bản nối phụ thuộc vào trò số lực dính kết của lớp được liên kết với kết cấu phía dưới la ≥ No B.C (2. 46) Trong đó : B : Chiều rộng của phần nối kết cấu nhòp C : Lực dính kết Đối... tông lực dính kết lấy bằng C = 0 ,25 Rp (kg/cm2), đối với lớp bê tông của lớp phòng nước lấy C = 0.5 – 0.6 kg/cm2 Rb là cường độ kéo dọc trục tính toán của bêtông Lực truyền vào trụ của kết cấu nhòp liên tục - nhiệt, lấy bằng lực phát sinh ở gối của chuỗi khi tác dụng vào chuỗi tất cả các yếu tố lực và nhiệt Gối cố đònh truyền vào trụ tổng số trò số lực nằm ngang, sinh ra trên toàn chuỗi kết cấu nhòp do... diện tích và kết cấu phía dưới tiếp nhận lực của tải trọng cục bộ thì không tính tác dụng của tải trọng cục bộ đối với bản nối Nội lực của bản nối do trọng lượng bản thân và do tónh tải phần II đặt trên bản, xác đònh theo công thức: Đối với mặt cắt ngàm bản nối : M = (γp1.DC + γp2.DW ).ω1 (2. 16) V = (γp1.DC + γp2.DW ). 2 (2. 17) Đối với mặt cắt giữa bản nối : M = (γp1.DC + γp2.DW ).ω3 (2. 18) V=0 (2. 19)... phía trên ứng với sơ đồ mà mặt cắt ngàm của bản nối nằm ngoài mặt cắt gối của kết cấu nhòp (hình 2. 10a); dấu phía dưới ứng với sơ đồ mà mặt cắt ngàm của bản nối nằm giữa mặt cắt gối của dầm và đầu dầm (Hình2.10b) Bảng 2. 3 STT 1 2 3 4 5 6 7 Nội lực xét đưa vào tổ hợp Mômen uốn và lực cắt do chuyển vò góc và Không cùng với thẳng đứng ở mặt cắt ngàm bản do tác dụng của 3 hoạt tải trên kết cấu nhòp Như trên. .. của chuỗi (cm) tính theo độ chênh lệch giữa trò số nhiệt độ dương và âm và nhiệt độ khi nối chuỗi (cm) Fp : Diện tích của gối trên mặt bằng (cm2) hp : Tổng chiều dày các lớp cao su của gối (cm) Gp : Môđuyn chống cắt của cao su, lấy bằng : 8 kg/cm2 trong khoảng nhiệt độ từ 20 o đến –10o; 10 kg/cm2 khi ở nhiệt độ –30o; 13 kg/cm2 khi ở nhiệt độ –40o Chú ý rằng khi nhiệt độ giảm sẽ gây ra cho bản nội lực chòu ... 2, 10 2, 00 3,10 2, 35 7,16 9,04 1,48 2, 30 1,74 5,30 6,67 0,79 1 ,23 0,93 2, 84 3,58 1,60 2, 02 2, 42 3 ,23 4,43 1,51 1,89 2, 27 3, 02 4,15 1,34 1,68 2, 02 2,69 3,70 1,60 2, 02 2, 42 3 ,28 4,43 1,51 1,89 2, 27... 1,89 2, 27 3, 02 4,15 1,34 1,68 2, 02 2,69 3,70 0,13 0,19 0,165 0,49 0,70 0 ,26 0,41 0,31 0,95 1,19 1,00 1 ,20 1, 52 2, 02 2,77 1,00 1 ,20 1, 52 2, 02 2,77 2. 2 .2 Tính toán nội lực nối : Sơ đồ để tính toán. .. kết cấu nhòp liên tục – nhiệt theo sơ đồ nối mặt cầu Hình 2. 9 : Cấu tạo kết cấu nhòp liên tục- nhiệt có chốt đỉnh trụ HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 17 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 2. 2