... ổnđịnhtổngthểdầm HFB Dầm thép thành mỏng có trường hợp ổnđịnhtổng thể: Sự oằn bên uốn xoắn oằn vặn 1.1 Sự oằn bên uốn xoắn: Khi không giằng giữ đầy đủ theo phương bên, dầm bị ổnđịnhtổng ... dụng làm tăng ổnđịnhtổngthể qua tăng khả chịu tải dầm Điều giải thích dựa kiểu ổnđịnh oằn vặn dầm HFB: Sườn gia cường hạn chế chuyển vị cánh oằn vặn bụng làm tăng giá trị mômen ổnđịnh đàn hồi ... kế 53 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 4 (33 ).2009 Kết luận Do tính chất đặc biệt dạng tiết diện HFB nên kiểu ổnđịnhtổngthể chủ yếu thường xảy oằn vặn mà gặp kiểu ổn định...
... nhau, tuỳ theo quan điểm tínhtoán ta xét theo hai mô hình tính: */ Mô hình tính coi tuyệt đối cứng: thể hình Hình Sơ đồ tính khối tháp trộn coi móng l tuyệt đối cứng CT */ Mô hình tính coi có ... bày báo với tiêu chí chung xác định đợc tham số dao động hệ thống, độ ổnđịnhtổngthể khối tháp tác dụng chúng lên có đặc trng khác Làm sở khoa học cho việc tínhtoán thiết kế máy gia cố hợp lý ... chứa buồng trộn Khi xét theo sơ đồ tính hình 1, tác giả công trình [1], [2] kiểm tra ổnđịnh khung tháp khả lật đổ tháp theo hai phơng (ox, oy) có gió bão thổi từ mặt bên Xét theo phơng ox có khả...
... 23. 75m/s; F 0.9671rad/s Kết tínhtoán lý thuyết tài liệu [1 53] U F 23. 6 m/s; F 0.97 rad/s Sai số vận tốc gió tới hạn tínhtoántheo lý thuyết luận văn theo tài liệu [1 53] 0.64% 3. 4.4 ... 21.5 40.2 73. 0 15.5 Kết tính thực nghiệm 20.6 41 .3 70.2 16.1 [165] Công thức Selberg 21.90 41. 73 73. 54 23. 16 Sai số kết tínhtoán lý thuyết luận văn 1 .3% 1.49% 1.5% 25.16% tài liệu [165] 3. 4.2 Cầu ... 1.2711rad/s Kết tínhtoán lý thuyết tài liệu [36 ], U F 72.5 m / s ; F 1.28rad/s Sai số vận tốc gió tới hạn tínhtoántheo lý thuyết luận văn theo tài liệu [36 ] 0% 13 3.4.5 Cầu Vàm Cống...
... 11 SAVED CASE BUILD-UP Two-Winding Transformer The Th IEEE 24 test system h the five 230 138 kV has h fi 230 - 138 kV transformers shown below • Note that these have a Y grounded configuration on both ... problems in the system 33 LOAD FLOW ANALYSIS Limit checking reports Under the Power Flow, Reports, Limit checking reports menu, menu select the Voltage limits option eBook for You • 34 LOAD FLOW ANALYSIS ... output • Set the scheduled voltage at bus 23 to 1.03pu and re-run the simulation g p eBook for You • IEEE 24 – N-1 CONTINGENCY ANALYSIS eBook for You 42 43 N-1 CONTINGENCY ANALYSIS Power Flow Solution...
... Errors 23 DYNAMICS DATA VERIFICATION Initialization Errors - Exciter Bus 16 • VRMAX = in the exciter model • As seen in the initial conditions table, table EFD = 3. 1 131 • Modify Vmax to 3. 5 to ... Generator V Curves V-Curves 33 DYNAMICS DATA VERIFICATION eBook for You Generator V Curves V-Curves 34 DYNAMICS DATA VERIFICATION eBook for You Generator V Curves V-Curves 35 DYNAMICS DATA VERIFICATION ... Generator V Curves V-Curves 30 DYNAMICS DATA VERIFICATION eBook for You Generator V Curves V-Curves 31 DYNAMICS DATA VERIFICATION eBook for You Generator V Curves V-Curves 32 DYNAMICS DATA VERIFICATION...
... and 22 Model Identifier [A 138 .00] [A 138 .00] 138 00] [A 138 .00] 13 [A 230 .00] 15 [A [ 230 .00] ] 16 [A 230 .00] 18 [A 230 .00] 21 [A 230 .00] 22 [A 230 00] 230 .00] 23 [A 230 .00] KA 500 500 00 500 200 ... using NEVA Participation factor eBook for You • 32 IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY Small Signal Stability using NEVA Residues eBook for You • 33 IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY Small Signal ... for You PSS at machine Model IEEEST 34 IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY Small Signal Stability using NEVA PSS at bus (more unstable) eBook for You • 35 IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY Small...
... Trong dạng ổnđịnh trên, ổnđịnhtổngthểổnđịnh cục có công thức giải tích để tínhtoánổnđịnh Cụ thể, ổnđịnhtổngthể dựa vào Lý thuyết ổnđịnh xoắn-uốn Vlasov Timoshenko [18] ổnđịnh cục ... 2-12: Hình 2- 13: Hình 2-14: Hình 2-15: Hình 2-16: Hình 2-17: Hình 2-18: Hình 2-19: Hình 3- 1: Hình 3- 2: Hình 3- 3a: Hình 3- 3b: Hình 3- 3c: Hình 3- 3d: Hình 3- 3e: Hình 3- 3f: Hình 3- 3g: Hình 3- 4: Sự phân ... trọng phải tínhtoán kiểm tra ổnđịnh Trong đó, dạng ổnđịnh cần kiểm tra bao gồm: - Mất ổnđịnh cục bộ; - Mất ổnđịnh vênh phần tiết diện; - Mất ổnđịnhtổng thể; Hình 2-1 Các dạng ổnđịnh thành...
... www.vncold.vn n Tổng lực theo hướng thẳng đứng n Tổng mô men n Các công thức Mohr-Coulomb 4n www.vncol Tổng lực theo hướng nằm ngang n www.vncold.vn Tổng số phương trình Table 8.2 Tổng hợp thành ... mô men tính việc lấy tổng mô men điểm lứơi Tuy nhiên, sử dụng điểm để tínhtổng mô men mặt trượt Điểm biết trục Điểm lứơi dùng để xác đònh hình dạng mặt trượt, điểm trục dùng để tínhtổng mô ... việc xác đònh hệ số an toàn : Tổng lực theo hướng thẳng đứng cột đất Công thức lập cho lực pháp tuyến đáy cột đất, N Tổng lực theo hướng nằm ngang cột đất dùng để tínhtoán lực pháp tuyến cột đất,...
... Khi Tính Đến Sự Biến Dạng Của Lốp Xe + Khi t = 2s: θ = 0,05.2 = 0,1 (1/s) ⇒ Py = 1885.10 ( 8 ,33 2.0,1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 532 4 N 9,81.2, 1 .3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến dạng lốp xe: 1 .3. 1/ ... v = 30 km/h = ⇒ Py = 30 .1000 = 8 .33 ( m / s) ⇒ v ' = 36 00 G v 2θ + b.v.θ ' g.l Với θ = θ ' t + Khi t = 0: θ = ⇒ Py = ⇒ Py = G b.v.θ ' g.l 1885.10 1 ,3. 8, 33 .0, 05 = 38 5 N 9,81.2, SVTH: LÊ ... sb − Cα t a ) v Từ [3- 33] β vt = β vo + il ' Cα s Cα t l R ⇔ β vt = β vo + ' m.il ( Cα s b − Cα t a ) ' αt Cα s C l [3- 35] y '' Biểu đồ : SVTH: LÊ DUY, HUỲNH KIẾN HÀ 41 [3- 34] GVHD: PGS-TS NGUYỄN...