... Thép có gờ CII, gi i hạn chảy 300 MPa Thép có gờ CIII, gi i hạn chảy 400 MPa + Cáp dự ứng lực: Dùng lo i tao tự chùng thấp: Dps = 15 .2 mm Cường độ chòu kéo tiêu chuẩn: fpu = 18 60 MPa Diện tích tao ... cáp: Aps1 = 14 3.3 mm2 Modul đàn h i cáp: Eps = 19 7000 Mpa - Chiều dày lớp bê tông bảo vệ: Kết cấu Lan can Lề hành Bản mặt cầuDầm ngang Dầm super T Trụ cầu mố cầu Bệ mố bệ trụ Cọc khoan nh i SVTH: ... bêtônnggnướasphalc dàtydà5ymm75 mm Bản mặt cầu dầy 200 mm 19 30 10 20 530 4000 19 30 DẦM NGANG 15 00 940 250 ĐATN: TK CẦUDẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 18 00 MSSV: CD0 315 1 TRANG: 36 ...
... Ghb×9, 81= 14 , 213 ×9, 81= 13 9,43 KN Sử dụng dầm ngang cấu tạo bố trí vị trí : hai dầm ngang hai g i, dầm ngang nhịp1. 1.5 Dầmchủ : chọn dầmchữI có bầu 1. 1.5 .1 Cấu tạo dầm: a) Số dầm chủ: Chọn số dầm ... (Nb - 1) ×3 = 15 dầm (10 dầm đầu nhịp + dầm nhịp) Nn : số dầm ngang Nb : số dầmchủ 200 18 00 18 00 200 Mặt cắt dầm ngang đầu nhịp Mặt cắt dầm ngang nhịp Hình 1. 2.3: Kích thước dầm ngang 1. 1.4.2 ... 5000 Bùn B =1 2500 Tính tốn cho đất đặt mố A: Hình 1.1 .11 : Tính tốn sức chịu t i cọc Lớp đất Bùn Sét pha li m 5 zi 10 15 Trạng th i B =1, 0 B=0,4 fi T/m2 0.6 3.4 3.8 fi x li T/m 17 19 z m 18 .5 R...
... 21 B =12 m (3làn) nhịp (m) 21 387.5 357.8 1. 083 6.2 93.5 56.7 11 .5 24 420.0 409.0 1. 027 7.5 91. 58 43 .1 15.6 33 12 36 1.1 21 6.4 13 3 24.4 6.2 11 02 66 Lo idầmI Chiều Mômen(Tm) d inhịpứngsuấtnhịp ... 2,0 1, 9 1. 8 1. 7 1. 6 1. 5 1. 4 PA I DÇm T -33m PA II DÇm I -33m PA III DÇm T -24m PA IV DÇm I -24m PA V Super-T-40m Hình 2 -11 : So sánh tiêu chi phí bê tông cho 1m2 mặt cầuphươngáncầu Hương Đ i ... gi i thiệu kết tổng hợp mômen gi i hạn, mômen khai thác ứngsuất cực đ i cho lo idầm Bảng 2- 21: Tổng hợp mômen ứngsuất lo idầm T, I, hộp Super-T Lo idầm T Mômen (T.m) Chiều d iứngsuất nhịp...
... CHNG II: cầucầudầmgiảnđơnBTCT thường lắpghépCầulắpghépCầudầm có sườn đường sắt Cầudầm có sườn đường ôtô M i n i Nguyên tắc bè trÝ cèt thÐp VÝ dơ cÊu t¹o Cầu bờ tụng ct thộp Chng II ... m i n i ngang dạng chốt - Chiều rộng kh i1 1, 5m tuỳ thiết bị cẩu lắp, vận chuyển Số lợng phụ thuộc vào khổ cầuCầulắpghép S4 - Cầudầm có sườn lắpghép đường sắt - Chiều d inhịp L = 6 15 m ... = 6 15 m Chiều cao dầm H = (1/ 6 1/ 9).L Mặt cắt chữ T - Dùng phổ biến nhất, chiều d inhịp 5ữ20m - M idầm có nửa dầm ngang, m i n i thi công công trường - Bản dầm thường không n i v i mà dùng...
... = 1/ 12 * (xi-xi +1) * (yi3+yi2.yi +1+ yi.yi +12 +yi +13 ) o Mômen qn tính trục trung hòa : Nguyễn Ngọc Sơn -Cầu đƣờng A K46 & Nguyễn H i Anh -Cầu đƣờng anh K47 11 Nghiên cứu khoa học sinh viên 2 010 ... Sơn -Cầu đƣờng A K46 & Nguyễn H i Anh -Cầu đƣờng anh K47 16 Nghiên cứu khoa học sinh viên 2 010 CHƢƠNG III GI I THIỆU CHƢƠNG TRÌNH 3 .1. Sơ đồ kh i: Số liệu thiết kế Tiªu chuÈn thiÕt kế Hoạt t i thiết ... tốn dƣ i để tính tốn đặc trƣng hình học: o Diện tích mặt cắt : F = 1/ 2 * ( xi-xi +1) * (yi+yi +1) o Tọa độ trọng tâm mặt cắt : yc = 1/ (6*F)* (xi-xi +1) * (yi2+yi.yi +1+ yi +12 ) o Mômen quán tính...
... TTH I- I đến II-II MMQT dầm thép v i trục II-II MMQT v i trục II-II MMQT phần vút v i trục II-II MMQT cốt thép MMQT mặt cắt liên hợp v i trục II-II MM tnh ca bn vi trc II-II Lê Đức Luân 25 Đơn ... 16 48.88 Alt 11 39.55 S1x 813 57.2 S'1x 288 61. 6 Z1 49.34 Z '1 25.33 INC,2 4974433 I' NC,2 3432406 Is 2065878 I' s 14 04077 Ih 17 7478 I' h 14 76 91 Ir 77 210 I' r 15 812 6 IST 7295000 ILT 514 23 01 Ss 42433 .1 ... 4974433 I' NC,2 3432406 Is 2065878 I' s 14 04077 Ih 17 7478 I' h 14 76 91 Ir 77 210 I' r 15 812 6 IST 7295000 ILT 514 23 01 Ss 42433 .1 S's 217 81. 4 Đặc Trưng hình học dầm biên Bề rộng cánh tính tốn BT Diện tích...
... kh i tốn phươngán ta thấy phươngán II ( CầuBTCTứngsuấttrước ) có giá thành rẻ nhất; phươngán ( Cầudầm thép liên hợp v iBTCT ) đắt Vậy theo i u kiện kinh tế phươngán chọn phươngán II ... v iphươngán II ta tận dụng vật liệu địa phương ,dễ thi cơng ,ít tốn cơng bảo dưỡng phổ biến Vậy ta chọn phươngán II Về i u kiện thi cơng: 2 .1 Phươngán (Cầu dầmBTCT thường): Tồn cầu gồm nhịp ... đá , s i sạn Nhận xét kiến nghị phươngán : Qua phân tích so sánh phươngán ta thấy phươngán II CầudầmBTCTứngsuấttrước t i ưu nhất, Do ta chọn phươngán II để thiết kế kỹ thuật ...
... I THIẾT KẾ SƠ BỘ * PHƯƠNGÁNI * PHƯƠNGÁN II * PHƯƠNGÁN IIII ĐƠN : CẦU LIÊN TỤC BTCT : CẦUBTCT DƯL NHỊPGIẢNĐƠN : CẦUBTCT THƯỜNG NHỊPGIẢN 30% Chương I: ĐÁNH GIÁ CÁC I U KIỆN ĐỊA PHƯƠNG ... suất ………………………………… 12 6 VI Kiểm tốn dầm theo trạng th i gi i hạn cường độ I ……………… 13 1 VII Kiểm toán dầm theo trạng th i gi i hạn sử dụng ………………… 13 6 Phần ba : Thi công…… .……………………………………… . 14 1 Chương I : THIẾT ... 1: 1 20 1: 1 61 1 :1 61 1 :1 15 20 12 5 30 20 30 26 1: 1 14 5 10 00 30 30 12 5 10 0 16 10 I. 2 Tính tốn kh i lượng phậncầu : I. 2 .1 Trọng lượng lớp mặt cầu: - Lớp BTN dày 7cm: DW1= 0,07x13,1x22,5= 20,63...
... II ' 4675 615 I NC MMQT v i trục II-II Is MMQT phần vút v i trục II-II Ih Đặc trưng hình học dầm biên MMQT cốt thép Ir MMQT mặt cắt liên hợp v i trục II-II IST 18 MC d i hạn Kí Giá hiệu trị b1 ... cm3 Thiết kế môn học Cầu Thép Bộ môn cầu Hầm ' MMQT ca dm thộp v i trục II-II Z1 I II NC 53.04 Z II ' 4675 615 I NC 27 .16 cm 3222 711 cm MMQT v i trục II-II Is ' MMQT phần vút v i trục II-II Ih 2032292 ... 2032292 I s ' 14 4393 I h 13 60780 cm 11 3825 cm ' 17 3289 cm 4870605 cm4 19 010 .9 cm Khoảng cách từ TTH I- I đến II-II MMQT cốt thép Ir MMQT mặt cắt liên hợp v i trục II-II IST MM tĩnh v i trục II-II Ss...
... trục II-II Z1 54. 31 Z1' 28.59 cm 2933566.8 MMQT dầm thép v i trục II-II I II NC II ' NC 4276673.6 I MMQT BTCT v i trục II-II Is 17 00738.8 I s' 11 82378 cm4 cm4 ' h 11 6338 .1 cm4 MMQT phần vút v i ... II-II I MMQT BTCT v i trục II-II cm I II ' NC 2962640 17 13549 Is 29.38 4353079 II NC I s' 12 25239 cm4 cm4 11 3589 cm4 ' h MMQT phần vút v i trục II-II Ih 12 5590 I MMQT cốt thép MMQT mặc cắt liên ... vút v i trục II-II Ih 13 2578.9 I MMQT cốt thép MMQT mặc cắt liên hợp v i trục II-II Ir I ST 72522 618 2 513 .4 I r' I LT 15 3366 .1 4395649 cm4 MM tĩnh v i trục II-II Ss 34 212 .5 S s' 18 009.3 cm3 3.3.5...
... 4 .1, 4 .1, 4 = 7 ,14 4 - Mặt cắt quy ® i: a b = 5 ,1 1, 4 = 7 ,14 - Momen quán tính trục x - x vµ y - y Jx = 5 ,1. 1,4 = 1, 1662m y x 1, 4 12 Jy = 5 ,1 1,4 = 15 ,476m 5 ,1 12 - Momen kh¸ng uèn: Jx = 1, 666m ... Diện tích chắn gió thân trụ (phần mực níc thÊp nhÊt) F3n = (1, 5 + 1, 4 3,77) = 8,27 (m2) Trong ®ã: l1, l2 chiều d i nhịp1 nhịp2 hLC chiều cao lan can hd1 , hd2 chiều cao dầmnhịpdầmnhịp K1, ... = = 13 5,5(T ) 2 R1tc = Ph¶n lùc g i tĩnh t i tính toán: tt R1tt = R2 = tc g l 11 ,18 28.26,4 = = 14 7,68(T ) 2 2.5 Tính phản lực g i hoạt t i kết cấu nhịp: 2.5 .1 Do hoạt t i H30 qtd a xe H30 nhịp...
... đến II-II 47.95 MMQT dầm thép v i trục II-II Z1 I II NC Z1 2938835 .17 I II ' NC MMQT v i trục II-II Is 12 15070.52 MMQT phần vút v i trục II-II Ih 25 cm cm cm2 ' 458 Mômen tĩnh MC đv trục I- I MMQT ... 27 .14 12 05.27 As Ar ALT S1 x 54306.77 S1 x 19 736.29 45.06 2777230.7 Z1 I II ' NC 24.07 MMQT dầm thép v i trục II-II Z1 I II NC cm2 cm2 cm2 cm cm 19 06 811 cm4 MMQT v i trục II-II Is 11 4 410 3 .10 Is ... ' I LT = I II ' + I s + I 'h + I 'r NC = 19 06 811 .55+ 810 214 .00 + 2 717 4.60 + 11 90 51. 21 = 28632 51 cm4 17 Thiết kế môn học Cầu Thép Bộ môn cầu Hầm - Mơmen tính bêtơng v i TTH II-II tiết diện liên...
... tính đ i AST 11 10 ,12 Mơmen tĩnh mc trục I- I Sx1 5 612 6,2 Khoảng cách từ TTH I- I đến IIII Z1 50,56 MMQT dầm thép v i trục II-II INCII 3057433 MMQT BTCT v i trục II-II Is 11 37889 MMQT phần vút v i trục ... AST 22,62 11 10 ,12 Ar’ ALT 22,62 11 10 ,12 cm2 Sx1 5 612 6,2 Sx1’ 5 612 6,2 cm3 Z1 50,56 Z1’ 27,34 cm INCII 3057433 INCII’ 2098843 cm4 Is 11 37889 Is’ 833432 cm4 Ih Ir 72748 513 86 Ih’ Ir’ 68369 11 3643 cm4 ... đ i Mơmen tĩnh mc trục I- I Khoảng cách từ TTH I- I đến IIII MMQT dầm thép v i trục II-II MMQT BTCT v i trục II-II MMQT phần vút v i trục II-II MMQT cốt thÐp b¶n MMQT mặt cắt liên hợp v i trục II-II...