... 1978, tác giả người Nga I.P Sapoval trình bày kỹ vấnđề ( tài liệu Sapoval I.P “Proekchirovanhie Mostov i Puchepprovodov na Avtomobilnưc Dorogakh” Kiep, 1978 ) Năm 1980, Cục Đường Hoa Kỳ đưa đề nghò ... Trò số nội lực tínhto n nối Khi cách ly phần chiều dài dầm, mặt cắt cuối dầm phải kiểm to n tác dụng ứng suất Khi chuỗi có gối cố đònh nhòp có gối cố đònh phải kiểm to n momen uốn lực dọc trục, ... sinh to n chuỗi kết cấu nhòp lực hãm, lực ma sát, lực chống cắt gối Tínhto n liên kết kết cấu nhòp liên tục - nhiệt cầu xiên cầu đường cong không khác tínhto n cầu đường thẳng III TÍNHTO N...
... 1.1 TÍNHTO N LỀ BỘ HÀNH 242 1.1.1Sơ đồ tính: 242 1.1.2Tính to n cốt thép 244 1.1.3Kiểm tra trạng thái giới hạn sử dụng 245 1.2 KIỂM TO N VA XE CHO GỜ CHẮN BÁNH (BÓ VỈA) 246 1.3 Tínhto n lan ... can 250 1.3.1Sơ đồ tínhto n 250 1.3.2Tải trọng tínhto n 250 1.3.3Kiểm to n 250 1.4 Tínhto n trụ lan can 251 1.4.1Sơ đồ tínhto n 251 1.4.2Nội lực chân cột 252 1.4.3Kiểm tra khả chòu lực bulông ... CẦU: 255 2.1 TínhTo n Bản Mặt Cầu 256 2.1.1Khái niệm 256 2.1.2Số Liệu TínhTo n 257 2.1.3TÍNH NỘI LỰC TRONG BẢN HẪNG (CONSOL) 258 2.1.4TÍNH TO N BẢN KỀ BẢN HẪNG: 259 2.1.5TÍNH TO N BẢN LOẠI DẦM...
... Tínhto n cốt thép 83 1.1.3 Kiểm tra trạng thái giới hạn sử dụng 84 1.2 Kiểm to n va xe cho gờ chắn bánh (bó vỉa) 86 1.3Tính to n lan can 90 1.3.1 Sơ đồ tínhto n ... lực, tính kiểm tra độ võng lớn tónh tải hoạt tải lớn nhất, độ vồng trước Bước 11: Tính duyệt dầm kiểm to n theo lực cắt Lựa chọn môhìnhtínhto n Kiểm tra sức kháng cắt mặt cắt kiểm to n (thường ... 13: Tínhto n, thiết kế mặt cầu dầm ngang : xác đònh môhìnhtínhto n, tính duyệt theo TTGH cường độ sử dụng Bố trí chi tiết cốt thép Tínhto n liên tục nhiệt Tínhto n gối kê dầm Tínhto n mố...
... tiêu Thực tế nước ta có nghiên cứu ứng dụng BTCN-CN sử dụng phụ gia đơn Samot, phế thải gạch đỏ hay sử dụng phụ gia kép Samot phế thải gạch đỏ, chưa cóđề tài nghiên cứu sử dụng phụ gia tro nhiệt ... Cùng với V.V.Contunov có nhiều nhà nghiên cứu khác tiến hành nghiên cứu tác động nhiệt độ đến tính chất đá xi măng : S.A.Myronov, L.A.Malynhina, N.A.Moanski, G.D.Salmanov, V.A.Kynd S.D.Ocorokov, ... Khối lượng thể tích độ co BTCN – CN dùng xm PC40 Bút Sơn 800oC 64 Bảng 27: Khối lượng thể tích độ co BTCN – CN dùng xm PC40 Bút Sơn 1000oC 65 Bảng 28: Khối lượng thể tích độ co BTCN – CN dùng xm...
... tuyến tính (linear-static analysis) – Phân tích theo giai đoạn thi công (constmction stage analysis) – Phân tích tĩnh phi tuyền hình học (second-order theory analysis) – Phân tích động với gió, ... tiết trụ mũ trụ Tínhto n trụ cầu thể tích khối lượng Khởi tạo tínhto n đầy đủ trường hợp kích thước trụ So sánh sốtínhto n trường hợp kích thước trụ thỏa mãn điều kiện So sánh với trường hợp ... 1,6) (m) So sánh với trường hợp kích thước trụ (24 x 4,5 x 1,6) (m) So sánh với trường hợp kích thước trụ (20 x 4,5 x 1,8) (m) So sánh với trường hợp kích thước trụ (22 x 4,5 x 1,8) (m) So sánh...
... tínhto n nối dầm ngàm hai đầu có độ tínhto n Ln chiều dài cách ly khỏi kết cấu nằm phía Ln – chiều dài nối liên tục nhiệt, Ln = 2.66m hb - Chiều dày liên tục nhiệt, hb = 0.2m b – bề rộng tínhto n, ... xe : Lực hãm : BR = 0.25x145x103 = 36250 (N) Moment: M = BRx1800 = 6525x104(Nmm) 8.6 Nội lực cục liên tục nhiệt : p dụng môhình dãi có dãi song song với hướng xe chạy nhòp bé 4.6m nên tính hai ... xe tandem L = 2,28.10-3.1,75.1,75.72500 =506 mm L =506 P = Po'/L 506 2660 P0 ' = P = 72500N ; m=1.2 Trạng thái giới hạn cường độ Đối với moment dương : SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG:...
... Tuy nhiên, đ tăng đ xác, có th tra bi n d ng d m hi n tư ng co ngót t bi n theo s li u th ng kê th c nghi m l p thành b ng tra v i chi u dài l d m khác Chuyển vò co từ biến bê tông xác đònh mức ... Khoảng cách tim gối trụ, c = 2.4 m - Chiều dài nhòp tínhto n: Ltt = 36 m - Chiều dài dầm: L = 36.7 m I TÍNHTO N NỘI LỰC DO NHIỆT ĐỘ, CO NGÓT VÀ TỪ BIẾN Biên độ chuyển vò dọc kết cấu nhòp biến ... 25) × 58050 = -8.7075 −5 • Tínhto n cột (8) (8)=(5) + (6) = - 2.7825 + 12.771 = 9.9885 • Tínhto n cột (9) (9) = (5) + (7) = - 2.7825 - 8.7075 = -11.49 Chuyển vò co ngót từ biến bêtông xác đònh...
... Tuy nhiên, đ tăng đ xác, có th tra bi n d ng d m hi n tư ng co ngót t bi n theo s li u th ng kê th c nghi m l p thành b ng tra v i chi u dài l d m khác Chuyển vò co từ biến bê tông xác đònh mức ... Khoảng cách tim gối trụ, c = 2.4 m - Chiều dài nhòp tínhto n: Ltt = 36 m - Chiều dài dầm: L = 36.7 m I TÍNHTO N NỘI LỰC DO NHIỆT ĐỘ, CO NGÓT VÀ TỪ BIẾN Biên độ chuyển vò dọc kết cấu nhòp biến ... 25) × 58050 = -8.7075 −5 • Tínhto n cột (8) (8)=(5) + (6) = - 2.7825 + 12.771 = 9.9885 • Tínhto n cột (9) (9) = (5) + (7) = - 2.7825 - 8.7075 = -11.49 Chuyển vò co ngót từ biến bêtông xác đònh...
... khảo AASHTO, 1996, Standard specifications for highway bridges, 16th edition, American Association of State Highway and Transportation Officials, Washington D.C.; ACI 318-2002, Building Code Requirements ... Jointless Decks, Transportation Research Record 1624; Ashley, S., 1996, Bridging the cost gap with composites Mech Eng.; Gergeley, P., and Lutz, L.A.,1968, Maximum crack width in reinforced concrete ... flexural members, Causes, Mechanisms, and Control of Cracking in Concrete, SP-20, ACI, Farmington Hills, MI; Caner, A and P Zia, 1998, Behavior and Design of Link Slab for Jointless Bridge Decks, PCI...
... =0.25-0.4l ; Vi mc tiờu to tr tuyt i mụ men õm v mụ mem dng gn Nh.im: Cú bin dng cụng son qua ln u nhp khc phc bng cỏch ci to hai s cu dm hng cú i trng v cu dm hng co cng 7.3.2.2 Dm hng cú ... cú ph.vi ln v gim ng sut cc b; Nh.im: kh to c thnh phn DL theo phng thng ng ú gim clc ct Q b S cú ct thộp DL c t theo s cong i vo sn dm: u im: To c thnh phn DL theo phng thng ng gim lc ... ngoi i theo qu o thng v cong: Hin l s kt hp theo s (a) v (c) 14 Bài giảng cầu bê tông F2 7.7.4 Bộ môn cầu hầm Ng.tc b trớ ct thộp theo m.bng: (a),(b) s t ct thộp song song v neo li ỳng trc...
... tính theo tải trọng tínhto n Khi tínhto n nối không xét tác dụng co ngót từ biến bêtông dầm vào trạng thái ứng suất nó, tuổi bêtông dầm chênh lệch nhiều 10 Nội lực tínhto n nối nội lực nhân tố ... trị số nội lực tínhto n nối 30 Khi cách ly phần chiều dài dầm, mặt cắt cuối dầm phải kiểm to n tác dụng ứng suất 31 Khi chuỗi có gối cốđịnh nhịp có gối cốđịnh phải kiểm to n mômen uốn lực dọc ... tổng tất lực ngang sinh to n chuỗi kết cấu nhịp lực hãm, lực ma sát lực chống cắt gối 35 Tínhto n liên kết kết cấu nhịp liên tục nhiệt cầu xiên cầu đờng cong không khác tínhto n cầu đờng thẳng...
... 1,52 2,02 2,77 2.2.2 Tínhto n nội lực nối : Sơ đồ đểtínhto n nối liên tục nhiệt dầm ngàm đầu có độ tínhto n ln, chiều dài cách ly khỏi kết cấu nằm phía (hình 2.10) Tínhto n nối giai đoạn làm ... e) Kết cấu nhòp cầu mặt đoạn cong nối theo mặt cầu Mặt nối có dạng hình thang Khi bán kính cong nhỏ, nối phía bụng lưng đường cong khác nhiều, nối phía bụng đường cong tạo nên kết cấu nửa chốt ... độ tínhto n nối lp : độ tínhto n dầm hn : chiều dày nối ϕ : góc quay mặt cắt ngàm nối 2.2.2.1 Tínhto n nội lực cưỡng : a) Do hoạt tải tónh tải phần II kết cấu nhòp : Nội lực tínhto n nối...
... Trang 75 GVHD : Ts Lê Thò Bích Thuỷ LuậnVăn Thạc Só c ≤ 0,42 de c = 4,72 cm (đã tính mục a.1) de = Aps f ps d p + As f y d s Aps f ps + As f y Aps = ; de = ds = 13cm; c = 0,36 < 0,42 : đạt de ... kiện lượng cốt thép tối đa (c /de ≤ 0,42) Tăng chiều dày : hf = 21cm : As = 25,13cm2 ( 8thanh 20) ; As’ = 16,08cm2 ( 8thanh Φ16), c /de = 0,36 Bảng 4.39 : Kết Kiểm to n theo TTGH cường độ MÔMEN DƯƠNG ... tháng, kiểm to n nối liên tục nhiệt : Tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 6tháng : kiểm to n theo TTGH cường độ1: Chiều dày : hf = 20cm : As = 25,13cm2 ( 8thanh 20) ; As’ = 16,08cm2 ( 8thanh Φ16), c /de = 0,36...
... hoạt tải Để đơn giản tínhto n thiên an to n, tải trọng xe qui lực tập trung nhòp Tínhto n với xe tải thiết kế có tổng tải trọng trục lớn - Hệ số phân bố hoạt tải theo momen nhòp 1: + Với xe tải ... fy = 420 MPa Tổ hợp dùng để kiểm to n: Trạng thái giới hạn cường độ I Kiểm tracấu kiện chòu uốn: Công thức kiểm to n: Mu ≤ φMn = Mr Mr : Sức kháng uốn tínhto n (N.mm) Mr = ϕ.As.fy.(ds - a/2) ... Sức kháng cắt tínhto n : Vr = φvVn = 0.9x312.77 = 281.49 kN Kiểm tra: Vu = 111.48 kN < Vr = 281.49 kN Kết luận: Tiết diện đủ sức kháng cắt • Kiểm tra nứt Tổ hợp dùng để kiểm to n: Trạng thái giới...
... vớicác momen dầm biên Kiểm tra phạm vi áp dụng công thức Trớc áp dụng phơng trình cho hệ số phân bố hoạt tải Bảng 4.6.2.2.2d-1 cần phải kiểm tra điều kiện áp dụng bảng 300mm de 1700mm códe = ... V AASHTO với đặc trng cấu tạo nh sau: - Cầucó dầm ngang đúc chỗ - Diện tích mặt cắt A = 653587 mm2 - Mômen quán tính I = 216.9 x 109 mm4 -Cự ly từ trọng tâm đến đáy dầm Yb = 812 mm -Cự ly từ ... lệch tâm xe tải thiết kế tải trọng xe thiết kế so với trọng tâm hệ mạng dầm (mm) x = cự ly nằm ngang kể từ trọng tâm mạng dầm tới dầm (mm) xext = cự ly nằm ngang kể từ trọng tâm mạng dầm tới dầm...
... Như vậy, to n ổn định loại đưa to n ổn định liên tục có gối tựa trung gian gối tựa đàn hồi Cách giải to n nghiên cứu mục Khi số lượng gối tựa đàn hồi trung gian tương đối lớn ta giải to n theo ... Sơ đồ dàn Các đứng, biên xiên không cắt qua khác, thí dụ AB, AC CD (hình 5-5) Để kiểm tra ổn định, ta coi thanh đơn giản có liên kết khớp hai đầu, sau ta tính theo công thức nghiên cứu mục mục ... dạng với giá trị đơn vị Để giải to n theo phương pháp chuyển vị ta có hệ (hình 57a) Vì hệ xét cótính chất đối xứng nên ta phân tích to n thành hai trường hợp: Thanh bị ổn định theo dạng đối xứng...
... Control System) Model Prediction Control (MPC) Thut to n MPC (MPC stragegy) Receding horizon control (RHC) Input Output Models (IOM) Direct Input Output models (IO) Increment Input Output models ... 1.14 Cu trỳc c bn ca MPC Hinh 1.15: Mụ hinh tng quỏt b iu khin d bỏo Hinh 1.16: Chin lc iu khin RHC Hỡnh 1.17: Mụ hỡnh vo (IO) Hinh 1.19: Mụ hinh a thc Hinh 1.18: Mụ hinh IO s dng bin trng thỏi ... 1.20.a Hỡnh 1.20.b Hinh 1.21: B c lng khụng lch mụ hinh cú nhiu Hinh 1.22 iu khin nhit ca binh Hinh 1.23 Mụ hinh d bỏo Smith da trờn cu trỳc b iu khin Hinh 1.24 Phm vi d bỏo Hinh 2.2 S cp du...