... CHNG II: cầucầudầmgiảnđơnBTCT thường lắp ghép Cầu lắp ghép Cầudầm có sườn đường sắt Cầudầm có sườn đường ôtô M i n i Nguyên tắc bè trÝ cèt thÐp VÝ dơ cÊu t¹o Cầu bờ tụng ct thộp Chng II ... = 6ữ15m Chiều cao dầm H = (1/6ữ1/9).L Mặtcắtchữ T - Dùng phổ biến nhất, chiều d i nhịp 5 20m - M idầm có nửa dầm ngang, m i n i thi công công trường - Bản dầm thường không n i v i mà dùng ... để n imặtcầu công trường - Độ cứng ngang hơn, cầu rung Cầudầm có sườn đường ôtô S7 Cầudầm có sườn lắp ghép đường ôtô Mặtcắtchữ , hình hộp - Ưu nhược i m giống cầu ĐS Mặtcắtchữ I, BT...
... thƣ viện COM theo bƣớc sau: Tham chiếu t i thƣ viện COM đăng ký Viết mã lệnh kết n i v i thƣ viện tham chiếu Có hình thức kết n i: Kết n i sớm (early – binding): chƣơng trình biết kiểu đ i tƣợng ... 1/(6*F)* (xi-xi+1) * (yi2+yi.yi+1+yi+12) o Mômen quán tính mặtcắt trục x : Sx = 1/12 * (xi-xi+1) * (yi3+yi2.yi+1+yi.yi+12+yi+13) o Mômen qn tính trục trung hòa : Nguyễn Ngọc Sơn -Cầu đƣờng A ... H i Anh -Cầu đƣờng anh K47 11 Nghiên cứu khoa học sinh viên 2010 Jth = Jx - yc2 * F 2) Quy đ imặtcắtchữ T - Để tiện tính tốn tính tốn thiên an tồn ta tiến hành quy đ imặtcẳt hộp mặtcắt chữ...
... Hoạt t ii m cách g i 1 .5 m Tĩnh t imặtcắt thu 696 441 hẹp 1 25 79 Tĩnh t imặtcắt liên hợp 622 327 Hoạt t ii m cách g i X =50 00 Tĩnh t imặtcắt thu 2 057 336 hẹp 370 60 Tĩnh t imặtcắt liên ... kế theo tiêu chuẩn Là t i trọng r itoàn chiều d icầu bề rộng t i trọng 3000mm 4.4.Xác định n i lực hoạt t i gây mặtcắt Ta xác định n i lực mặtcắt : mặtcắt đầu g i , mặtcắt cách g i 1m, mặt ... 40 = =1. 15 f cs 30 Thai van dung TKMH cầu bê tông cốt thép 2.2 Mặtcắt ngang dầmI 2.2.1 Mặtcắt nguyên 2.2.2 Mặtcắt liên hợp -Chiều rộng cánh có hiệu: V idầm (bi) chiều rộng lấy giá trị nhỏ...
... 1208.30 12 05. 89 1203.89 1202.30 1200 1200 1200 1200 MC L/4 7984.23 7974.29 7966.04 7 959 .49 7 950 7 950 7 950 7 950 MC L/2 155 38.7 155 27.4 155 18.1 155 10.7 155 00 155 00 155 00 155 00 9.1.3 Tỉng chiỊu d i cđa ... cốt đai kiểm toáncắttheo trạng th i gi i hạn CĐ1 9.4 Kiểm toándầmtheo trạng th i gi i hạn sử dụng 10 Tính toándầm ngang 10.1 N i lực t i trọng cục (hoạt t i) gây 10.2 N i lực t i trọng phân ... cắtdầm nh sau: Sinh viên: Giáp Văn Tấn 34 Lớp CTGTCC_K42 Thiết Kế môn học Cầu Bê tông cốt 25 thÐp D¦L 25 25 25 40 10 10 10 10 15 10 10 15 15 15 15 60 15 15 15 60 Mặtcắt g iMặtcắt nhịp Từ xác...
... hai hướng: Phương pháp gi i gần đúng: thay kh i lượng phân bố dầm kh i lượng tập trung B i tốn S.A.lliaxevic gi i tìm hệ số động lực cực đ i Phương pháp xác: dựa mơ hình dầm có kh i lượng phân ... t i Mơ hình 4: T i trọng có kh i lượng, khơng có liên kết đàn h i cản nhớt v i dầm, chuyển động dầm có kh i lượng thay kh i lượng phân bố dầm kh i lượng tập trung dầm Mơ hình 5: T i trọng kh i ... động cầu nhịp giảnđơn tác dụng phương tiện di chuyển, Luận án ThS Kỹ thuật, Hà N i [5] Tiêu chuẩn Thiết kế Cầu 22TCN 272- 05 [6] Tiêu chuẩn Thiết kế Cầu AASHTO-LRFD-1998 Mỹ [7] Raid Karoumi (1998),...
... VII.4 – Kiểm toándầm TTGH Sử dụng 52 VII .5 – Kiểm toán TTGH Cường độ 53 VII.6 – Kiểm tra hàm lượng thép t i thiểu 56 VII.7 – Thiết kế thép đai dầmchủ 58 Chương II: ... 186 III.1 – Sơ đồ tính 186 III.2 – Tổ hợp t i trọng .186 III.3 – Thiết kế thép dọc .188 III.4 – Thiết kế thép đai 189 III .5 – Kiểm toán nứt 190 III.6 ... .218 III – Trạng th i gi i hạn cường độ 220 III.1 – Tính n i lực v i tổ hợp t i trọng theo phương dọc cầu 220 III.2 - Tính n i lực v i tổ hợp t i trọng theo phương ngang cầu .226 III.3...
... 1.2 Gi i hạn tần số riêng uốn Bảng 1.1 Giá trị gi i hạn (v/n 0)lim dầmgiảnđơn phụ thuộc theo chiều d i nhịp tỷ lệ cản v i gia tốc gi i hạn amax < 3 ,5 m/s2 [14] 14 15 Bảng 1.2 Giá trị gi i hạn ... phương chiều i m tác dụng thay đ itheo th igian Nếu thay đ itheo th igian t i trọng biểu hàm số đó, ngư i ta g i t i trọng xác định Ngược l i, thay đ i không biểu diễn hàm cụ thể mà biểu diễn ... Transportation Officials) JRAS: Tiêu chuẩn thiết kế Nhật Bản (Japan Road Association’s Specifications) KBDS: Tiêu chuẩn thiết kế cầu Hàn Quốc (Korea Bridge Design Specifications) OHBDC: Tiêu chuẩn thiết...
... CHNG III: cầucầudầmgiảnđơn Bê tông dự ứng lực Kh i niệm chung Hệ thống vật t, thiết bị tạo DƯL Các sơ đồ bố trí CTDƯL dầmgiảnđơnCầu BTDƯL Ví dụ cấu tạo dầm BTDƯL kéo trớc Ví dụ cấu tạo dầm ... Kh i niệm DƯL S 17 Kh i niệm dự ứng lực Phạm vi áp dụng - Khi không bố trí đợc đủ CTDƯL mặtcắt bê tông - Khi sửa chữa, tăng cờng cầu cũ - Khi cần bố trí CTDƯL tạm th i phục vụ thi c«ng Kh i niệm ... h i nhiều thiết bị thi công - Chỉ căng kéo đợc theo sơ đồ thẳng gấp khúc Phạm vi áp dụng - Thích hợp v ii u kiện SX nhà máy đảm bảo chất lợng cao - Phù hợp v i kết cấudầmgiảnđơn Kh i niệm...
... 15 173 15 1370 15 15 15 15 52 120 380 54 8 120 52 15 173 15 12 .5 15 12 .5 12 .5 150 15 12 .5 Bố trí cáp DƯL chịu mơmen âm trụ 150 Bố trí cáp DƯL tiết diện nhịp 555555555 Bố trí cáp DƯL tiết ... PHƯƠNG ÁN I * PHƯƠNG ÁN II * PHƯƠNG ÁN IIII ĐƠN : CẦU LIÊN TỤC BTCT : CẦUBTCT DƯL NHỊP GIẢNĐƠN : CẦUBTCT THƯỜNG NHỊP GIẢN 30% Chương I: ĐÁNH GIÁ CÁC I U KIỆN ĐỊA PHƯƠNG VÀ ĐỀ RA CÁC GI I PHÁP ... lớn giai đoạn : M3 = 19837,190 15 KNm IV.4.4 Giai đoạn hoàn thiện: Cầu làm việc theo sơ đồ cầu liên tục nhịp, t i trọng tác dụng giai đoạn tĩnh t i giai đoạn : DC2= 5, 58KN/m, v i hệ số t i trọng...
... ( 15) Q=0 (16) + Đ i v imặtcắt : Trong : g : T i trọng phân bố tónh t i giai đoạn II (T/m) N i lực dọc trục liên kết chốt tác dụng biến đ i nhiệt độ phụ thuộc vào lo i trụ g i, chiều d ichu i, ... v i sơ đồ mà mặtcắt ngàm n i nằm mặtcắt g i kết cấu nhòp (hình 7-1a) đầu phía ứng v i sơ đồ mặtcắt ngàm n i nằm mặtcắt g idầm đầu dầm (hình 7-1b) Trò số n i lực n i nhòp tónh t iphần II ... nhiệt độ, kết cấu nhòp làm việc dầm liên tục; tác dụng t i trọng thẳng đứng kết cấu nhòp làm việc dầmgiảnđơn II CƠ SỞ TÍNH TOÁN Thiết kế kết cấu liên tục nhiệt việc tạo chui Chiều d i chuỗi...
... v i trục II-II Z1 I II NC 53 .04 Z II ' 46 756 15 I NC MMQT v i trục II-II Is MMQT phần vút v i trục II-II Ih Đặc trưng hình học dầm biên MMQT cốt thép Ir MMQT mặtcắt liên hợp v i trục II-II IST ... 23: CÁC MẶTCẮT TÍNH TỐN N I LỰC - Bảng tọa độ mặtcắt tính tốn n i lực Stt Tên mặtcắtMặtcắt g iMặtcắt L/8 Mặtcắt L/4 Mặtcắt m i n iMặtcắt L/2 Kí hiệu 0-0 I- I II-II III-III IV-IV 6.2 ... nhịp: L/2 + Mặtcắt có lực cắt lớn nhất: mặtcắt g i + Mặtcắt có mơmen lực cắt lớn: L/4 L/8 + Mặtcắt bố trí m i n i dầm: để kiểm toán m i n idầm L1 L3 L2 I II III IV I II III IV X1 X2 X3 X4...
... - Cầu Đờng B A k 45 Thiết kế môn học Cầu thép F1 Stt Tên mặtcắtMặtcắt g iMặtcắt L/8 Mặtcắt L/4 Mặtcắt m i n iMặtcắt L/2 Bộ môn Cầu Hầm Kí hiệu 0-0 I- I II-II III-III IV-IV x 3,4 25 6, 85 ... trục II-II MMQT BTCT vi trc II-II MMQT phần vót b¶n v i trục II-II MMQT cđa cèt thÐp b¶n MMQT mặc cắt liên hợp v i trục II-II MM tĩnh v i trục II-II Không xét từ biến có xét từ biến Kí Kí hiệu Giá ... bêtông Diện tíchmặtcắt tính đ i Mômen tĩnh Mc v i trục I- I Khoảng cách từ TTH I- I tớitrc II-II MMQT ca dầm thép vi trc II-II MMQT BTCT vi trc II-II MMQT phần vút vi trc II-II MMQT cđa cèt thÐp...
... xI ' 253 26.2 cm3 Khoảng cách từ TTH I- I t i trục II-II Z1 55 .41 Z1' MMQT dầm thép v i trục II-II I MMQT BTCT v i trục II-II cm I II ' NC 2962640 171 354 9 Is 29.38 4 353 079 II NC I s' 12 252 39 cm4 ... HỌC CỦA MẶTCẮT GIAI ĐOẠN II 3.3.1 Mặtcắt tính toán giai đoạn II - Giai đoạn 2: Khi mặtcầu đạt cường độ tham gia làm việc tạo hiệu ứng liên hợp dầm thép BTCT - Mặtcắt tính tốn mặtcắt liên hợp ... cm4 11 358 9 cm4 ' h MMQT phần vút v i trục II-II Ih 1 255 90 I MMQT cốt thép MMQT mặc cắt liên hợp v i trục II-II Ir I ST 69718 6261936 I r' I LT 150 4 15 4 451 883 cm4 MM tĩnh v i trục II-II Ss 34908.9...
... trục I- I S xI 55 298. 75 S xI ' 201 05. 6 cm3 Khoảng cách từ TTH I- I t i trục II-II Z1 47. 95 Z1' 26.37 cm 1173114.1 cm4 cm4 II NC MMQT dầm thép v i trục II-II I MMQT BTCT v i trục II-II Is 2639242 .51 ... xI ' 12224.93 cm3 Khoảng cách từ TTH I- I t i trục II-II Z1 41. 15 Z1' 23.3 cm 14398 45. 8 cm4 cm4 II NC MMQT dầm thép v i trục II-II I MMQT BTCT v i trục II-II Is 2038070.7 7961 05. 4 I II ' NC I ... II-II I MMQT BTCT v i trục II-II Is II ' NC 2488074.23 I 937042.03 I s' ' h 673769.6 cm2 cm2 cm2 cm4 MMQT phần vút v i trục II-II Ih 51 438.82 I MMQT cốt thép 50 651 .1 MMQT mặc cắt liên hợp với...
... 0,0 156 N - Mặtcắt đợc duyệt theoi u kiện nén tâm - Tính hệ số triết giảm sức chịu lực: KP = N dl + N K mdl N N = 0,7 = 0 ,50 55 5,39 1 85, 55 + 0,74. 657 ,04 657 ,04 - Kh¶ chịu lực mặtcắt : => => ... bảng t i trọng tơng đơng: V i 26,4 L = 53 , 45 1 26,4 0, 65 α = 0 ,5 ⇒ qtd = 1, 75 Phản lực g i hoạt t i tiêu chuẩn: H Rtc 30 = qtd Ω1 2.β = 1, 75 .1 .53 , 45. 2.0,9 = 84,18(T ) Phản lực g i hoạt t i H30 ... -Sinh viên : Chu Hoàng H i Lớp : cầu TC – K34 Trang 10 ThiÕt kÕ m«n häc mè trơ cÇu - y TÝnh toánmặtcắt II - II (mặt cắt đỉnh bệ)...