... 8m 10m 15m 15m 3, 5 3, 2 4, 5 4 ,3 5,1 4, 6 3, 1 3, 4 6,5 6,7 47 ,5 Ghi Đã xây dựng 12/20 03 Đã phê duyệt TKKT Dự án Ômôn – Xà No triển khai thi công xây dựng Đã phê duyệt TKKT Đã lập dự án đầu tư HÌNH ... BTCT dựứnglực cống truyền thống Chỉ tiêu so sánh Nguyê n lý kếtcấu công trình Nguyê n lý ổn đònh Kếtcấu cống lắp ghép cừ BTCT dựứnglựcKếtcấu cống kiểu truyền thống i = 13% i = 16% +3. 80 ... chịu lực trường Nguyên lý ổn định Kếtcấu cống lắp ghép ổn định nhờ hệ cọc BTCT dựứnglực đóng sâu vào theo nguyên lý "cọc ngàm đất" + Thân cống, trụ pin cống: Đều cừ bêtông cốt thép dựứng lực...
... (MPa) Lớp mặt Lớp móng của mặt đường BTN Mô đun đàn hồi E (MPa) 5,0 40 3, 5.1 04 4, 5 35 3, 3.1 04 4, 0 30 3, 15.1 04 3, 5 25 2,9.1 04 3, 0 20 2,65.1 04 2,5 17 2 ,3. 1 04 c Độ co ngót giãn ... 74 Bảng 3. 1. Kết quả đo tính cơng tác VC, s 80 Bảng 3. 2 Kết quả thí nghiệm độ kháng xuyên của vữa BTĐL 83 Bảng 3. 3. Thành phần vật liệu vàkết quả cường độ chịu nén của BTĐL 84 Bảng 3.4. Mối quan hệ giữa cường độ nén (Rn) với thời gian t tính theo Ln(t) ... Hình 4. 4. Mơ hình kếtcấu3 (KC3) 119 Hình 4. 5. Biểu đồ ứng suất tính tốn của các kếtcấu 120 Hình 4. 6. Lớp móng BTĐL (KC4) 121 Hình A.1. Phạm vi cấp phối thành phần hạt theo ASTM C 33 xi ...
... (MPa) Lớp mặt Lớp móng của mặt đường BTN Mơ đun đàn hồi E (MPa) 5,0 40 3, 5.1 04 4, 5 35 3, 3.1 04 4, 0 30 3, 15.1 04 3, 5 25 2,9.1 04 3, 0 20 2,65.1 04 2,5 17 2 ,3. 1 04 c Độ co ngót giãn ... Hình 4. 4. Mơ hình kếtcấu3 (KC3) 119 Hình 4. 5. Biểu đồ ứng suất tính tốn của các kếtcấu 120 Hình 4. 6. Lớp móng BTĐL (KC4) 121 Hình A.1. Phạm vi cấp phối thành phần hạt theo ASTM C 33 xi ... 74 Bảng 3. 1. Kết quả đo tính cơng tác VC, s 80 Bảng 3. 2 Kết quả thí nghiệm độ kháng xun của vữa BTĐL 83 Bảng 3. 3. Thành phần vật liệu vàkết quả cường độ chịu nén của BTĐL 84 Bảng 3.4. Mối quan hệ giữa cường độ nén (Rn) với thời gian t tính theo Ln(t) ...
... tính: •• Fqt3 = -M.Z (3. 42 ) - Trọng lực: Ftl3 = -M.g (3. 43 ) - Phương trình cân lực theo phương thẳng ứng Z: •• -M.g - M.Z- F1T - F1P - F2T - F2P = Lớp khí động lực 06-08 (3. 44 ) - 37 - Luận văn ... Độ cứng hệ thống treo trước trái C1P 21781 N/m Độ cứng hệ thống treo trước phải C2T 36 44 6 N/m Độ cứng hệ thống treo sau trái C2P 36 44 6 N/m Độ cứng hệ thống treo sau phải Cod 69962 Nm/rad Độ cứng ... (3. 41 ) 3. 2 .3 Thân xe a Phương trình cân lực theo phương Z: B Z 2g FK 2T Mqtθ X V FK 1T FC 2T Mqtϕ FK 2P FC 2P ϕ Y θ Ftl3 Fqt3 M B FC1T FK 1P FC 1P Hình 3. 11 - Các lực tác dụng lên thân xe - Lực...
... 3.3 .4 Khối lốp xe 68 3. 3.5 Khối “Duong” 70 CHƯƠNG 4: MỘT SỐKẾT QUẢ MÔ PHỎNG VÀKẾT LUẬN 73 4. 1 Các thôngsố xe đưa vào tính tốn 73 4. 2 Một sốkết mô 74 ... 74 4.2.1 Một sốkết mô dao động 74 4.2.2 Ảnh hưởng thôngsố đến dao động xe 78 a Ảnh hưởng vận tốc xe: 78 b Ảnh hưởng thôngsố hệ thống treo: 83 c Ảnh hưởng độ cứng lốp: ... Độ cứng hệ thống treo trước phải C2T 46 446 N/m Độ cứng hệ thống treo sau trái C2P 46 446 N/m Độ cứng hệ thống treo sau phải Cod 89962 Nm/rad Độ cứng chống xoắn ổn định CL1T 152000 N/m Độ cứng...
... Cá ngừ vằn 4 83, 0 0,66 Cá ngừ chù 23. 40 6,0 32 , 24 Cá ngừ chấm 34 . 43 3 ,0 47 ,42 6 Cá nục 1.669,0 2 ,3 Cá khác 3. 947 ,0 5 ,44 Tổng cộng 72.607,5 100,00 Theo bảng 1 .3, ta thấy nguồn lợi từ cá ngừ chù lớn ... oligochitin với thôngsố kỹ thuật tối ưu 30 2 .4 Phƣơng pháp xử lý số liệu 31 CHƢƠNG 3: KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU VÀ THẢO LUẬN 32 3. 1 TỐI ƢU HĨA THƠNGSỐ NỒNG ĐỘ OLIGOCHITIN VÀ THỜI GIAN ... 38 3. 2 .3 Sự biến đổi mùi cá ngừ chù bảo quản đá lạnh kết hợp oligochitin 41 3. 2 .4 Sự biến đổi vị cá ngừ chù bảo quản đá lạnh kết hợp oligochitin 44 3. 2.5 Kết phân...
... m Huy Thông - DTU 2.Ti t ki m v t li u B ng 1: B ng so sánh v t li u dùng cho cơng trình 17T1 17T2 Bêtơng 17 T1 (bê tơng t i ch ) 8702 m3 17 T2 (bê tông ti n 746 1 m3 ch ) Chênh l ch 1 241 m3 T c ... T2 (bê tông ti n 746 1 m3 ch ) Chênh l ch 1 241 m3 T c C t thép 2559 T T l thép /bê tông 2 94 kg/m3 1109 T 149 kg/m3 145 0 T thi công nhanh: H u h t c u ki n c s n xu t công x ng nên th i gian thi ... u i m c a bêtông ng l c tr Qua th i gian ng d ng công ngh bêtông d nh n th y có m t s u i m sau: 1.Ch t l c ti n ch ng l c kéo c ng tr c ng cao i u ki n ki m soát ch t l ng t t, bêtông c s...
... Trung tâm (n =1. 43 9 ) Thông tin Số lợng Tỷ lệ% Nam 597 41 ,5 Giới tính Nữ 842 58,5 ≤ 20 226 15,7 21 – 29 46 9 32 ,6 §é tuæi 30 – 39 637 44 ,3 ≥ 40 107 7 ,4 Nông, ng nghiệp 8 24 57 ,3 Buôn bán 31 7 28,6 Nghề ... 190 31 ,2 33 2 23, 1 Cao 2 34 38 ,6 40 6 28,2 Trung b×nh 137 22,6 45 8 31 ,8 ThÊp 47 7,6 2 43 16,9 Tæng 608 100% 1. 43 9 100% - Qua vấn đối tợng t vấn dịch vụ trung tâm nghiên cứu trực tiếp, kết cho thấy 31 ,2% ... lợng Tỷ lệ% Giới tính Nam 53 36,1 Nữ 94 63, 9 §é ti
... đơn Nguyên tắc chung Tạo ứng suất kéo cốt thép CĐC lợi dụng tính dính bám cốt thép với bêtông dùng mấu neo để truyền ứnglực kéo cốt thép vào bêtông tạo lực nén trớc bêtông Kéo căng bệ (kéo trớc) ... Khái niệm dựứnglực - Các bó CTDƯL đợc bố trí bên tiết diện bêtông - CTDƯL đợc luồn vào ống thép nhựa đợc bơm đầy vữa xi măng mỡ công nghiệp để chống rỉ - CTDƯL đợc neo vào ụ neo truyền lực đợc ... cầucầu dầm giản đơn Bêtôngdựứnglực Khái niệm chung Hệ thống vật t, thiết bị tạo DƯL Các sơ đồ bố trí CTDƯL dầm giản đơn Cầu BTDƯL Ví dụcấu tạo dầm BTDƯL kéo trớc Ví dụcấu tạo dầm BTDƯL kéo...
... (PT/01/002/ST) [3] T Takahashi, Dependence of working gas pressure and ratio of Ar to O2 on properties of TiO2 films deposited by facing targets sputtering, Thin Solid Films 42 0 -42 1– 43 3 - 43 7 ., (2002) [4] ... /A r+ O 24 26 28 30 32 Hình Sự thay đổi chiết suất màng theo tỉ lệ khí oxy Chiết suất màng TiO2 giảm nhẹ tăng tỉ lệ oxy , từ 2. 43 màng có tỉ lệ oxy 6% giảm xuống 2 .31 màng có tỉ lệ oxy 30 % Việc ... xuống 6% (hình 4) Tuy vậy, ta nhận thấy cấu trúc chúng vơ định hình độ mấp mơ bề mặt Rms thấp, thích hợp cho việc chế tạo màng quang học Ngoài so sánh cấu trúc màng từ hình 4a,4b 4c, ta nhận thấy...