... TỈÌ KÃÚ TOẠN2. 2.1 Chỉïng tổỡ kóỳ toaùn laỡ gỗ (?) Cn cổù vaỡo õióửu 1, chỉång III, pháưn thỉï nháút ca Quút âënh 167 /20 00/QÂBTC Bäü Trỉåíng Bäü Ti chênh ban hnh ngy 25 thạng 10 nàm 20 00 vãư " ... taïc âån vë 21 d o m C lic c u -tr a c k o d o w w w o w C lic k to bu y N O W ! PD ! XC er O W F- w m h a n g e Vi e w PD XC er F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e w N y bu to k w c 2.2 .2 Phán loaûi ... toạn củ thãø 20 d o m C lic c u -tr a c k o d o w w w o w C lic k to bu y N O W ! PD ! XC er O W F- w m h a n g e Vi e w PD XC er F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e w N y bu to k w c 2.2 CHỈÏNG TỈÌ...
... K1 =0 .25 ; K =1 (22 TCN 22 1-95) − Tính S ik : S ik = Qk Aβ i Kψηik βi Kψ = 1; 29 4 Tuyển tập Báo cáo Hội nghị Sinh viên Nghiên cứu Khoa học lần thứ Đại học Đà Nẵng năm 20 10 ηik =1 ( 22 TCN 22 1-95) ... động = F2= 120 53,4 KN 2. 4.3 Phươngpháp phân tích theo lịch sử thời gian Các bước tính tốn hồn tồn tương tự tính theo phươngpháp phổ phản ứng từ bước đến bước – Hình 4: Gia tốc theo phương X ... gian tính tốn Do phươngpháp sử dụng cho trường hợp đặc biệt, lại nên sử dụng phươngpháp phổ phản ứng dạng 2. 4 Ví dụ áp dụng tính tốn cơng trình cầu chịu tải trọng động đất 2. 4.1 Phương pháp...
... hình chống - giằng 43 2.2 .2. 2Các giả thiết áp dụng 43 2. 2.3 Các phận cấu thành mô hình chống-giằng 44 2. 2.3.1 Thanh chống bê tông chịu nén 44 2. 2.3 .2 Thanh giằng cốt thép chịu kéo 44 2. 2.3.3 ... cao Sap 20 00 38 2.2 phơng pháp sử dụng mô hình chống giằng 42 2 .2. 1 Phân vùng ứng suất biến dạng cấu kiện bê tông cốt thép 42 2 .2. 2 Cơ sở mô hình chống - giằng, giả thiết áp dụng 43 2.2 .2. 1 Cơ ... 45 2. 2.3.4 Quạt chịu nén 47 2. 2.3.5 Vùng chịu nén xiên 47 2. 2.4 Các dạng phá hoại mô hình chống-giằng 48 2. 2.5 Quy trình thiết kế vùng D theo phơng pháp chống-giằng 48 2. 2.6 Khả chịu lực chống...
... lớn Lệch giá trị phươngpháp Guido phươngpháp Thụy Điển Gần với kết tính tốn Plaxis phươngpháp Russell Pierpiont, hay gọi phươngpháp Terzaghi cải tiến; phươngpháp Low phươngpháp Hewlett & ... ⎦ ⎡ 2 ⎛ a c a ⎞ ⎤ ⎢s - a ⎜ ⎟ ⎥ ⎝ h ⎠ ⎥ (s + a ) h ⎢ ⎣ ⎦ 2. 8s ⎡ 2 ⎛ a c a ⎞ ⎤ 2s ⎢s - a ⎜ ⎟ ⎥ ⎝ h ⎠ ⎥ ( s + a ) (s2 - a ) ⎢ ⎣ ⎦ Bảng Giá trị chiều cao yêu cầu hc đất đắp theo phươngpháptính ... pháp Hewlett & Randolph So với phươngpháptính tốn khác, hệ số SRR tính theo phươngpháp phần tử hữu hạn có độ biến thiên nhỏ, mơ hình hiệu ứng vòm thể phươngpháp giải tích lý tưởng, lại thường...
... trên: 5φ 12/ m Lớp dưới: 5φ10/m Dọc theo chiều dòng chảy bố trí cốt thép cấu tạo 5φ10/m 23 Lê Văn Minh 22 φ 12 a =20 0 22 φ10 a =25 0 φ 12 22 φ 12 φ10 a =20 0 20 φ10 a =25 0 φ 12 20 20 Hình 3 .2 - Bố trí ... = −5 ,21 kNm M = M g g l + α M nngh =-0, 125 .17, 42 1,9 +0 ,25 .2. 5 ,21 =-5 ,25 6 kNm M 0,5 = M g g l + α M nngh =0,0 625 .17, 42 1, 92 -0 ,25 .5 ,21 =2, 628 kNm Q0 = Qg g l + β M nngh l + 2 M nngh l 5 ,21 =0,375.17, 42. 1,9+(1 ,25 +0 ,25 ) ... sau: 22 9,68 174 ,26 M kNm 71,76 169, 92 143,85 191,33 100,56 181,77 Q kN 22 0,05 1 72, 21 Hình 4 .2 - Biểu đồ nội lực dầm đỡ 4.4 Tính tốn cốt thép a Tínhtoán cốt thép dọc chịu lực 27 Lê Văn Minh Tính...
... NGHỆ 20 08 - Phươngpháp Schmertmann (1978) - Phươngpháp De Ruiter Beringen (1979) – gọi phươngpháp châu Âu - Phươngpháp Bustamante Gianeselli (19 82) – gọi phươngphápPháp hay phươngpháp ... des Ponts et Chaussees - Phươngpháp Tumay Fakhroo (1981) - Phươngpháp Alsamaman (1995) Cácphươngpháp áp dụng để tính tốn sức chịu tải dọc trục cọc tỏ xác phươngpháptính số liệu khảo sát địa ... 0,375 Đá phấn 0 ,20 0 0,400 II.4 Phươngpháp Tumay Fakhroo (1981) [3] Phươngpháp dựa theo số thực nghiệm mà tác giả thực đất sét Lousiana, Mỹ Phươngpháp xác định tương tự phươngpháp Schmertmann,...
... 12, 5 1,57 21 1,59 100 1,904 6 ,2 1,76 14,3 1, 12 99 1,53 6,3 1,74 18 0,99 95,8 1 ,25 6 Lực dính kG/cm2 0 ,21 1 0,059 0,087 0,157 97 21 29 34 Moâ đun biến dạng % độ kG/cm Số liệu cột đất – xi măng: Các ... Các tiêu lý lớp đất Chỉ tiêu Đơn vò Lớp VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 21 8 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ 20 08 Khối lượng riêng hạt Độ ẩm tự nhiên g/cm3 % 2, 71 38,7 2, 65 72 2,65 43 2, 69 ... CÔNG NGHỆ 20 08 Độ lún ∆ h2: Xem khối gia cố phía móng khối quy ước, độ lún ∆h2 đất yếu phía khối gia cố tính theo phươngpháp phân tầng cộng lún Nhận xét: Về cơng thức tính độ lún ∆h1 Nhật có...
... cơng thưc (2. 17) ta có : = Từ ta có : = 8 .25 8 .25 8 .25 (2. 22) Tỷ lệ đường kính cuộn thứ cấp so với sơ cấp theo cơng thức (2. 18) ta có: = = = 2. 87 Từ công thức (2. 21) ( 2. 22 ) ta có hệ phương trình ... thức (2. 5) ta có Nv = 0,8 (vòng/volt), ta thay vào cơng thức (2. 6) (2. 7) ta có: N1 = 1 ,2 22 0 = 26 4 (vòng) N2 = 1,1 1 ,2 24 = 32 (vòng) Với 10v cuộn sơ cấp ta cần 10 1 ,2 = 12 (vòng) Với 12 v ... điện áp bên sơ cấp để tính, sautính tiếp giá trị lại ta chọn : U1 = U15 = 22 0V, U2 = U 22 =24 V Với U1 U2 điện áp cuộn sơ cấp thứ cấp ta có: N1 = Nv U1 (2. 6) N2 = 1,1 Nv U2 (2. 7) Trong : Giáo Viên...
... theo phươngpháp cắt xoay : Kết thí nghiệm độ nhớt theo phươngpháp nén khơng nở hơng : Kết thí nghiệm độ nhớt theo phươngpháp cắt trượt ngang N.N Maslov Theo phươngpháp cắt xoay IL=1,5 02, ... dịch từ biến là: W m tb tb p .tg cu .c cu cos F W p sin (2- 22) 2.2 .2 Phươngpháp mặt chuyển dịch bất kỳ, có xét lực tương tác Với Ep = Et + E ta có: tb .ccu sin ... minh phương trình tính lún từ biến ứng suất pháp tổng giống phương trình tính lún từ biến ứng suất pháp tổng Raymond & Wahls (1976) tổng quát trường hợp đặc biệt quay giống phương trình tính...
... XMΣ = XH1(XH2 + XMN) XH1 + XH2 + XMN XNΣ = (XH1 + XMN)XH2 XH1 + XH2 + XMN từ đó, biết I”M, I”N XMN tính XH1 XH2 4/ 12 Cácphươngpháptính tốn ngắn mạch Hình 6.4 Tính dòng xung kích: a) Đối với ... 0, 125 1,08 Máy phát turbine nước có cuộn cản 0 ,2 1,13 Máy phát turbine nước không cuộn cản 0 ,27 1,18 Động đồng 0 ,2 1,1 Máy bù đồng 0 ,2 1 ,2 Động không đồng 0 ,2 0,9 Phụ tải tổng hợp 0,35 0,8 2/ 12 ... } over {1 ,2} } \) I rSub { size 8{* italck} } } {} xtt − xd I'ck = (1 + Phươngpháptính tốn: Tính tốn theo biến đổi: Tính tốn theo biến đổi gọi tính tốn theo biến đổi chung Phươngpháp sử dụng...