thí nghiệm phát hiện vi khuẩn e coli o157 h7 bằng phương pháp miễn dịch huỳnh quang
LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP NGÀNH VẬT LIỆU XÂY DỰNG: THIẾT KẾ NHÀ MÁY SẢN XUẤT CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP LOẠI DẦM CẦU NÔNG THÔN ĐỂ PHỤC VỤ CHO CÔNG TRÌNH CẦU NÔNG THÔN ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG (kèm bản vẽ)
... phương pháp nhào trộn bêtông : 2.1 Dựa vào trình tự nguyên liệu đưa vào : - Phương pháp : phương pháp nhào trộn đồng thời nguyên liệu thành phần máy trộn Hiện ta dùng phương pháp này, nhược điểm phương ... lần đưa vào bunke chứa, qua cân đònh lượng, đến bunke hỗn hợp, vào máy trộn, qua bunke phối liệu vào xe chở bêtông.ï 4 6 1 BUNKE PHÂN PHỐI MÁY TRỘN BÊTÔNG BUNKE TỔNG HP 4.BUNKE CHỨA VÀ ĐỊNH LƯNG ... : - Một tài xế lái ôtô - Một nhân công canh xe, chỉnh đầu xe xem xe đầy cốt liệu chưa - Một công nhân lấy mẫu thí nghiệm - Một tài xế điều khiển xe xúc gầu ngữa để xúc cốt liệu lại phân xưởng...
- 86
- 1,334
- 0
THIẾT kế dầm cầu BTCT DUL LIÊN tục 3 NHỊP THI CÔNG THEO PHƯƠNG PHÁP đúc HẪNG cân BẰNG có THỔNG CHIỀU dài là 168m, 4 làn XE, b==14m, bề RỘNG mỗi bên 1000mm,CHIỀU dài NHỊP GIỮA TÍNH TOÁN 72000mm
... độ nhòp dài (hiện đạt 120 m) Nguyên lý phương pháp thi công hẫng mô tả sau : nhòp hình thành dựa vi c thi công đốt dầm trụ phát triển hai phía Trọng lượng đốt dầm thi công tiếp theo, kể ván khuôn ... hồi bê tông khối K2: E n psi = p E ci Tại thời điểm căng xong đốt K2 : E 197000 n psi = p = = 6.6580 E ci 29588 Tại thời điểm căng xong đốt K3 : E 197000 n psi = p = = 5.3998 E ci 36483 Tính toán ... Ống gen Ống gen có dạng nửa cứng mạ kẽm toàn bộ, diện tích ống gen theo 22TCN-27205 2.5 lần diện tích tao cáp bó, chọn , cự ly tim bó cách 130 mm, tim bó cáp cách mép bê tông 125 m Xe đúc-ván...
- 256
- 1,037
- 2
tính toán thiết kế dầm cầu
... số cạnh ô = l1 2,4 Xem làm vi c theo phơng Ta có sàn sờn toàn khối loại dầm Dầm từ trục đến trục Dầm phụ dầm dọc Để tính , ta cắt dải rộng b = m vuông góc với dầm phụ xem nh dầm liên tục ... đồ bao mômen: Tung độ biểu đồ bao mômen: +M max = M G + maxMP +M = M G + minMP Tính toán Mmax Mmin cho tiết diện ghi vào dồng cuối bảng Biểu đồ bao mômen vẽ nh sau: d) Xác định mômen mép gối: ... mép gối: Xét gối B theo hình bao mômen ta thấy phía bên phải gối B biểu đồ M minít dốc phía trái,tính mômen mép phía bên phải có giá trị tuyệt đối lớn -Độ dốc biểu đồ mômen đoạn gối gần gối B:...
- 19
- 873
- 4
đồ án tốt nghiệp thiết kế dầm cầu bêtông cốt thép dự ứng lực, mặt cắt chữ i, thi công bằng phương pháp kéo sau. bản mặt cấu đổ tại chỗ
... đàn hồi neo bê tông dới neo = L Ed L - L: Dịch chuyển vị đầu cốt thép so với neo đo ép chặt vòng đệm dới nó, sử dụng hai neo nên L = 0,6 cm - Ed: Môđun đàn hồi cốt thép dự ứng lực, Ed = 1970000 ... ngang - Hệ số : = d3 6 .E n I '.P I'= In a Trong đó: 5.l P = 384 .E d I d Với: l- độ tính toán nhịp l = 29,4m Ed, En môđun đàn hồi dầm dọc dầm ngang, coi nh Ed=En Id, In -là mômen quán tính dầm dọc ... hệ số quy đổi : nd = nb = E t 1970000 = = 5,63 Eb 350000 300 Eb E 400 b = 315000 = 0,9 350000 1.1 Mặt cắt giảm yếu (Giai đoạn cha kéo cốt thép DƯL) Tổng diện tích ống ghen: F = 203,58(cm ) Diện...
- 45
- 1,068
- 0
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơn , mặt cắt trữ i và t
... suất biến dạng đàn hồi neo bê tông dới neo = L Ed L - L: Dịch chuyển vị đầu cốt thép so với neo đo ép chặt vòng đệm dới với hai neo L = 0,6 cm - Ed: Mô đuyn đàn hồi thép DƯL, Ed = 1970000 (kG/cm2) ... 27.4 m Ed, En: Mô dun đàn hồi dầm dọc dầm ngang (Lấy Ed=En) Jd, Jn: Mô men quán tính dầm dọc chủ dầm ngang d : Khoảng cách dầm dọc chủ, d = 2.00 m a : Khoảng cách dầm ngang theo chiều dọc ... làm vi c nh dầm liên tục nhiều nhịp tựa gối cứng chịu tải cục dới dạng xe H30 xe bánh nặng XB80 xếp gần - Hai : Do dầm ngang tham gia làm vi c vơí toàn kết kấu nhịp, có xét phân bố tải trọng theo...
- 106
- 830
- 0
Bài tập lớn thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp đơn giản với chiều dài nhịp L = 32,4m, khổ cầu B = 9
... biến dạng đàn hồi thiết bị neo = L Ed L -L: Dịch chuyển hai đầu neo biến dạng đàn hồi thiết bị neo gây ra, với hai neo L = 0,4 cm + Ed: Mô đuyn đàn hồi thép DƯL, Ed = 1,97.106 (kG/cm2) + L: Chiều ... biến dạng đàn hồi thiết bị neo = L E d L -L: Dịch chuyển hai đầu neo biến dạng đàn hồi thiết bị neo gây ra, với hai neo L = 0,4 cm + Ed: Mô đuyn đàn hồi thép DƯL, Ed = 1,97.106 (kG/cm2) + L: ... l-Khẩu độ tính toán nhịp l = 32.4 m Ed, En-Mô dun đàn hồi dầm dọc dầm ngang (Lấy Ed=En) TKMH Cầu Bê tông cốt thép F1 Trần Đình Long - Lớp Cầu Đờng A - K39 Jd, Jn-Mô men quán tính dầm dọc chủ dầm ngang...
- 42
- 917
- 0
Bài tập lớn thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp đơn giản với chiều dài nhịp L = 21m, khổ cầu K = 8, Lan can T = 1,5m
... thiết bị neo = L Ed L -L: Dịch chuyển hai đầu neo biến dạng đàn hồi thiết bị neo gây ra, TKMH Cầu bê tông cốt thép F1 23 Nguyễn Tiến Long Lớp Cầu Đờng B K40 với hai neo L = 0,4 cm + Ed: Mô đuyn ... thiết bị neo = L E d L TKMH Cầu bê tông cốt thép F1 25 Nguyễn Tiến Long Lớp Cầu Đờng B K40 -L: Dịch chuyển hai đầu neo biến dạng đàn hồi thiết bị neo gây ra, với hai neo L = 0,4 cm + Ed: Mô đuyn ... 10022.253 392850 39.2 121.2 48.8 50879057 VI. 2.Tính mát ứng suất cốt thép DƯL VI. 2.1:1 cấu tạo neo cách bố trí : A D Ta dùng neo chủ động kiểu E( c) ( Công ty VSL) VI. 2.1.Mất mát ứng suất cốt thép DƯL...
- 46
- 3,804
- 4
Thiết kế dầm cầu ô tô nhịp gian đơn bằng be tông cốt thép dư ứng lực kéo trước mặt cắt supper _T lắp ghép
... kê gối đàn hồi -Tính hệ số : Trong đó: d3 = * E * I * n p l : độ tính toán nhịp l=27.4(m) Ed , En : mô dun đàn hồi dầm dọc , dầm ngang ( E d = En) d : khoảng cách dầm dọc chủ d=2.19(m) I : ... suất biến dạng neo phận kẹp cáp: 4= l * Ed (kG/cm2) ltb Trong đó:l-Tổng biến dạng neo,lấy theo phụ lục quy trình 79 l=0.4 (cm) ltb-Chiều dài trung bình các cốt thép dự ứng lực (=30m) Ed Mô đun đàn ... c/Mất mát dự ứng suất biến dạng neo phận kẹp cáp: Thiết Kế Môn Học Cầu Bê Tông 4= Trờng ĐH GTVT-Hà Nôị l * Ed (kG/cm2) ltb Trong đó:l-Tổng biến dạng neo,lấy theo phụ lục quy trình 79 l=0.4 (cm)...
- 132
- 526
- 0
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơnvới chiều dài toàn dầm L = 24m,khổ cầu B =8m, mặt cắt dầm ngang chữ T
... 3=(0,27* 17000 VII.2.4/mất mát ứng suất biến dạng neo, biến dạng bê tông dới neo: Công thức: 4= l *E d l Trong : Ed-mô dun đàn hồi thép cờng độ cao Ed=1,8.106(kG/cm2) l-tổng biến dạng neo , biến ... 3=(0,27* 17000 VII.3.4/mất mát ứng suất biến dạng neo, biến dạng bê tông dới neo: Công thức: 4= l *E d l Trong : Ed-mô dun đàn hồi thép cờng độ cao Ed=1,8.106(kG/cm2) l-tổng biến dạng neo , biến ... : l:khẩu độ tính toán nhịp ; l=L-2*0,3=23,4(m) Ed,En : Mô dun đàn hồi dầm dọc , dầm ngang (lấy Ed=En) Id: Mô men quán tính dầm dọc chủ In: Mô men quán tính dầm ngang d: Khoảng cách hai dầm dọc...
- 35
- 1,259
- 0
Thiết kế dầm cầu bê tông nhịp giản đơnvới chiều dài toàn dầm L = 31,4m,khổ cầu B =2,1m, h=1650mm
... 6.En.I '.' p ; In a p= 5.l 384.Ed.Id Trong đó: l-Khẩu độ tính toán nhịp: l=31,4m Ed,En-Mô đun đàn hồi dầm dọc dầm ngang(lấy En=Ed) Id-Mô men quán tính dầm dọc chủ In-Mô men quán tính dầm ngang d-Khoảng ... ứng suất 1và co ngót từ biến bê tông Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 19 Trong đó: Ed 1+2=(cEd+b Eb ) c=5.10-5 ; =1,5 Ed ; Ed=1,8.106 Kg/cm2 ; E =5,2 b Fd 71,064 =0,01137 6249 b y (83,19 ... dạng mấu neo bê tông bên dới ,cũngnh co ngắn khe nối xác định nh sau: (Tơng tự nh mặt cắt dầm) 4= l E d (kG/cm2) l Dùng neo l=2(l1+l2)= 2(2+0,5)=5(mm) l1 -Dịch chuyển cốt thép so với neo l2-Do...
- 45
- 536
- 0
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép dư ứng lực nhịp giản đơn với chiều dài nhịp L=32,4m, khổ cầu B =9m,mác betong dầm chủ 400
... biến dạng đàn hồi thiết bị neo L Ed = L -L: Dịch chuyển hai đầu neo biến dạng đàn hồi thiết bị neo gây ra, với hai neo L = 0,4 cm + Ed: Mô đuyn đàn hồi thép DƯL, Ed = 1,97.106 (kG/cm2) + L: Chiều ... biến dạng đàn hồi thiết bị neo L E d = L -L: Dịch chuyển hai đầu neo biến dạng đàn hồi thiết bị neo gây ra, với hai neo L = 0,4 cm + Ed: Mô đuyn đàn hồi thép DƯL, Ed = 1,97.106 (kG/cm2) + L: ... VI. 2.Tính mát ứng suất cốt thép DƯL VI. 2.1:1 cấu tạo neo cách bố trí : Trịnh Xuân Đại Lớp : Cỗu Đờng Bộ A K39 A D Ta dùng neo chủ động kiểu E( c) ( Công ty VSL) 14 Page 15 TKMH Cầu BTCT F1 VI. 2.1.Mất...
- 36
- 976
- 1
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơnvới chiều dài toàn dầm L = 280m, chiều dài nhịp L=214m, khổ cầu B =11m
... đờng ảnh hởng mô men Mgđ2tt =qtt1,5 x1 - qtt0,9 x2 =0.9x3.859x63.5848-1.5x3.859x677.2364 =-3699.35(T.m) +Hoạt tải -Xe H30: Từ đờng ảnh hởng mô men mặt cắt đỉnh trụ ta xếp đoàn xe H30 tiêu chuẩn ... ngang đợc tính theo phơng pháp đòn bẩy xác -Khi giả thiết mặt cắt hình hộp không biến dạng ta có đờng ảnh hởng áp lực dầm nh sau Trần Văn Duẩn Lớp Cầu Hầm B39 - Hệ số phân bố ngang xe H30: H30 = ... men mặt cắt nhịp: +Do tĩnh tai phần2 : Mgđ2tt =qtt1,5 x1 - qtt0,9 x2=1.5x3.859x550.02-0.9x3.859x151.934= =2656.11(T.m) +Mômen hoạt tải:Ta xếp lên đờng ảnh hởng dơng để đợc nội lực bất lợi -Xe...
- 11
- 458
- 0
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơnvới chiều dài toàn dầm L = 40m,khổ cầu B =11m, phương pháp căng sau
... mát ứng suất biến dạng dới neo BT dới nó.( 4) 4=l*Ed/Ltb Ltb: Chiều dài trung bình cốt thép ::Ltb=Li/n_bo Ltb = 8017.22 cm Dùng neo l=0.4 (cm) = 97.290612 kg/cm2 Phạm Quang Huy Thiết kế môn học ... (MminTC-MbtTC)*ytrênIV/Jtd>=0 Với: b.mtrên=Nd*(1/F0 - e0 *y0/J0) Nd=dm*Fd dm = KT-(4+5+7) e0 =ydIV-adIV y0=ytIV ytrên = ytIV MbtTC :Mô men trọng lợng thân dầm thời điểm kéo căng CT MminTC :Mô men hoạt tải tiêu chuẩn nhỏ ... *1.1
- 39
- 629
- 1
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơnvới chiều dài toàn dầm L = 22,6m,khổ cầu B =14m, tải trọng H30,XB80
... biến dạng đàn hồi thiết bị neo = L Ed L -L: Dịch chuyển hai đầu neo biến dạng đàn hồi thiết bị neo gây ra, với hai neo L = 0,4 cm + Ed: Mô đuyn đàn hồi thép DƯL, Ed = 1,8.106 (kG/cm2) + L: Chiều ... biến dạng đàn hồi thiết bị neo = L Ed L -L: Dịch chuyển hai đầu neo biến dạng đàn hồi thiết bị neo gây ra, với hai neo L = 0,4 cm + Ed: Mô đuyn đàn hồi thép DƯL, Ed = 1,8.106 (kG/cm2) + L: Chiều ... không đổi, ta không cần kiểm toán cờng độ mặt cắt nghiêng theo mô men chắn bảo đảm cờng độ VI Tính duyệt nứt dầm theo ứng suất pháp VI. 1.Xác định đặc trng hình học mặt cắt dầm Đặc trng hình học...
- 28
- 641
- 0
Thiết kế dầm cầu bê tông nhịp giản đơnvới chiều dài toàn dầm L = 300m,khổ cầu B =15m, hoạt tải XB30,HB80
... đờng ảnh hởng mô men Mgđ2tt =qtt1,5 x1 - qtt0,9 x2 =0.9x3.859x63.5848-1.5x3.859x677.2364 =-3699.35(T.m) +Hoạt tải -Xe H30: Từ đờng ảnh hởng mô men mặt cắt đỉnh trụ ta xếp đoàn xe H30 tiêu chuẩn ... số phân bố ngang đợc tính theo phơng pháp đòn bẩy xác -Khi giả thiết mặt cắt hình hộp không biến dạng ta có đờng ảnh hởng áp lực dầm nh sau - Hệ số phân bố ngang xe H30: H30 = 0.5xyi = 0.5x(1+1+1+1) ... men mặt cắt nhịp: +Do tĩnh tai phần2 : Mgđ2tt =qtt1,5 x1 - qtt0,9 x2=1.5x3.859x550.02-0.9x3.859x151.934= =2656.11(T.m) +Mômen hoạt tải:Ta xếp lên đờng ảnh hởng dơng để đợc nội lực bất lợi -Xe...
- 12
- 449
- 0
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơn với chiều dài toàn dầm L = 280m, mặt cắt ngang chữ I dự ứng lực
... đờng ảnh hởng mô men Mgđ2tt =qtt1,5 x1 - qtt0,9 x2 =0.9x3.859x63.5848-1.5x3.859x677.2364 =-3699.35(T.m) +Hoạt tải - Xe H30: Từ đờng ảnh hởng mô men mặt cắt đỉnh trụ ta xếp đoàn xe H30 tiêu chuẩn ... số phân bố ngang đợc tính theo phơng pháp đòn bẩy xác -Khi giả thiết mặt cắt hình hộp không biến dạng ta có đờng ảnh hởng áp lực dầm nh sau - Hệ số phân bố ngang xe H30: H30 = 0.5xyi = 0,5 x ... men mặt cắt nhịp: +Do tĩnh tai phần2 : Mgđ2tt =qtt1,5 x1 - qtt0,9 x2=1.5x3.859x550.02-0.9x3.859x151.934= =2656.11(T.m) +Mômen hoạt tải:Ta xếp lên đờng ảnh hởng dơng để đợc nội lực bất lợi -Xe...
- 12
- 622
- 0
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép dư ứng lực nhịp giản đơnvới chiều dài toàn dầm L = 36m, khổ cầu B =8m,tải trọng HB30,XB80
... tính từ y mố neo: Từ vi c định đặt neo đầu dầm vi c bố trí cốt thép mặt cắt nhịp Ta xác định giá trị (y) tơng ứng với giá trị (x) mặt cắt cách gối 1.5(m), l/4, l/3 Chọn gốc toạ độ neo tơng ứng ... MbtTC*ydới/J0 ) *1.1
- 44
- 1,086
- 0
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơnvới chiều dài toàn dầm L = 34m, chiều dài nhịp L=33,4m, khổ cầu B =19,5m
... biến dạng đàn hồi thiết bị neo = L Ed L L: Dịch chuyển hai đầu neo biến dạng đàn hồi thiết bị neo gây ra, + với hai neo L = 0,4 cm + Ed: Mô đuyn đàn hồi thép DƯL, Ed = 1,95.106 (kG/cm2) 11 Đồ ... độ mềm : d3 = 6 .E n I n p p = 5.l 384 .E d I d = 384.I d d 30.I n l In = 100.12 = 40197 cm 12 ta có : l : độ tính toán nhịp l = 33,4 m Ed , En : môđun dầm dọc dầm ngang ( lấy Ed = En ) d : khoảng ... dạng đàn hồi thiết bị neo = L Ed L + L: Dịch chuyển hai đầu neo biến dạng đàn hồi thiết bị neo gây ra, với hai neo = 0,4 cm + Ed: Mô đuyn đàn hồi thép DƯL, Ed = 1,95.106 (kG/cm2) + L: Chiều dài...
- 28
- 793
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose