lực tựa tàu rất nhỏ nên ta có thể bỏ qua từ kết quả phân phối lực ngang cho lực neo và lực va ta lựa chọn được khung ngang nguy hiểm nhất là khung 10 khung dọc nguy hiểm nhất là khung f
MANH.13 potx
... lớn Dự báo đội tàu vào cảng nh sau: Đội tàu container gồm hai loại: tàu Feeder tàu viễn dơng Trọng tải cỡ tàu Feeder từ 5000 10. 000 DWT, cỡ 500 100 0 TEU Tàu viễn dơng đến cảng có trọng tải khoảng ... đảm bảo cho tàu 40.000 DWT vào neo đậu 3.2.2.1 Bố trí chung Cầu tàu chia làm phân đoạn, phân đoạn dài 59,5 m Mỗi phân đoạn đợc bố trí 11 khung ngang cách 5,6 m, theo phơng dọc gồm khung dọc cách ... đảm bảo cho tàu 40.000 DWT vào neo đậu 3.2.3.1 Bố trí chung Cầu tàu chia làm phân đoạn, phân đoạn dài 59,5 m Mỗi phân đoạn đợc bố trí 11 khung ngang cách 5,6 m, theo phơng dọc gồm khung dọc cách...
- 197
- 2,293
- 8
Tóm tắt báo cáo nghiên cứu khoa học " NGHIÊN CỨU VÀ PHÁT TRIỂN MỘT SỐ MÔ HÌNH ÁP DỤNG TÍNH TOÁN MỀM CHO CÁC HỆ THỐNG THÔNG MINH " doc
... Tuong Vu, Applied Particle Filter in Traffic Tracking, Research & Innovation – Vision for the Future (RIVF’06), 4th International Conference in Computing Sciences, February 05-09, 2006, HoChiMinh ... Zadeh, soft computing is applied to systems that “…discover the acceptable accuracy, uncertainty but have low costs and feasible in real life” The classical SC comprises techniques, the first two ... lưới đào tạo từ xa, Hội thảo Tin học Toàn quốc 8/2004 – Đà nẵng [5] Le Hoai Bac, Nguyen Anh Tuan, Using Rough Set in Feature Selection and Reduction in Face Recognition Problem Advances in Knowledge...
- 4
- 522
- 2
Chương 4: Tính toán và chọn kết cấu hệ thống điều khiển
... gạt 55mm B 2B + 2f B 2B + 2f Càng gạt C có vị trí Trái - Giữa - Phải có hành trình gạt La = 4.B + 4f = 55 (mm) Ta thấy vị trí có chung -ớc số 55mm Do chọn a = 55 khoảng cách đĩa có lỗ hành trình ... gạt Càng gạt A có vị trí Trái - Giữa - Phải có hành trình phạt La = 4.B + 4f = 4.25 + 42,5 = 110 (mm) Càng gạt B có vị trí Trái - Giữa - Phải có hành trình phạt La = 4.B + 4f = 110 (mm) Mỗi lần ... Trên trục có khối bánh bậc A có vị trí ăn khớp Trên trục có khối bánh bậc B có vị trí ăn khớp Trên trục có gạt C dùng để đóng mở ly hợp M1 có hai vị trí ăn khớp Viết lại...
- 6
- 484
- 1
CÁC DẠNG bài TOÁN TÍNH cốt THÉP CHO cấu KIỆN CHỊU nén LỆCH tâm đại hoc kiến trúc
... l0/h83 l0/h>24 0.25 Khi tính lợng cốt thép nhỏ (kết âm à24 0.25 Khi tính lợng cốt thép nhỏ (kết âm à0.15h0; độ lệch tâm nhỏ hơn, hầu...
- 8
- 817
- 2
Kết cấu gạch đá-Chương 3: Tính toán các cấu kiện theo KNCL pdf
... + 0,8nf0) F - Điều kiện cờng độ theo tiết diện giằng: Q Qgh = Rcg Fg đó: -) Rcg - Cờng độ chịu cắt gạch đá -) Fg - Diện tích chịu cắt không kể mạch vữa Nc -) = 0,9 F c -) N = Fg hKX -) f Hệ ... t di n Fc - Di n tớch ph n ch u nộn Fc xỏc ph n ch u nộn nh t i u ki n mụmen tnh c a di n tớch i v i tr c i qua i m t l c v vuụng gúc v i m t ph ng u n b ng - i v i ti t di n ch nh t: Fc = hcb ... khối xây +) Khối xây gạch đá có quy cách: f = 0,7 +) Khối xây gạch đá quy cách: f = 0,3 -) n Hệ số thực nghiệm +) Khối xây gạch đá đặc: n=1 +) Khối xây gạch đá có lỗ rỗng: n = 0,5 ...
- 19
- 1,371
- 41
CÔNG THỨC TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN - KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP doc
... × 48,8 − 4) = 9,49 cm2 Fa = 2419(56 − 4) Famin = 0,002 x 40 x56 = 4,48 cm2< Fa Chọn cốt thép F a Φ28 + 2Φ25 (F a = 22,14cm2), chọn cốt thép Fa Φ25 (Fa = 9,82cm2, cốt đai chọn Φ 8, bước u = 30cm ... thép dọc: M − A0 Rn bh0 Cốt chịu nén: F a = ' Ra ( h0 − a ' ) Rn bh0 R + n Fa' Cốt chịu kéo: Fa = α0 Ra Ra Bài toán: • Kiểm tra khả chịu lực biết b, h, F a, Fa bê tông, thép ' Ra Fa − Ra Fa' •α= ... 0,97 b 30 100 000 − 90.30.30 Fa = 0,97 = 8,91cm2 2600 Chọn φ 18 có Fa = 10, 18cm2 > 8,91cm2 Bảng : Chiều dài tính toán cột nhà tầng Đặc trưng nhà cột Phần cột dầm cầu chạy Khi có kể đến Nhà có cầu...
- 21
- 36,737
- 324
CHƯƠNG 6 TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN KHUNG LIÊN HỢP THÉP - BÊ TÔNG CỐT THÉP
... cánh thép Af= 2bftf) Khả chòu lực dọc dầm thép bỏ bụng Npl .f =2Nf=1786 *103 N TTH qua cánh thép Vò trí TTH dẻo so với mép cánh thép zf = (N-pl .f – Ns)/(2bffy/γa)=(1786- 610. 726) *103 /(2*220*235/1.1)=12.50 ... thép Nf = bftffy/γa = 220*19*235/1.1=893 *103 N d.Khả chòu lực cắt thẳng đứng Vpl.Rd = Avz/( fy/γa)= 8378/( *235/1.1) =103 3.37 *103 N =103 3.37 kN e Khả chòu momen dương ta có: Ncf < Npla< Ncf + 2Nf = ... neo liên kết hoàn toàn Nf neo 72 57 105 0.4 0.4 0.4 Lực cắt gây phá hoại neo Lực cắt gây phá hoại BT quanh neo Số lượng neo liên kết mộït phần Mức độ liên kết bé ηmin Trường hợp M+Sd.max Np neo...
- 38
- 2,449
- 2
TÍNH TOÁN KHUNG THÉP sử DỤNG cấu KIỆN THÀNH MỎNG THEO TIÊU CHUẨN EUROCODE 3
... ) N Sd + + ≤ ([5], 6.5.1(1)P) χ f yb Aeff / γ M f yb Weff , y ,com / γ M f yb Weff , z ,com / γ M Trong ñó: NSd, My,Sd, Mz,Sd : lực dọc momen tính toán Aeff: Diện tích tiết diện hiệu trường ... trích từ bảng 3.1 tiêu chuẩn Eurocode [4] Tên tiêu chuẩn EN10025 EN 101 13: part EN 101 13: part EN 101 47 EN 101 49: Part EN 101 49: Part Cấp thép Giới hạn chảy (fy) (N/mm2) Giới hạn chảy (fu) (N/mm2) ... với kết cấu có mái che kín, mm ñối với kết cấu lộ thiên, 3,5 mm ñối với kết cấu môi trường ăn mòn - Về mặt chịu lực: + Thanh chịu nén nên dùng tiết diện hộp, tiết diện có mép cứng, mép cứng làm...
- 91
- 1,183
- 6
CÔNG THỨC TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN
... võng: fy = 48 EJ x M yl fx = 48 EJ y f= f x2 + f y2 ; f f ≤ l l Ví dụ : Một dầm thép có tiết diện dùng làm xà gồ mái nghiêng α = 300 chịu tải trọng phân bố q = 200kg/m, nhịp l = 4m Chọn ... < 2100 kg/cm2 [ No18 có Jx = 108 0cm4; Jy = 85,6cm4 Kiểm tra độ võng: Với 34600 × 400 × fy = = 0,25cm 48 2,1 10 108 0 200000 × 400 × fx= = 1,85cm 48 2,1 10 × 85,6 f = 0,25 +1,85 =1,87cm f ... điều kiện làm vịe v = 1, thép đệm dầy 10mm Giải : Fyc = 80000 = 38cm2 2100 Vì có lỗ đinh nên lấy Fyc = 1,1 x 38 = 41,8cm2 [ λ] = 400; r yc = 600 1800 = 1,5cm; ryyc = = ,5cm 400 400 Chọn 2L 125...
- 14
- 1,443
- 0
CÔNG THỨC TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN KẾT CẤU GỖ ppt
... XIÊN Wx = Mx h bh 1 + tgα = Ru b h = (1÷2)b c My × fx = 48 EJ y M cx × fy = 48 EJ x f x2 + f y2 ; f= f f ≤ l l Ví dụ : Chọn tiết diện xà gồ mái ngói, nhịp tính toán xà gồ 3,3m, ... 683 14200 × 330 × fx = = 0,59cm 48 10 × 68 fy = Độ võng tổng cộng f = 1,36 + 0,59 = 1,48cm f 1,48 f = < l 223 l = 200 VII- LIÊN KẾT MỘNG MỘT RĂNG Ví dụ : Tính liên kết mộng nút đầu ... 1341kgm;W yc = 115 Chọn tiết diện 14 x 25 cm 14.25 W= = 1458cm3 > 1166cm3 Kiểm tra độ võng dầm 14.253 400.4,5 J= = 101 2,5kgm = 18229cm ; M c = 12 f 101 250 1 f = × = 0,0026 =
- 9
- 752
- 16
CÔNG THỨC TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN KẾT CẤU GẠCH ĐÁ potx
... ta có: F = (2 x 45 + 15) 20 = 2100 cm2 Fcb = 15 x 20 = 300cm2 2100 Rcb = 13 = 24,5kg/cm2 < 2x13 = 26kg/cm2 300 [ N ] cb = 0,75x24,5x300 = 5500kg > 3500kg IV- KHỐI XÂY CHỊU KÉO DỌC TRỤC N ≤ RkFth ... µα.Rcb.Fcb µα = 0,75 F Rcb = R ≤ 2R Fcb Hình Ví dụ : Trên tường dầy 45cm, gạch 100 #, vữa 25#, có dầm bê tông cốt thép rộng 15cm, đặt lên tường đoạn x =20cm, khoảng cách dầm 3cm, phản lực đầu ... 0,6.22.33 = 436 cm 400 βtđ = = 12,12 ; ϕ = 0,84 33 Gạch 100 #, vữa 25# có R = 10, 5 kg/cm2 F = 45 x 33 = 1485cm2 < 3000 cm2 [ N ] = 0,84 0,8 10, 5 1485 = 106 03kg II- KHỐI XÂY CHỊU NÉN LỆCH TÂM Lệch tâm...
- 8
- 2,524
- 67
CÔNG THỨC TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN KẾT CẤU GỖ doc
... XIÊN Mx h bh 1 + tgα = Ru b h = (1÷2)b Wx = c My × fx = 48 EJ y M cx × fy = 48 EJ x f x2 + f y2 ; f= f f ≤ l l Ví dụ : Chọn tiết diện xà gồ mái ngói, nhịp tính toán xà gồ 3,3m, ... 683 14200 × 330 × fx = = 0,59cm 48 10 × 68 fy = Độ võng tổng cộng f = 1,36 + 0,59 = 1,48cm f 1,48 f = < l 223 l = 200 VII- LIÊN KẾT MỘNG MỘT RĂNG Ví dụ : Tính liên kết mộng nút đầu ... 1341kgm;W yc = 115 Chọn tiết diện 14 x 25 cm 14.25 W= = 1458cm3 > 1166cm3 Kiểm tra độ võng dầm 14.253 400.4,5 J= = 101 2,5kgm = 18229cm ; M c = 12 f 101 250 1 f = × = 0,0026 =
- 9
- 5,508
- 95
TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ CẦU MÁNG BÊ TÔNG CỐT THÉP VỚI THÔNG SỐ CHO TRƯỚC
... qd h − xn b.h 100 .202 + n.Fa h + n .F' a a ' + 10. 5, 65.18 + 10. 2,51.2 xn = = = 10, 11cm b.h + n (Fa + F' a ) 100 .20 + 10. (5, 65 + 2,51) b.x b.(h − x n ) n + + n.Fa (h − x n ) + n .F' a ( x n − a ... n.Fa h + n .F' a a ' + 8,75.3,39.22 + 8,75.5,65.3 xn= = 12,4 cm = b.h + n (Fa + F' a ) 100 .25 + 8,75.(3,39 + 5,65) Jqđ = = b.x b.(h − x n ) n + + n.Fa (h − x n ) + n .F' a ( x n − a ' ) 3 100 .12,4 100 .(25 ... = = 12,6cm b.h + n (Fa + F' a ) 100 .25 + 8,75.(5,65 + 3,93) b.x b.(h − x n ) n + + n.Fa (h − x n ) + n .F' a ( x n − a ' ) Jqđ = 3 Phan Quang Thế 28 | P a g e = 100 .12,6 100 .(25 − 12,6) + + 8,75.5,65(22...
- 41
- 1,398
- 3
TÍNH TOÁN KIỂM TRA KẾT CẤU THÉP CHO GIÀN BK14
... Text Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force ... Text Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force ... Text Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force Force...
- 117
- 455
- 0
thiết kế mạch tự động khởi động động cơ 3 pha công suất 22,5KW bằng phương pháp đổi nối sao tam giác theo nguyên tắc thời gian yêu cầu mạch điều khiển sử dụng các khí cụ điện có điện áp 380v đi sâu tính toán lựa chọn các khí cụ điện
... việc để động làm việc ta ấn nút Start Sau ấn Start đèn WL sáng nguồn sẵn sàng tiếp điểm phụ K làm cuộn hút K 38 12 có điện có điện đóng tiếp điểm K mạch động lực cho dòng điện quatiếp điểm OC1, ... (TS12) -Trễ vào thời điểm cuộn hút điện(OFF DELAY) loại có tiếp điểm thường đóng, đóng chậm(TS 21) thường mở đóng chậm (TS 22) -Trễ vào thời điểm cuộn hút có điện (ON/OFF DELAY) loại có tiếp điểm ... ngoại lực( có thể tay điều khiển qua cấu đó…) Trạng thái công tắc tơ thay đổi có ngoại lực tác động Thông thường công tắc (hay chuyển mạch ) nói chung dùng để đóng cắt mạch điện có công suất nhỏ...
- 18
- 6,174
- 26
tài liệu tính toán dành cho cầu thép
... p s p Vn = CVp f u ≤ 0.5φ f F y ; f u ≤ 0.5φ f Fy Fr − f u ≤ 1.0 R = 0.6 + 0.4 F − 0.75φ F f y r 18 d0 = Kho¶ng c¸ch c¸c sên gia cêng (mm) D = ChiỊu cao sên Fr = Søc kh¸ng n ... cường dọc phải thoả mãn u cầu sau: Nếu 2D c E ≤ 5,70 tw Fyw fcf ≤ Fyw Nếu khơng (6 .10. 6.3-1) t fcf ≤ 32,5 E w 2D c (6 .10. 6.3- 2) : fcf = ứng suất nén đàn hồi lớn cánh chịu uốn tác dụng ... tạo cho: Khi khơng có sườn tăng cường dọc 2D c E ≤ 6,77 t(6 .10. 2.2.1) fc w Khi có sườn tăng cường dọc 2D c E ≤ 11,63 t w(6 .10. 2.2-2) fc đó: Dc= Chiều cao vách chịu nén phạm vi đàn hồi (mm) fc=...
- 27
- 458
- 0
Tình hình hạch toán lương và các khoản trích theo lương của Công Ty Cổ Phần Dược Và Vật Tư Y Tế Lâm Đồng
... - Khi nộp BHXH cho quan bảo hiểm: Nợ TK 338(3383) Có TK 111,112 - Xác đònh số bảo hiểm xã hội phải trả cho công nhân viên : Nợ TK 338(3383) Có TK 334 - Khi trả bảo hiểm xã hội cho công nhân viên: ... đặt cho nhà quản lý sử dụng lao động cho có hiệu quả? Chính sách tiền lương tối ưu chưa? Hình thức tính lương, trả lương cho người lao động có phù hợp chưa? Công tác hạch toán lương SVTH : Nguy n ... 641(6411) Nợ TK 642(6421) Có TK 338(3384) - Khi nộp BHYT cho quan bảo hiểm Nợ TK 338(3384) Có TK 111, 112 - Khi khấu trừ vào lương bảo hiểm y tế công nhân viên: Nợ TK 334 Có TK 338(3384) * Sơ đồ...
- 63
- 658
- 3
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008