Đang tải... (xem toàn văn)
tài liệu về cầu thép ,các trạng thái của cầu thép trạng thái giới hạn mỏi,trạng thái giới hạn sử dụng,tráng thái giới hạn cường độ,............ các công thức tính toán dành cho cầu thép,tính toán chông cắt tính toán về sườn tăng cương
* Kiểm tra tỷ lệ cấu tạo: - Các tỷ lệ cấu tạo chung (Độ mảnh cánh chịu nén) Các cấu kiện uốn phải cấu tạo theo tỷ lệ cho: 0,1 ≤ : I yc Iy ≤ 0,9 ( 6.10.2.1-1) Iyc= mơ men qn tính cánh chịu nén mặt cắt thép quanh trục đứng mặt phẳng cuả bụng (mm ) Iy= mơ men qn tính mặt cắt thép trục thẳng đứng mặt phẳng bụng (mm ) tính cân xứng phần tử khơng nằm giới hạn này, cơng thức dùng cho ổn định xoắn ngang dùng tiêu chuẩn AASHTO LRFD khơng có giá trị - Độ mảnh vách (Tiêu chuẩn ổn định vách uốn) Bản vách dầm phải cấu tạo cho: Khi khơng có sườn tăng cường dọc 2D c E ≤ 6,77 t(6.10.2.2.1) fc w Khi có sườn tăng cường dọc 2D c E ≤ 11,63 t w(6.10.2.2-2) fc đó: Dc= Chiều cao vách chịu nén phạm vi đàn hồi (mm) fc= Ứng suất cánh chịu nén lực tính tốn (Mpa) B Kiểm tra thi cơng Trong q trình xây dựng, u cầu phải đủ cường độ để chịu tải trọng có hệ số, ngăn cản hình thành chảy làm việc sau ổn định Sức kháng uốn kiểm tra xem xét chiều dài khơng liên kết dọc thi cơng với giả thiết bê tơng khơng liên kết với biên Trạng thái giới hạn thi cơng mơ tả sau: C Trạng thái giới hạn sử dụng Trong kết cấu thép (Hoạc liên hợp Thép- Bê tơng cốt thép) giới hạn đặt độ võng biến dạng q đàn hồi tải trọng sử dụng Cơng trình cần có độ cứng thích hợp để đảm bảo độ võng nhỏ độ võng giới hạn giảm giao động đến mức chấp nhận Cần kiểm tra chảy cục bộ, tránh biến dạng qúa đàn hồi thường xun để đảm bảo độ tin cậy cho cơng trình Độ võng (A.2.5.2.6): Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-01 khơng quy định giới hạn võng Tuy nhiên Tuy nhiên chủ đầu tư u cầu kết cấu thép xem xét độ võng giới hạn sau: * L/800 * L/1000 : : Taỉ trọng xe nói chung Tải trọng xe và/hoạc người Khi tính độ võng: *Phải xét đệ hệ số phân bố tải trọng lên dầm chủ, độ cứng chịu uốn dầm chủ kể tham gia mặt cầu độ cứng phận liên kết ngang lan can, bó vỉa * Phải dùng hoạt tải tổ hợp tải trọng sử dụng theo bảng kể lực xung kích IM *Đánh giá độ võng theo hoạt tải : Lấy độ võng theo trị số lớn của: Kết tính tốn theo xe tải thiết kế, hoạc kết tính tốn 25% xe tải thiết kế với tải trọng thiết kế Biến dạng đàn hồi (A.6.10.5): Biến dạng đàn hồi phải có giới hạn Không phép đạt cường độ chảy cục TTGH sử dụng Hiện tượng chảy cục không xuất tiết diện thiết kế theo phương trình tổng quát TTGH cường độ hiệu ứng lực lớn xác đònh theo phân tích đàn hồi Tuy nhiên phân bố lại mômen lại biến dạng dẻo (QT cho phép phân tích đàn hồi!) Khái niệm khớp đàn hồi đưa vào phải kiểm tra ứng suất Trường hợp ứng suất cánh uốn dương uốn âm mặt cắt liên hợp không vượt : f f , 95 R R F b h yf Đèi víi c¶ hai b¶n c¸nh cđa mỈt c¾t kh«ng liªn hỵp f ≤ 0,80 R R F f b h yf Trong ®ã: f = øng st b¶n c¸nh dÇm ®µn håi t¶i träng tÝnh to¸n g©y (MPa) R b = hƯ sè trun t¶i träng quy ®Þnh (6.10.4.3.2) R h = hƯ sè lai ®ỵc quy ®Þnh (6.10.4.3.1) F yf = cêng ®é ch¶y nhá nhÊt quy ®Þnh cđa b¶n c¸nh (MPa) f D Trạng thái giới hạn mỏi Trạng thái giới hạn mỏi dầm chữ I có phá hoại: Các cấu tạo liên quan đến đường hàn, mối nối phải kiểm tra dựa vào cấu tạo mỏi, phân loại mỏi tuổi thọ mỏi u cầu Neo chống trượt hàn với cánh dễ gây mỏi Biên độ lực cắt hoạt tải dùng cho việc kiểm tra u cầu đứt gãy cần kiểm tra biết nhiệt độ u cầu loại thép Vách khơng ổn định tải trọng thường xun khơng hệ số tải trọng mỏi có hệ số Độ mỏi phải phân loại tải trọng gây cong vênh gây mỏi Mỏi tải trọng gây (do hoạt tải) – đề cập phần tổng qt Mỏi cong vênh gây (do tĩnh tải hoạt tải) Các đường truyền tải phải đảm bảo đủ để truyền tất lực dự kiến khơng dự kiến, bố trí liên kết tất thành phần ngang vào thành phần thích hợp Các thành phần bao gồm mặt cắt ngang thành phần dọc Các đường truyền tải phải bố trí cách liên kết thành phần khác thơng qua hàn nối bắt bulơng Kiểm tra oằn uốn đàn hồi bụng tĩnh tải hoạt tải mỏi gây phải thỏa mãn quy định Điều 6.10.6 a Uốn vách Các vách khơng có sườn tăng cường dọc phải thoả mãn u cầu sau: Nếu 2D c E ≤ 5,70 tw Fyw fcf ≤ Fyw Nếu khơng (6.10.6.3-1) t fcf ≤ 32,5 E w 2D c (6.10.6.3- 2) : fcf = ứng suất nén đàn hồi lớn cánh chịu uốn tác dụng tải trọng dài hạn chưa nhân hệ số tải trọng mỏi theo quy định điều 6.10.6.2 lấy ứng suất uốn lớn bụng (MPa) Fyw = cường độ chảy nhỏ quy định bụng (MPa) Dc = chiều cao bụng chịu nén phạm vi đàn hồi (m) b Cắt bụng Phải bố trí bụng mặt cắt đồng có sườn tăng cường ngang có khơng có sườn tăng cường dọc bố trí để thoả mãn : Vcf ≤ 0,58 CFyw (6.10.6.4-1) đó: Vcf =ứng suất cắt đàn hồi lớn bụng tác dụng tải trọng dài hạn chưa nhân hệ số tải trọng mỏi quy định Điều 6.10.6.2 (MPa) C = tỷ số ứng lực oằn cắt với cường độ chảy cắt quy định Điều 6.10.6.7.3.3a Fyw = cường độ chảy nhỏ quy định bụng (MPa) Mỏi neo chống cắt (A.6.10.7.4.2): Sức kháng mỏi neo chống cắt riêng lẻ, Z , lấy sau: r Z với r α α d 238 38.0 d 29.5 LogN Trong : d : đường kính neo đinh N : số chu kỳ, lấy theo 2.1.2.1.2 10 Fy: Cêng ®é ch¶y dỴo nhá nhÊt qui ®Þnh cđa m/c thÐp A = DiƯn tÝch b¶n c¸nh chÞu nÐn fc d = ChiỊu cao mỈt c¾t thÐp D D cp = ChiỊu cao cđa b¶n sên chÞu nÐn t¹i m« men dỴo = Kho¶ng c¸ch tõ ®Ønh cđa b¶n ®Õn trơc trung hoµ dỴo p f = øng st b¶n c¸nh chÞu nÐn g©y t¶i träng hƯ sè c fv = øng st c¾t xo¾n St Venant lín nhÊt b¶n c¸nh g©y t¶i träng hƯ sè F F = øng st danh ®Þnh t¹i b¶n c¸nh n yc = Cêng ®é ch¶y tiªu chn nhá nhÊt cđa b¶n c¸nh chÞu nÐn F = Cêng ®é ch¶y tiªu chn nhá nhÊt cđa b¶n c¸nh chÞu kÐo yt a¶ Rb = 1− 1200 + 300a ¶ M = M« men n dỴo p M y 2Dc E − λb t w f c (12.2) ar = 2D c t w A fc (12.3) = M« men n ch¶y R = HƯ sè l¾p ghÐp, b»ng ®èi víi mỈt c¾t ®ång nhÊt, xem ®iỊu 7.10.5.4 Tiªu chn 22TCN 272-05 h t t h s = ChiỊu dµy vót bª t«ng n»m trªn b¶n thÐp = ChiỊu dµy b¶n bª t«ng ; tw = chiỊu dµy b¶n sên α = 7.77 ®èi víi b¶n sên kh«ng cã sên tăng cêng däc vµ b»ng 11.63 ®èi víi b¶n sên cã sên t ăng cêng däc st λ = 5.76 ®èi víi diƯn tÝch b¶n c¸nh chÞu nÐn ≥ diƯn tÝch chÞu kÐo, 4.64 ®èi víi diƯn tÝch b¶n c¸nh chÞu nÐn < diƯn tÝch chÞu kÐo b 13 C¸c c«ng thøc tÝnh to¸n ®èi víi vïng n ©m cđa mỈt c¾t dÇm I liªn hỵp (Tr¹ng th¸i giíi h¹n cêng ®é ) H¹ng mơc Giíi h¹n mỈt c¾t ®Ỉc ch¾c, λp Đé m¶nh cđa sên chÞu nÐn 2Dcp / tw Đé m¶nh cđa c¸nh chÞu nÐn b/2tf ChiỊu dµi b¶n c¸nh chÞu nÐn kh«ng gi»ng, Lb ≤ ≤ ≤ 3.76 E / Fyc 0.382 E / Fyc M ry E 0.124 − 0.0759 l M p Fyc MỈt c¾t m¶nh Giíi h¹n mỈt c¾t kh«ng ®Ỉc ch¾c, λr ≤ ≤ ≤ α st E / Fyc 1.38 E Dc fc tw 1.76rt E Fyc Kh«ng ¸p dơng > E 1.38 2D c tw fc > 1.76rt E Fyc Bản cánh chịu nén theo cơng Søc kh¸ng n danh ®Þnh Mn = Mp Fn = R b R h Fyf thức I Bản cánh chịu kéo : Fn = RbRhFyt bf = ChiỊu réng cđa b¶n c¸nh chÞu nÐn tf = ChiỊu dµy b¶n c¸nh chÞu nÐn Ml = M« men g©y t¶i träng hƯ sè t¹i ®iĨm ci cđa chiỊu dµi kh«ng cã gi»ng ry = B¸n kÝnh quay cđa mỈt c¾t thÐp ®èi víi truc theo ph¬ng ®øng (mm) rt = B¸n kÝnh quay cđa b¶n c¸nh chÞu nÐn cđa mỈt c¾t thÐp céng víi 1/3 cđa sên vïng chÞu nÐn ®èi víi trơc theo ph¬ng ®øng (mm) 14 15 16 TÝnh to¸n chèng c¾t a Kh¸i niƯm c¬ b¶n Còng gièng nh søc kh¸ng n, kh¶ chÞu c¾t cđa sên dÇm còng phơ thc vµo tû sè ®é m¶nh λ ph¹m vi cđa tû sè réng / dµy (D/tw) Trong tÝnh to¸n cêng ®é chÞu c¾t, ba kiĨu ph¸ ho¹i ph¸ ho¹i ph¶i ®ỵc xem xÐt : Lùc c¾t ch¶y λ ≤ λ , mÊt ỉn ®Þnh c¾t kh«ng ®µn håi λ < λ < λ , vµ mÊt ỉn ®Þnh c¾t ®µn håi λ > λ đèi víi sên p p r r kh«ng cã c¸c sên tăng cêng ngang, søc kh¸ng c¾t ®ỵc gãp phÇn bëi t¸c ®éng dÇm cđa lùc c¾t chÈy hc mÊt ỉn ®Þnh lùc c¾t ®µn håi Đèi víi c¸c b¶n sên bªn cã c¸c sên tăng cêng, søc kh¸ng c¾t ®ỵc gãp phÇn bëi c¶ hai t¸c ®éng cđa dÇm (giíi h¹n ®Çu tiªn cđa C ) vµ t¸c ®éng cđa trêng kÐo (giíi h¹n thø hai cđa C ) Đèi víi ®iĨm ci cđa sên, s s t¸c ®éng cđa trêng kÐo kh«ng thĨ ph¸t triĨn ®ỵc bëi vi sù kh«ng liªn tơc cđa ®êng biªn vµ thiÕu c¸c ®iĨm neo Nªn nhí r»ng, c¸c sên t ăng cêng ngang cung cÊp cêng ®é chèng mÊt ỉn ®Þnh lùc c¾t kh«ng ®µn håi t¸c ®éng cđa trêng kÐo 17 C¸c c«ng thøc tÝnh to¸n theo Tiªu chn 22TCN 272-05 cđa søc kh¸ng c¾t danh ®Þnh t¹i tr¹ng th¸i GHCĐ B¶n bơng kh«ng cã sên tăng cêng B¶n bơng cã sên tăng cêng, mỈt c¾t ®Ỉc V p = 0.58 Fyw Dt w Vn = 1.48t w2 EFyw 4.55t w E D C V s p Vn = RC sV p - Lùc c¾t ch¶y D E ≤ 2.46 tw Fyw - MÊt ỉn ®Þnh kh«ng ®µn håi - MÊt ỉn ®Þnh ®µn håi E D E 2.46 < ≤ 3.07 Fyw t w Fyw D E > 3.07 tw Fyw M u ≤ 0.5φ f M p ; Cs = C + 0.87(1 − C ) + ( / D) M u > 0.5φ f M p Mr − Mu ≤ 1.0 R = 0.6 + 0.4 M r − 0.75φ f M y B¶n bơng cã sên tăng cêng, mỈt c¾t kh«ng ®Ỉc C¸c mỈt c¾t tỉ hỵp vµ c¸c tÊm ®Çu C sV p Vn = RC V ≥ CV p s p Vn = CVp f u ≤ 0.5φ f F y ; f u ≤ 0.5φ f Fy Fr − f u ≤ 1.0 R = 0.6 + 0.4 F − 0.75φ F f y r 18 d0 = Kho¶ng c¸ch c¸c sên gia cêng (mm) D = ChiỊu cao sên Fr = Søc kh¸ng n hƯ sè cđa b¶n c¸nh chÞu nÐn ( MPa) fu = øng st hƯ sè lín nhÊt b¶n c¸nh chÞu nÐn ®ang xÐt ( MPa) Mr = Søc kh¸ng n hƯ sè Mu = M« men hƯ sè lín nhÊt tÊm b¶n ®ang xÐt φf = HƯ sè kh¸ng ®èi víi n = 1.0 ®èi víi tr¹ng th¸i giíi h¹n cêng ®é C = Tû sè cđa øng st mÊt ỉn ®Þnh c¾t víi cêng ®é lùc c¾t ch¶y 1.0 Ek 1.1 C = D / t w Fyw Ek 1.52 ( D / t ) Fyw w k =5+ ( d o / D) D Ek ≤ 1.1 tw Fyw 1.1 Ek D Ek ≤ ≤ 1.38 Fyw t w Fyw D Ek > 1.38 tw Fyw 19 Tóm tắt tiết diện I chịu uốn Sự làm việc tiết diện chữ I chịu uốn phức tạp có nhiều u cầu phải thỏa mãn Các tiết diện liên hợp khơng liên hợp chịu uốn dương uốn âm phải xem xét ba dạng: chắc, khơng mảnh Có loại phá hoại dễ dàng thấy rõ khơng ổn định, ổn định q đàn hồi ổn định đàn hồi Sự phá hoại liên quan đến độ mảnh vách, độ mảnh biên chịu nén, hoạc liên kết dọc biên chịu nén Các cơng thức mơ tả tính chất làm việc xác định điểm neo cho tính chất làm việc đàn hồi, q đàn hồi dẻo 20 4.2.4.2.7 Tính tốn sườn tăng cường Đối với mặt cắt I sát vào nhau, sườn tăng cường dọc làm gia tăng sức kháng uốn ngăn chặn ổn định cục sườn tăng cường ngang thương thường cung cấp gia tăng sức kháng cắt tác động trường ứng suất kéo Có loại sườn tăng cường thường sử dụng cho mặt cắt dầm I: * Các sườn tăng cường trung gian: Các sườn tăng cường ngang trung gian khơng ngăn cản ổn định cắt khoang vách, xác định đường biên khoang vách mà ổn định xảy Các sườn tăng cường làm việc chống chịu nén trường kéo để phát triển sức kháng cắt sau ổn định Thiết kế sườn tăng cường ngang trung gian bao gồm độ mảnh, độ cứng cường độ * Các sườn tăng cường gối : Sườn tăng cường gối sườn tăng cường ngang đặt vị trí phản lực gối nơi có tải trọng tập trung Tải trọng tập trung truyền qua biên dầm đỡ hai đầu sườn tăng cường, Sườn tăng cường gối liên kết với vách tạo đường biên thẳng đứng chịu lực neo cắt tác động trường kéo * Các sườn tăng cường dọc : Các cấu kiện đường biên hạn chế phần tử chịu nén ứng suất ổn định uốn khơng đàn hồi tác dụng vào sườn Nó gồm có thép hàn theo phương dọc mặt sườn, nối thép góc Nó đặt vị trí có khoảng cách 2Dc/5 từ mặt bên cánh chịu nén, vị trí mà Dc nằm phạm vi chịu nén sườn mặt cắt có mơ men lớn để cung cấp cho tính tốn tối ưu Độ mảnh độ cứng cần phải xem xét kích thước sườn tăng cường dọc 21 C¸c c«ng thøc tÝnh to¸n theo 22TCN 272-05 ®èi víi sên tăng cêng VÞ trÝ B¶n c¸nh chÞu nÐn Sên tăng cêng Theo ph¬ng däc Theo ph¬ng ®øng Theo ph¬ng däc Yªu cÇu bỊ réng vµ diƯn tÝch cÊu kiƯn bf ≤ 0.48 ts Yªu cÇu vỊ m« men qu¸n tÝnh 0.125k Is ≥ 0.07k n E / Fyc n = n = 2,3,4,5 Cïng kÝch thíc ph¬ng däc ; Ýt nhÊt ph¶i cã mét sên t ăng cêng ngang trªn b¶n c¸nh chÞu nÐn gÇn víi ®iĨm t¶i träng tËp trung bf ≤ 0.48 ts [ ] I l ≥ Dt 3w 2.4( d o / D ) − 0.13 E / Fyc r ≥ 0.234d o Fyc / E 50 + d / 30 ≤ b t ≤ 0.48t s E / Fyc 16 t p ≥ b t ≥ 0.25b f B¶n bơng Theo ph¬ng ®øng (vÞ trÝ trung gian ) ( ) víi sên tăng cêng Fyw −kÐp, C 1.8 Vu ®èi víi2 thÐp B = ®èi gãc ®¬n, 2.4 ®èi víi A ≥ 15 BDt 18 t s w w b¶n thÐp ®¬n Vr Fys b t ≤ 0.48t p E / Fys T¹i gèi B r = φ b A pn Fys I t ≥ d o t 3w J ( J = 2.5 D p / d o ) − ≥ 0.5 Sư dơng mỈt c¾t tÝnh to¸n ( Tiªu chn 22TCN 272-05 22 7.10.8.2.4) ®Ĩ tÝnh to¸n søc kh¸ng däc trơc b = BỊ réng cđa b¶n c¸nh chÞu nÐn f t = ChiỊu dµy cđa b¶n c¸nh chÞu nÐn f f = øng st b¶n c¸nh chÞu nÐn g©y t¶i träng hƯ sè c F ys = Cêng ®é ch¶y nhá nhÊt tiªu biĨu cđa sên tăng cêng f = HƯ sè søc kh¸ng cđa c¸c sên tăng cêng t¹i gèi = 1.0 b A pn = DiƯn tÝch cđa c¸c cÊu kiƯn cđa c¸c sên tăng cêng n»m bªn ngoµi c¸c mèi hµn cđa c¸nh vµ sên, nhng kh«ng vỵt qu¸ mÐp cđa b¶n c¸nh 23 4.2.4.2.8 Tính tốn neo Để phát triển tồn sức kháng uốn kết cấu liên hợp, cần phải chống lại lực cắt nằm ngang bề mặt tiếp xúc tiết diện thép chơn vào bê tơng Các neo chống trượt có nhiều loại giới thiệu nhiên, có neo hình nấm trình bày kĩ TCN 272-2005 Trong cầu liên hợp nhịp đơn giản, neo chống trượt bố trí dọc theo suốt chiều dài nhịp Trong cầu liên tục, neo chống cắt thường bố trí theo suốt chiều dài cầu Việc đặt neo vùng mơ men âm ngăn cản chuyển tiếp đột ngột từ liên hợp sang khơng liên hợp hỗ trợ việc trì tính tương thích uốn suốt chiều dài cầu Đầu neo chống cắt có đường kính lơn có khả chịu trượt ngang chống lại tách rời theo phương đứng bê tơng dầm thép Các thí nghiệm cho thấy dạng phá hoại liên quan chịu cắt neo hoạc phá hoại bê tơng Mũ neo hình nấm khơng có khả tách khỏi bê tơng chịu cắt xem có đủ khả chống tách rời Hai trạng thái giới hạn phải xem xét xác định sức kháng neo chống trượt hình nấm: mỏi cường độ Trạng thái giới hạn mỏi kiểm tra với biên độ ứng suất đàn hồi Trạng thái giới hạn cường độ phụ thuộc vào làm việc dẻo phân bố lại lực cắt nằm ngang neo 24 25 ≥ C¸c c«ng thøc tÝnh to¸n theo Tiªu chn 22TCN 272-05 cđa neo chÞu c¾t hs ≥ 6dds s< bíc ®inh chèt p = (n Zr I)/ Vsr Q < 600 mm Kho¶ng c¸ch theo ph¬ng ngang 4ds Yªu cÇu c¬ b¶n Kho¶ng c¸ch mÐp b¶n c¸nh víi ®inh chèt gÇn nhÊt lµ 25 mm ChiỊu dµy líp phđ phÝa trªn cđa ®inh chèt 50 mm vµ ds 50 mm Yªu cÇu ®Ỉc biƯt n ac = (A r f sr ) / Z r Đèi víi vïng n ©m kh«ng liªn hỵp, ph¶i thªm sè lỵng neo chÞu c¾t Søc kh¸ng mái α = 238 − 29.5 log N Z r = αd s2 ≥ 19d;s2 Søc kh¸ng c¾t danh ®Þnh Q n = 0.3( t f + 0.5t w ) L c f c' E c Yªu cÇu vỊ neo chÞu c¾t Đèi víi nhÞp liªn tơc, sè lỵng neo chèng c¾t bè trÝ gi ữa mỈt c¾t cđa m« men d¬ng lín nhÊt vµ gi ữa mçi ®iĨm m« men b»ng vµ tim cđa trơ ®ì kh«ng ® ỵc nhá h¬n: n= Vh φsc Q n 0.85f c' b eff t s Vh < ∑ A si Fyi 26 b eff = BỊ réng b¶n c¸nh cã hiƯu h = ChiỊu cao cđa ®inh chèt s d = §êng kÝnh cđa ®inh chèt s n = Sè lỵng cđa c¸c neo chÞu c¾t mỈt c¾t ngang E = M« ®un ®µn håi cđa bª t«ng c f = øng st b¶n c¸nh chÞu nÐn g©y t¶i träng hƯ sè c f’ = Cêng ®é chÞu nÐn tiªu chn cđa bª t«ng c F = Cêng ®é ch¶y nhá nhÊt tiªu chn cđa c¸c bé ph©n cđa mỈt c¾t thÐp yi f = Ph¹m vi øng st cèt thÐp theo ph¬ng däc (®iỊu 5.5.3.1 ) sr F = Cêng ®é kÐo nhá nhÊt tiªu chn cđa ®inh chèt u L = ChiỊu dµi cđa neo chÞu c¾t d¹ng hép c Q = M« men ®Çu tiªn cđa mỈt c¾t tÝnh ®ỉi ®èi víi trơc trung hoµ cđa mỈt c¾t liªn hỵp ph¹m vi ng¾n I = M« men qu¸n tÝnh cđa mỈt c¾t liªn hỵp ph¹m vi ng¾n N = Sè chu kú (6.6.1.2.5-2) N= Sè xe dù kiÕn qua cÇu cđa lµn xe nỈng nhÊt ti thä thiÕt kÕ (100 năm) N = (365) (100) n (ADTT) V sr SL = Ph¹m vi lùc c¾t t¹i tr¹ng th¸i giíi h¹n mái t = ChiỊu dµy cđa b¶n bª t«ng s t = ChiỊu dµy c¸nh cđa neo chÞu c¾t d¹ng h×nh hép f 27 [...]... Trong cầu liên tục, neo chống cắt thường được bố trí theo suốt chiều dài cầu Việc đặt neo trong vùng mơ men âm sẽ ngăn cản sự chuyển tiếp đột ngột từ liên hợp sang khơng liên hợp và hỗ trợ việc duy trì tính tương thích về uốn trong suốt chiều dài cầu Đầu neo chống cắt có đường kính lơn hơn có khả năng chịu trượt ngang và chống lại sự tách rời theo phương đứng của bản bê tơng và dầm thép Các thí nghiệm cho. .. các phần tử chịu nén để cho ứng suất mất ổn định uốn khơng đàn hồi có thể tác dụng vào sườn Nó gồm có hoặc là bản thép được hàn theo phương dọc đối với một mặt của sườn, hoặc là nối bằng thép góc Nó được đặt tại vị trí có khoảng cách 2Dc/5 từ mặt bên trong của bản cánh chịu nén, tại vị trí mà Dc nằm trong phạm vi chịu nén của sườn tại mặt cắt có mơ men lớn nhất để cung cấp cho tính tốn tối ưu Độ mảnh... các điểm neo cho 3 tính chất làm việc đàn hồi, q đàn hồi và dẻo 20 4.2.4.2.7 Tính tốn sườn tăng cường Đối với các mặt cắt I sát vào nhau, các sườn tăng cường dọc có thể làm gia tăng sức kháng uốn vì ngăn chặn mất ổn định cục bộ trong khi các sườn tăng cường ngang thương thường cung cấp gia tăng sức kháng cắt do tác động của trường ứng suất kéo Có 3 loại sườn tăng cường thường được sử dụng cho mặt cắt... nhng kh«ng vỵt qu¸ mÐp cđa b¶n c¸nh 23 4.2.4.2.8 Tính tốn neo Để phát triển tồn bộ sức kháng uốn của kết cấu liên hợp, cần phải chống lại lực cắt nằm ngang tại bề mặt tiếp xúc giữa tiết diện thép và được chơn vào bản bê tơng Các neo chống trượt này có nhiều loại đã được giới thiệu tuy nhiên, chỉ có neo hình nấm đã được trình bày kĩ trong TCN 272-2005 Trong cầu liên hợp nhịp đơn giản, neo chống trượt được... h yc yt 2Dc / tw ≤ Fn = R b R h Fyc lµ an toµn , những ®iỊu kiƯn kh¸c xem c«ng thøc (4.2) - Yªu cÇu vỊ tÝnh mỊm cđa mỈt c¾t Dp / D’ ≤ 5 D’ = λb E d + ts + th β 7.5 0.9 Cho Fy = 250 MPa β = 0.7 Cho Fy = 345 MPa fc 12 Fy: Cêng ®é ch¶y dỴo nhá nhÊt qui ®Þnh cđa m/c thÐp A = DiƯn tÝch b¶n c¸nh chÞu nÐn fc d = ChiỊu cao mỈt c¾t thÐp D D cp = ChiỊu cao cđa b¶n sên chÞu nÐn t¹i m« men... bởi vì có nhiều u cầu phải được thỏa mãn Các tiết diện liên hợp và khơng liên hợp chịu uốn dương và uốn âm phải được xem xét ở ba dạng: chắc, khơng chắc và mảnh Có 3 loại phá hoại dễ dàng thấy rõ là khơng mất ổn định, mất ổn định q đàn hồi và mất ổn định đàn hồi Sự phá hoại này đều liên quan đến độ mảnh vách, độ mảnh biên chịu nén, hoạc liên kết dọc biên chịu nén Các cơng thức đã mơ tả tính chất làm việc... vì liên quan đến nhiều vấn đề về tính chắc của các bộ phận khác nhau (vách và bản biên), mất ổn định xoắn ngang, yếu tố lai, sự truyền tải trọng nên Tiêu chuẩn AASHTO thể hiện các bước và đường dẫn để kiểm tra Có thể tóm tắt sau: c khá n guốn uốcó n theo TTGH g độ • Đối với tiết diệna.1/Sứ chắc, sức kháng hệ số được viết cườ dưới n dạng mơ: men: a.1.1 Sức khán g uốn tính tóan đối với mô men và ứn g... danh đònh (Nmm) • Đối với tiết diện khơng chắc, sức kháng uốn có hệ số được viết dưới dạng ứng suất: Fn : sức kháng uốn danh đònh ở mỗi bản cánh (MPa) Fr φ f Fn Vr φ v Vn • Sức kháng cắt có hệ số được tính bởi: - hệ số sức kháng do cắt; φ v Vn - sức kháng cắt dạnh định phụ thuộc vào vách có hoạc khơng có tăng cường 11 Các bộ phận khác như sườn tăng cường ngang và sườn tăng cường gối cũng phải được