hệ thống cô đặc 2 nồi
Hoàn thành thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH
... 0 12 4,73t C∆ = Nồi it 2 ∆iψi2αiq 2 1 7,1 0,635 3636, 62 25 820 ,03 2 10 0,578 25 677 ,27 25 677 ,27 11. Xác định hệ số truyền nhiệt của từng nồi: Ta có: 2 11 21 tb1q q 328 04 327 83,68q 327 93,84 ... do nc ngng: 1 nc2 2 W Cã do tn tht Qm2: ( )m2 1 2 nc2 2 Q 0,05W i Cθ= −Ta có phương trình cân bằng nhiệt lượng của nồi 2: ( ) ( )1 2 d 1 1 s1 2 2 d 1 2 2 s2 1 nc2 2 m2W i G W C t W i ... 0,4350,565 2 0,5076 1006 3784,56 0 ,23 810,80080,6859 945,35 424 3,64 0 ,27 1 = = ữ ữ ữ ữ Nồi 2: 0,4350,565 2 dd2 dd2 dd2 nc2 2 nc2 nc2 nc2 dd2λ ρ C μψλ ρ C μ ...
- 59
- 2,318
- 14
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.
... 0,05D 2 (I 2 -C2ngθ 2 ) (2) Với: D 2 I 2 = W1i1; W = W1+ W 2 (2) Ta có: (2) W1(0,95i1-C 2 t2s+i 2 -0,95C2ngθ 2 ) = Wi 2 +(Gđ-W)C 2 t2s-GđCđt2s W1 = 22 222 1 22 22 95,095,0)(θngssddsdCitCitCGtCWGWi−+−−−+Bảng ... D1I1+(Gđ-W 2 ).C 2 t2s=W1i1+(Gđ-W).C1.t1s+D1C1ngθ1+ 0,05.D.(I1-C1ngθ1) (1)- Nồi 2: D 2 I 2 +đđđtCG = W 2 i 2 +(Gd-W 2 )C 2 t2s+ D 2 C2ngθ 2 + 0,05D 2 (I 2 -C2ngθ 2 ) (2) ... ts (0C) Nồi 1 1 32, 9 27 30 428 4,9 106,4 26 89,5 2 3763 ,2 106,97 Nồi 2 105,4 26 87,7 2 422 7, 02 69,6 26 25,6 3944,66 71,63Với: θ1= thd1; θ 2 =thd2⇨Vậy lượng hơi thứ bốc lên ở nồi 1 là:GVHD:...
- 33
- 1,959
- 5
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH
... nồi i:itbqnhiệt tải riêng trung bình nồi i 2 21 iitbqqqi+=1 2 211 21 2 1 2 12 22 2 2 25346,6 925 24 475,36141 24 911, 026 96( / ) 2 2 24 911, 026 96951,87796( / . ) 26 ,1704 21 103,5535 22 166, 524 86 21 635,03918( ... dịch KOHÁp dụng công thức (1)( )0, 121 .56 1 0, 121 .18 22 ,598M⇒ = + − =(g/mol)0.5 2. 33 2 22 2 22 22 22 45,3.0 ,21 0366 .8,183 .0,973 27 08,85065( / . ). 27 08,85065.8,183 22 166, 524 86( / )w mđôq ... = 12 1 12 12 2 12 109 2, 097 106,903106,903 109107,9515 2 2oTohd TmT T t CT TT C⇒ = − ∆ = − =++= = =Từ bảng ( Tr .29 - Sttt2 ) suy ra A 2 = 1 82, 5781750 .25 2 12 2 12 12 12 223 5 326 ,4 2, 04.1 82, 578175....
- 64
- 3,419
- 8
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút NaOH
... 1-1 và 2- 2:Z1+Hgvp++ 2 21.11αγ= Z 2 +++gvp 2 2 2. 22 αγh1 -2 Với : v1=v=091.00 42. 0*14.3000 126 .0*4..4 22 ==dQm/sv 2 =0 m/sp1= 0.588 atp 2 =1.033 atà = 1. 82* 10-3 ... 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28 α 2 ===034.0 28 .13*5735.0.dNuλ 22 4.07 W/m.độ q 2 =α 2 .∆t 2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m 2 .Kiểm tra :Trang 26 ... mặt thống bể nước) và 2 2 ( mặt thống thiết bị baromet )Z1+Hgvp++ 2 21.11= Z 2 +++gvp 2 2 2. 22 h1 -2 Vi : v1=v 2 =0 m/sp1=1,033 atp 2 = 0.5 atà = 0.801*10-3 N.s/m 2 ....
- 33
- 1,231
- 1
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút NaOH
... - Nồi I :Q1= D.r(θ1) =314.6 *21 56=67 827 7.6 kj/h =188.41 kW - Noài II:Q 2 =W1.r(θ 2 ) = 28 9.9 *22 21.5=6440 12. 85 kj/h = 178.89 kW 2. Tính hệ số truyền nhiệt K của mỗi nồi :tm1 T q 2 Công ... Kcal/m 2 .h.độ= 406. 12 W/m 2 .độThay vào (4)ta có :q 2 = 406. 12. (114 .2 – 2. 8 – 98. 42) = 527 1.44 W/m 2 + kiểm tra lại giả thiết ∆t1:có %5%03.4%10079.54 92 44. 527 179.54 92 %100* 2 21≤=−=−qqqthoả ... vào công thức (*) ta có:α1=1.13 *22 68.87( 32. 0*5.160.530)0 .25 = 14783 .24 Kcal/m 2 .h.độ. Thay α1 vào công thức (3) ta có:q1 = 14783 .24 * 0. 32 =4730.64 Kcal/m 2 .h =54 92. 79W/m 2 + q 2 ...
- 36
- 903
- 1
Đề tài: THIẾT KẾ HỆ THỐNG CÔ ĐẶC DUNG DỊCH NƯỚC MÍA BẰNG HỆ THỐNG CÔ ĐẶC HAI NỒI LIÊN TỤC NGƯỢC CHIỀU pot
... [1]. Nồi 1 Nồi 2 Áp suất hơi thứ (at) 1,75 0,5Nhiệt hóa hơi r (J/kg) 22 19,5.103 23 07.103 Nồi 1: '1= '0ì16 ,2 ì 2 1( 27 3)sTr+ = 2 ì16 ,2 ì 2 3(113, 92 273) 22 22 10+ì= 2, 1 ... bình nồi I là:qtb1 = 2 21qq+ = 2 607 ,20 226 767 ,20 996+ = 20 611,687 W/m 2 . Hệ số truyền nhiệt mỗi nồi: - Nồi I : K1 =118354, 425 23 ,20 tbiIqt=∆= 791,13 W/m 2 .độ- Nồi II : K 2 ... 10+ì= 2, 1 oC.Ni 2: ' 2 = '0ì 16 ,2 ì 2 2(73, 72 273)r+= 0 ,25 ì16 ,2 ì 2 3(81,9 27 3) 23 70 10ìì= 0 ,21 oC.Vy tổng tổn thất nhiệt độ do nồng độ trong toàn hệ thống: ∆'...
- 84
- 1,164
- 0
Đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài.
... 5,13,135, 12, 11 25 .17307.154.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2 = 1 ,23 .10-3 m = 1 ,23 mm 5,13,135, 12, 1 2 58.139118.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2 = 1 ,20 .10-3 m = 1 ,20 mm 5,13,135, 12, 13 12, 82 7,60.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2 = ... tdd,0C 1 02, 55 158.808 124 .457 81, 425 0,0 327 0,0 327 0,0 327 0,0 327 q1, W/m 73 .2 101.65 83 ,22 62. 55 5,13,135, 12, 1165,101808.158.0 327 ,0.1,08 ,2 = 1,1.10-3 ... W1 727 2, 727 7509,651 3 ,25 W2 8000 8100,15 1 ,25 W3 8 727 ,27 2 8390,585 3,857 D1 27 71,50 2. 6. Tính bề mặt truyền nhiệt : 2. 6.1. Độ nhớt: nht dung dc áp theo công...
- 64
- 2,684
- 7
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi dung dịch đường sucrose
... đốt 126 00,8540 ,29 8900 20 0,1380141,30 02 6,55 32 Nồi 1 120 8 2, 2510,755336 20 0 ,21 93 27 3,059 ,27 1Ống dẫnhơi thứ Nồi 2 11 92 11,4713,798176 25 0,4399457 ,2 9, 525 Nồi 1 126 0941,6380,0003 72 0,50,030857, 625 7, 62 3,37 82 ỐngnướcNgưng Nồi ... cấp Nồi D (kg/h)Thđ (0C)r, (J/kg)Q, (W)1 126 0 122 22 01070769763,1 2 120 8 92, 5 22 81560770 026 ,5(Nhiệt độ hơi đốt nồi 2 là nhiệt độ hơi thứ nồi 1) 2. 3 .2. Hệ số truyền nhiệt K của mỗi nồi K ... ,0Ci,J/kgθ,0CCn, J/kg.độNhập liệu (đ)3000 12 3 922 105 22 48000Ra khỏi nồi 11800 20 390194 ,25 22 81000 122 4 122 Ra khỏi nồi 2 60060316661,63 23 70000 92, 541 92 Ghi chú:- Cnđược tra từ (http://www.rpaulsingh.com/teaching/Properties.htm)...
- 64
- 2,251
- 8
thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều làm việc liên tục dung dịch kno3 bằng thiết bị cô đặc loại ống tuần hoàn trung tâm.
... Thông Nồi 2: )(10.4 72, 4360010.786 ,22 12. 708,85733600.63 22 2 WrWQht=== 325 1,30 26 898,8645 2 =K=887,017 W/m 2 .độSuy ra: 26 1,5041017,88710 .27 ,56 2 2==KQ m 2 .độ Nồi 3:)(10.7 52, 5360010.556 ,23 55.930,87913600.63333WrWQht===443,37 ... ∑−−−=++=→333-310. 522 ,010.1,46 2 0 ,24 7.1010 .23 2,0r, m 2 .độ/WCrqtoT 22 6,1610. 522 ,0.355,310843111===∆−∑CrqtoT099,1410. 522 ,0.857 ,27 0093 122 ===∆−∑CrqtoT597,1710. 522 ,0 .23 9,337113133===∆−∑Thay ... nhiệt của mỗi nồi: Nồi 194,166 27 3, 32. 077,99710 .27 3,5.61111==∆=hiTKQF m 2 Nồi 2: 195,30.017,88710.4 72, 4.6 22 2 2=∆=hiTKQF= 166,97 m 2 Nồi 3:908,36.494,93310.7 52, 5.63333=∆=hiTKQF=...
- 76
- 7,193
- 10
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều
... 109,68−5,764−0, 92 = 1 02, 9960C35 Hiệu số cấp nhiệt của nước:∆t 22 = tT 22 −t 22 = 1 02, 996−96,9 = 6,0960CÁp suất hơi thứ tại nồi 2: Ptb2= 0,74.98100= 725 94(N/m 2 )⇒αn2= 0,145.6,096 2, 33. 725 940,5 ... 2: 12 12 12 9507,8 42. 0, 92 8747 ,21 5= ì = =q t (W/m 2 ) Nồi 3:3413 22 93,3.10 2, 04.1 72, 177. 9686, 02 3.0,66α⇒ = = (W/m 2 .độ)Nhiệt tải riêng phía hơi t ni 3:13 13 139686, 02. 0,66 63 92, 773= ... 3 12. Bảng 2. 2: Tổn thất nhiệt độ do nồng độxc (%kl)∆o’ (Co)t’ (Co)r (J/kg)∆’ (Co) Nồi I 30 12, 2 110,68 22 32, 2.103 12, 88 Nồi II 19,678 8,4 87,564 22 90,6.1037, 723 Nồi...
- 95
- 1,845
- 6
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi dung dịch muối ăn
... hơi đốt 0 ,27 1 ,21 2 0, 327 493 20 0,1444168,3 3,41Ống dẫnhơi thứ Nồi 1 0 ,26 2 1,706 0,44681 20 0,1687 21 9,1 3,76 Nồi 2 0 .25 2, 937 0,73419 20 0 ,21 62 273,1 4 ,2 Nồi 3 0 ,23 8 11,561 2, 7 526 1 0,50,4187457 ,2 ... (N/m 2 )Ptb(atm)Ttb(0C)∆’’(0C)Σ∆’’(0C) Nồi 1 9 ,23 99,5 1 022 ,51 511 ,26 5010,35 1,0654 100,81 1,31 9,87 Nồi 2 12, 86 84,1 1058,56 529 ,28 5186,94 0, 622 1 86 ,28 2, 18 Nồi 3 20 ,59 51 1136,41 568 ,2 5568,36 0,1808 57,38 ... 0,001069 0,5 0,0 522 73 3,05Ống tháosản phẩm Nồi 1 0, 821 1 029 ,356 0,000798 0,50,045160,3 3, 92 Nồi 2 0,571 10 72, 019 0,000533 0,5 0,0369 42, 2 3,56 Nồi 3 0,333 1185,59 0,00 028 1 20 0, 026 8 33,4 3,38Ống...
- 58
- 1,072
- 2
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều, thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức buồng đốt ngoài, cô đặc dung dịch KNO3 từ 7% lên 32%
... (1) Nồi 2: W1I1 + (Gđ –W1).C 2 .ts2 = W 2 i 2 + (Gđ-W1 – W 2 ).C 2 ts2+ W1Cn2 2 θ + 0,05W1(I 2 -Cn2 2 θ) ⇔W1(0,95i1 – C1ts1 + C 2 ts2 – 0,95Cn2θ 2 ) + W 2 (C 2 ts2 ... ra:11 27 41510,048 23 74,1871154,715QK= = - Nồi 2: Q 2 = 3600. 22 rD= 3 420 1,85 .21 96 ,24 8.103600= 25 63418 ,21 8 W/m 2 . 2 3 12 22 1 11089,9711 1 1 10,659.108997,453 6788 ,27 9Krα α−= ... quý thầy cô và cácbạn để tích lũy được nhiều kinh nghiệm và kiến thức cho bản thân. 2 2316 ,2. (1 02, 956 27 3)' 2. 22 52, 701.10+∆ = = 2, 033 oC.* Với nồi 3:( ) 2 33 3316 ,2. 27 3'...
- 71
- 1,964
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc một nồi liên tục để cô đặc dung dịch cà phê sau khi trích ly
... pháp cô đặc - Quá trình cô đặc có thể tiến hành trong hệ thống cô đặc một nồi hoặc nhiều nồi làm việc gián đoạn hay liên tục.+ Khi cô đặc gián đoạn: dung dịch cho vào thiết bị một lần rồi cô đặc ... D’t + 2S = 2, 008 + 2. 0,013 =2. 034 (m)Khối lượng riêng của bông thủy tinh ρ= 20 0 (kg/m3)Vậy:( ) 2 23 3,14 20 0 2, 034 2, 008 49, 52 4cachnhietGì= = (kg) 23 .22 49, 52 72. 74cachnhietG= ... khỏi hệ thống (m3/s). P1= Pkk = (0 ,2 – 0,0461).9,81.104 = 15097,59(N/m 2 ). Chọn: P 2 = Pkq= 1,033(at)=101337,3(N/m 2 ).1 ,25 11 ,25 1 ,25 101337,315097,59.0,057 1 22 15, 62 0,9.(1 ,25 ...
- 58
- 5,818
- 43
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25