... CR SH TG 1, 00 0,5 /1. 20 TG - 1, 00 0,5 /1. 20 0.4 1, 00 1, 00 1, 00 - - 1, 00 1, 00 0,30 0,75 - - WA WS WL FR SE EQ CT CV SE - - - TG SE - - - 0,5 /1. 20 TG SE - - - 1, 00 - - - 1, 00 1, 00 1, 00 1, 0 /1, 20 TG ... tng cng gi 17 8 5 .11 MI NI DM 18 1 5 .11 .1 Cỏc loi mi ni dm 18 1 5 .11 .2 Mi ni cụng trng bng bu lụng 18 2 Ti liu tham kho 19 0 Bi ging kt cu thộp ... Dinh 2 011 Bng 1. 2 Cỏc t hp ti trng theo Tiờu chun 22TCN 272-05 DC DD DW EH EV ES LL IM CE BR PL LS EL Cng I p 1, 75 1, 00 - - Cng II p - 1, 00 1, 40 Cng III p 1, 35 1, 00 c bit p 0,50 S dng 1. 0 -...
... thân bu lông Bảng 2 .1 Chiều dài đường ren bu lông CĐC Đường kính bu lông (mm) 12 .7 15 .9 19 .0 22.2 25.4 28.6 31. 8 35.0 38 .1 Chiều dài ren danh đinh (mm) 25.4 31. 8 35.0 38 .1 44.5 50.8 50.8 57.2 ... Version22TCN272-05- Đào Văn Dinh 2 011 Độ dai thuộc tính vật liệu cho phép tiêu hao lượng mà không xảy phá hoại 1. 3 .1 Thành phần hoá học phân loại thép1. 3 .1. 1 Thành phần hoá học thép Thành phần ... ≤ (10 0 + 4,0t) ≤ 17 5 (2 .1) (6 .13 .2.6.2 -1) Nếu có hàng thứ hai bố trí so le với hàng gần mép tự có khoảng cách nhỏ 38+4.0t cự li so le hai hàng đinh phải thoả mãn: S 10 0+4.0 t(3.0 g / 4.0) 17 5...
... điểm này, tính N/mm, f2 x = My 10 2 ,18 .10 (15 0) = = 10 71, 82 N/mm J 14 ,3 .10 Mx 10 2 ,18 .10 (200 − 57) f2 x = = = 10 21, 8 N/mm J 14 ,3 .10 fv = (10 71, 82)2 + (3 71, + 10 21, 8)2 = 17 58 N/mm Kiểm tra cường độ ... 2(200) (15 0)2 = 11 , 25 .10 mm 12 Tương tự Ix = 1 ⎤ I y = ⎢ (1) (200)3 + (200) (10 0 − 57)2 ⎥ + 300(57)2 = 3, 05 .10 mm ⎣ 12 ⎦ Và J = I x + I y = (11 , 25 + 3, 05) .10 = 14 ,3 .10 mm Hình 2.26 biểu diễn phương hai ... 260(393) = 10 2 ,18 .10 Nmm Nếu bỏ qua mô men quán tính đường hàn nằm ngang trục trọng tâm mô men quán tính toàn diện tích đường hàn trục trọng tâm nằm ngang (1) (300)3 + 2(200) (15 0)2 = 11 , 25 .10 mm 12 Tương...
... = 1, 19 < 2, 25 ⎟ ⎟ ⎝ π r ⎠ E ⎝ π ⎠ 200000 → cột có chiều dài trung gian Pn = 0, 66 λ Fy As = (0, 66 )1, 19 (250) (14 100) = 2 ,15 .10 N Cường độ chịu nén thiết kế φc Pn = 0, 90(2 ,15 .10 ) / 10 3 = 19 35 ... As = 14 100 mm2, d = 360 mm, tw = 11 ,4 mm, bf = 256 mm, tf = 19 ,9 mm, hc/tw = 25,3, rx = 15 3 mm, ry = 62,9 mm Bài giải Tỷ số độ mảnh max KL 1, 0( 610 0) = = 97, < 12 0, ®¹t r 62, 94 Bài giảng kết ... luận VÍ DỤ 4 .1 Tính cường độ chịu nén thiết kế φc Pn cột W360 x 11 0 có chiều dài 610 0 mm hai đầu liên kết chốt Sử dụng thép công trình cấp 250 Các đặc trưng Tra từ AISC (19 92): As = 14 100 mm2, d...
... dọc Dc E 200000 ≤ 6.77 = 6.77 = 17 0 316 tw fc d = 15 00 + 30 + 30 = 15 60mm Dc = d 316 fb − t r = 15 60 − 30 = 783mm 316 + 290 fb + f t 2D c 2(782) = = 15 7 < 17 0 tw 10 không cần sườn tăng cường dọc ... ⎜ 12 00 + 300a ⎟⎜ t fc ⎟ ⎝ r ⎠⎝ w ⎠ λ b = 5.76 ar = 2D c t w 2(783) (10 ) = = 1. 305 A fc 30(400) đó: 1. 305 200.000 ⎞ ⎛ ⎞⎛ Rb = − ⎜ ⎟ 15 − 5.76 ⎟ = 0.990 316 ⎠ ⎝ 12 00 + 300 x1.305 ⎠⎝ Với φ r = 1. 0 ... (5 .11 0) Nếu ổn định, ứng suất cắt tới hạn ổn định τcr cho khoang hình chữ nhật (hình 5.25) cho bởi: π2 E ⎛ t w ⎞ τcr = k ⎜ ⎟ 12 (1 − μ ) ⎝ D ⎠ (5 .11 1) Trong đó: k = 5.0 + 5.0 ( d0 / D ) (5 .11 2)...
... STC 10 mmx 110 mm cú It= 4.44 *10 6 mm tha Cng Din tớch tit din ngang ca STC As= 10 x 110 =11 00 mm2 Phi tha PT 5 .10 .20 Fyw V As 0 .15 BDt w (1 C ) u 18 t w F Vr ys Trong ú B=2.4 ( hỡnh 5 .10 .2) ... ta cú C=0.306 v Vr =14 54 KN ú 10 00 345 As 0 .15 * 2.4 *15 00 *10 (1 0.306) 18 * 10 = 10 73mm t 14 54 250 Tr li : Dựng STC ng mt bờn vi chiu dy tp =10 mm v bt =11 0 mm 5 .10 .2 Sn tng cng gi Cỏc ... * 345 *15 00 *10 = 30 015 00 N 302 KN Tham kho bng 5.20 v tớnh k t PT 5 .11 2 : k = 5.0 + 5.0 = 5.0 + 5.0 = 7. 81 1.33 Do ú : 1. 38 200000 * 7. 81 Ek = 1. 38 = 93 345 Fyw V : D 15 00 = = 15 0 10 tw Nh...
... Bàitập nhà môn: KếtCấuThép M M M M 14 20 60 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 10 0 60 Bài Kiểm tra liên kết bulông chịu M = 640 kNm Bulông thường cấp ... Các hệ số khác tự cho tra bảng (bản thép dày 12 mm, thép làm ghép dày 10 mm) 80 12 0 80 80 12 0 80 565 Bài Cho sơ đồ dầm chịu lực hình vẽ (Hình 6 .1) , với L1 = 9m; L2 = 2m Tải trọng phân bố q = 35T/m ... thường xuyên 12 00 kN hoạt tải 400 kN Các hệ số vượt tải tương ứng y y γg = 1, 1 γp = 1, 3 Thép làm cột thép mác CCT34, que hàn N42 Hệ số điều kiện làm việc cột γc = x Hình 9 .1 X2 Bài 10 Cho nút dàn...
... b y0 y Hình 1. 2.a : thép góc cạnh y Hình 1. 2.b : thép góc không cạnh y y t z0 d d x x h h x d y b Hình 1. 2.c : thép chữ I y b Hình 1. 2.d : thép chữ [ D Hình 1. 2.e : thép ống 10 1. 2 .1 Thép Hình ... đá, gỗ γ c= (0 .1) f Trong đó: γ: trọng lượng riêng thép; f: cường độ tính toán thép; • Đối với thép: c=3.7 *10 -4 1/ m • Đối với bê tông: c=2.4 *10 -3 1/ m • Đối với gỗ: c=5.4 *10 -4 1/ m Tính công ... dạng dẻo M σ= ≤ fγ c Wd σ tđ = σ + 3τ ≤ 11 5fγ c , (1. 5) (1. 6) Trong đó: + Wd = 2S: moment chống uốn dẻo; Tiết diện chữ nhật: Wd =1. 5W; Tiết diện chữ I: Wd =1. 12W; + τ : ứng suất tiếp; 27 c.Tính toán...
... y Af 0,25 1, 19 1, 0 1, 07 2,0 1, 04 Af x 0,5 1, 40 1, 0 1, 28 y 0,5Af 2,0 1, 18 x y Af x y x y Af 0,25 1, 19 x y Af 0,5 1, 12 1, 0 x 0,5Aw Bảng 3.3 Hệ số c1 c1 1, 12 x Aw Aw 0,5 y Af 1, 07 2,0 1, 04 Lo¹i ... diƯn x 0,5Aw a) y y x b) x Af 1, 18 x - 1, 47 y 0,25 y x x 0,5Aw 1, 28 y x y 1, 40 1, 0 x c1 0,5 Af Aw 2,0 y 0,25Af Af y Bảng 3.3 Hệ số c1 (tiếp theo) 0,5 0,5Aw 1, 0 2,0 1, 47 3.3.2 Kiểm Tiết Diện Dầm ... diện thép góc cánh dầm (3.39) 1 bg = ÷ h 12 tg = tw; (3.40) 1 1 t g = ÷ bg 10 11 Hình 3 .13 Tiết diện dầm tổ hợp đinh tán 3.4 THIẾT KẾ DẦM TỔ HP 3.4 .1 Chọn Tiết Diện Dầm Chọn...
... Aqu Nt = 1. 2N1 (N1: nội lực nhỏ); Đường hàn liên kết ghép với cánh tính chòu với lực, Ngh = Aghσt (5.24) Đường hàn liên kết nhỏ vào mã tính chòu với lực, Nc1 = 1. 2N1 - 2Ngh ≥ 0.6N1 (5.25) ... = N2 – N1 N1, N2: nội lực hai thánh cánh; Trường hợp nút có lực tập trung, P • Đường hàn sống chòu lực R1 (5 .15 ) • R = ( k∆N ) + (5 .16 ) Đường hàn mép chòu PR2 lực 2 R2 = ( (1 − k ) ... thập, chữ K, …v.v 11 12 5 .1. 4 Kích thước dàn a Nhòp dàn Nhòp dàn, L thường lấy theo module 3m 6m; b Chiều cao dàn Dàn cánh song song, dàn hình thang Chiều cao dàn, h = (1/ 6 ÷ 1/ 5)L Dàn tam...