4 21 phân tích ổn định mái hạ lưu với amax 0 06g mô hình tuyến tính
Phân tích ổn định mái dốc sử dụng phần mềm Plaxis
... kN.m 10 261,2 1 300 23 719,8 101 0 3 10 43 7 344 ,1 40 8 12 2 50, 7 12 10 24, 6 537,2 8 14, 6 312 44 2 ,4 338,7 42 5 14 268,6 1 04 0 48 ,2 45 3 8 20 312 366,9 342 ,8 3 40 ,7 15 247 ,4 947 ,1 52,2 44 3 828,6 312,7 349 ,6 ... 272,5 9 04 59,1 45 6,7 733,7 306 ,7 335,1 277,7 319,1 17 265,9 845 ,1 68,5 44 3 719 ,4 297,3 3 24, 3 259 3 10, 6 18 249 ,2 792,7 77,5 376 700 2 84, 7 315,5 242 ,9 3 04 , 4 25 2 64, 6 544 ,6 106 ,6 3 74, 7 647 ,3 1 90, 8 ... 169,9 282 ,4 30 266,7 41 7,7 125,1 41 6,8 6 94, 1 128,3 275 98,9 2 84, 1 40 268,2 308 159 41 9,6 696,7 30 ,4 2 50 54, 4 273,2 Tạp chí Khoa học Công nghệ Hàng hải Số 23 – 8/ 201 0 85 Hình Ví dụ biểu đồ mô men...
- 7
- 1,126
- 11
ỨNG DỤNG GEOSLOPE 2007 PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH MÁI DỐC BỜ SÔNG HẬU ĐOẠN QUA TP LONG XUYÊN
... 58 ,0 13,5 28,5 34, 8 15,7 19 ,0 21, 9 1,985 0, 65 0, 133 100 28’ Sét pha 10 ,4 34, 6 55,5 69,2 35 ,0 34, 2 79,9 1 ,48 1 1,16 0, 078 3 04 2 ’ Bùn sét 77 ,0 10, 0 13 ,0 33 ,0 21, 0 12 ,0 32,7 1, 821 0, 91 0, 075 80 34 ... 0, 075 80 34 Sét 74, 0 12 ,0 24, 0 35,3 17 ,4 18 ,0 19,2 2 ,00 1 0, 58 0, 2 30 1 505 0’ 84, 0 9 ,0 7 ,0 - - - 17 ,0 2, 02 1 0, 54 0, 087 30 29’ Sét pha Cát Chú thích Sét pha, xám nâu, trạng thái nửa cứng 10 Bùn sét lẫn ... 1, 70 27,57 45 , 34 1,331 0, 125 Sét pha 45 ,3 28 ,4 26,3 24, 52 1,97 13,56 32,19 0, 691 0, 279 Sét 29,1 24, 7 46 ,0 26, 24 1, 94 21, 67 40 , 30 0,735 0, 513 Cát-cát pha 77 ,4 13,2 9 ,4 24, 75 1, 94 20, 95 25,71 0, 692...
- 71
- 959
- 2
Phân tích ổn định mái dốc trong không gian ba chiều dựa trên phần mềm ansys luận văn thạc sĩ chuyên ngành xây dựng công trình thủy
... mô hình mái d c F=1 ,4 47 Hình 2.32 Bi n hình mái d c F=1,6 47 Hình 2.33 Ph chuy n v mái d c theo ph ng X F=1,6 47 Hình 2. 34 Ph bi n d ng tính d o mô hình mái d c F=1,6 48 ... chuy n v mái d c theo ph ng X F=1,82 .41 Hình 2 .21 Ph bi n d ng tính d o mô hình mái d c F=1,82 41 Hình 2.22 Tính toán n đ nh mái d c b ng Geo – Slope .44 Hình 2.23 Mô hình phân chia ... 45 Hình 2.27 Ph bi n d ng tính d o mô hình mái d c F=1,2 46 Hình 2.28 Bi n hình mái d c F=1 ,4 46 Hình 2.29 Ph chuy n v mái d c theo ph ng X F=1 ,4 46 Hình 2.31 Ph bi n d ng tính...
- 107
- 643
- 0
Nghiên cứu ổn định mái hạ lưu đê biển khi có sóng và triều cường tràn qua với giải pháp khắc phục bằng cỏ có gia cố
... z * = a0 n0 d u A Hs Hs Tm Hc viờn: Phm Vn Tun với d = tan Hs L0 (2- 8) Lp: CH18C21 51 Bng 2 -4 Thụng s hA, 50% hA, 50% hA, 10% hA,2% * Giỏ tr ca h s a0 * a0 0, 82 0, 75 1 ,09 1, 24 Ghi chỳ ... CH18C21 48 Trng hp b0 2: q gH m = R 0, 67 b exp 4, 3 c p H m b f v tan (2- 3) Trng hp < b0 < q gH m Rc p = 0, 2.exp 2,3 H m0 f (2- 4) Trng hp b0 > q gH m Rc p = 0, 21. exp ... khụng th nguyờn Bng 2-3 Giỏ tr ca h s c2 Thụng s c2 Ghi chỳ hA, 50% 0, 028 T l ln hA, 50% 0, 028 T l nh hA, 10% 0, 04 2 T l ln hA,2% 0, 055 T l ln * Vn tc súng leo vA = k * g ( Ru z A ) (2- 7) Trong...
- 102
- 464
- 1
Phân tích ổn định của đập bê tông đầm lăn thủy điện sông bung 4 bằng phương pháp phần tử hữu hạn
... áp 18 l c th m c a ch n Thông s (4) 222,5 [2] 225,97 [2] 146 ,7 [2] 0, 025 [2] 173 [2] 1,37 [2] 20 [2] 0, 15 0, 25 2,5. 106 1. 106 [2] 2 ,4 0 ,4 [9] 900 0, 75 [2] 2 ,0 [2] 0, 5 [12] 22 * Đi u ki n ki m tra ... theo th i gian toán phân tích ñ ng Khi x lý d li u, SAP 200 0 t ñ ng chuy n ñ i mô hình ñ i tư ng b n vào mô hình ph n t b n dùng ñ tính toán 9 Mô hình ph n t b n ñư c g i mô hình tính toán, bao g ... tác ñ ng dư ch n Thư ng lưu H lưu Thư ng lưu H lưu 47 ,46 % 43 , 54% 59 , 40 % 35 ,43 % -25K T LU N VÀ KI N NGH K t lu n Lu n văn ñã áp d ng phương pháp ph n t h u h n phân tích n ñ nh k t c u công trình...
- 26
- 635
- 1
Phân tích ổn định của đập bê tông đầm lăn thủy điện sông Bung 4 bằng phương pháp phần tử hữu hạn
... 200 8 T trng (%) S tin T trng (%) 13, 54 100 8,97 100 20, 84 100 Doanh nghip Nh nc 8,23 60. 78 5 ,42 60 .42 9 ,45 45 .35 Doanh nghip NQD 0, 75 5. 54 0, 31 2.29 6, 64 31.86 H cỏ th 4, 56 33.68 3, 24 23.93 4, 75 ... nm 200 6- 200 8 VT: T ủng Ch tiờu Nm 200 6 Nm 200 7 Nm 200 8 Tng d n 1.368 1.6 14 1. 948 Tc ủ tng trng (%) 17,99 20, 7 + D n phõn theo thi hn 1.368 1.6 14 1. 948 - Ngn hn 889 1 .0 14 1 .03 6 - Trung hn 40 1 43 3 ... tiờu Nm 200 6 Nm 200 7 Nm 200 8 N xu 13, 54 8,97 20, 84 T l n xu/ tng d n(%) 0, 99 0, 56 1 ,06 Chi phớ - Trớch lp d phũng ri ro tớn dng 42 9 169 373 46 544 55 Thu thp 275 45 1 6 24 Li nhun - 1 54 78 80 (Ngun:Bỏo...
- 26
- 153
- 0
BÀI TOÁN PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH KHÍ ĐỘNG CHO CẦU DÂY VĂNG
... bị giảm chấn cho cầu dây văng để tăng khả ổn định khí động d)Quán tính mặt cầu: Kết cấu nặng tăng ổn định khí động cầu Việc nghiên cứu phân tích ổn định khí động Flutter cầu dây văng độ lớn có ... văng ổn định với Flutter vận tốc gió vị trí xây dựng cầu độ cao kết cấu nhỏ vận tốc gió giới hạn Flutter 4. Kết luận: Sự ổn định Flutter cầu dây văng phụ thuộc vào đặc trng cầu : a)Đặc trng hình ... đợc biết đến cố sập cầu Tacoma Narows Mỹ năm 1 9 40 ổn định Flutter Nh cầu dây văng , dạng ổn định chủ yếu quan trọng ổn định Flutter Thờng đợc phân thành Flutter xoắn Flutter xoắn uốn.Tuỳ theo...
- 4
- 1,535
- 35
SỬ DỤNG ĐƯỜNG CONG PV/QV PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH ĐIỆN ÁP HỆ THỐNG ĐIỆN 500KV VIỆT NAM
... 24, 200 7 0. 982 0. 98 PU Volt 0. 978 0. 976 0. 9 74 0. 972 0. 97 0. 968 200 40 0 600 Nominal Shift base case: HOABINH (1 800 ) B_ 04 4 00 PHULAM: HOABINH (1 800 ) B_ 04 4 50NHABE: HOABINH (1 800 ) 800 1 ,00 0 B _0 145 0TH_TIN: ... **BUS** 200 0 (HATINH _ 500 .0) ,**CASE** G_5 201 0PMY_1_G1U1 1 ,00 0 Q_sync (MVR) Q_sync (MVR) 1 ,00 0 500 - 500 0. 94 0. 96 0. 98 500 - 500 1 .02 1. 04 1 .06 1 .08 Voltage (V) 1.1 0. 94 0. 96 0. 98 1 .02 1. 04 1 .06 1 .08 ... **BUS** 1 ,00 0 Q_sync (MVR) 1 ,00 0 Q_sync (MVR) _ 500 .0) ,**CASE** 1HOABINH+1HAIPHONG 500 500 - 500 - 500 0. 94 0. 96 0. 98 1 .02 1. 04 1 .06 1 .08 Voltage (V) 1.1 0. 94 0. 96 0. 98 1 .02 1. 04 1 .06 1 .08 Voltage...
- 10
- 1,283
- 22
Báo cáo khoa học " PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH CỦA THANH BẰNG PHƯƠNG PHÁP MA TRẬN ĐỘ CỨNG ĐỘNG LỰC " docx
... toán ổn định công xôn có mômen quán tính I, mô un đàn hồi E, khối lượng phân bố đơn vị chiều dài A chịu nén lực đuổi P (hình 4) Ta có phương trình dao động (9) với điều kiện biên đầu ngàm ( 10) với ... EI F6 F4 L det K * ( , P ) det EI L F4 L F2 L2 ( 30) suy ra: F6 F2 L2 F42 L2 F4 PL4 L2 F6 F2 F42 F4 EI (31) Sử dụng ( 20) , ta biến đổi vế trái (31): F6 F2 F42 F4 ... đứng bị ổn định , tương ứng với tải trọng tới hạn (21) Kết tìm trùng với kết biết theo tiêu chuẩn tĩnh học từ SBVL Ổn định chịu nén lực đuổi (lực không bảo toàn) 4. 1 Phương pháp giải tích...
- 6
- 883
- 4
Địa kỹ thuật : Plaxis v.8.2 - Phân tích ổn định theo phần tử hữu hạn doc
... ổn định theo SLOPE/W Phân tích giảm c, ϕ: lưới biến dạng Kminmin=1 .46 4 (PP Morgenstern-Price) 19 Nguyễn Hồng Nam, 200 7 20 Nguyễn Hồng Nam, 200 7 K=1 .46 4 (Slope/w) So sánh phương pháp tính ổn định ... degree E= 200 0 kN/m2, v =0. 3 Nguyễn Hồng Nam, 200 7 Nguyễn Hồng Nam, 200 7 Nhập tiêu lý lớp đất Nhập tiêu lý lớp đất Nguyễn Hồng Nam, 200 7 10 Nguyễn Hồng Nam, 200 7 Tạo lưới phần tử hữu hạn Điều kiện ... Nam, 200 7 16 Nguyễn Hồng Nam, 200 7 Mặt trượt nguy hiểm (Cơ chế phá hoại xác định tự động) Hệ số an toàn ổn đinh trượt Msf = 1 .41 6 K=1 .41 6 17 Nguyễn Hồng Nam, 200 7 18 Nguyễn Hồng Nam, 200 7 Kết tính...
- 4
- 849
- 6
Báo cáo khoa học: "Phân tích ổn định khí động của cầu dây văng BãI cháy" doc
... 3 500 0 8 600 0 129 500 40 00 0 43 500 0 27 X 6 500 = 175 500 3 500 0 3 500 0 27 X 6 500 = 175 500 1 40 00 129 500 27 X 6 500 = 175 500 3 500 0 3 500 0 8 600 0 27 X 6 500 = 175 500 500 0 Hon Gai 40 2 50 Bai Chay 25T 25T 25T 5 40 0 ... 5 40 0 5 40 0 2 10 0 100 00 100 00 P5 A1 H.W.L + 1. 94 P1 P3 P2 P6A L.W.L - 1 .46 P4 MAIN BRIDGE AND DEVIDED SEGMENTS 3 500 0 8 600 0 129 500 43 500 0 129 500 35 900 35 900 41 00 31x6 500 = 201 500 19 800 8 600 0 35 900 ... 9 900 8 500 700 7 100 7 100 9 900 Hình Cấu tạo tháp cầu 8 500 3-3 1 20 975 2 30 1325 275 200 0 7 50 100 0 1 500 1 200 3 50 47 17 2717 R 300 100 0 7 50 2 10 0 R 300 7 50 1 500 1 200 3 50 975 1 20 2 30 275 1325 1 20 975 230...
- 10
- 599
- 6
Báo cáo khoa học: "ứng dụng tính toán xác suất trong phân tích ổn định bờ dốc" ppt
... tin cậy với xác suất phá hoại phân bố chuẩn hệ số an toàn Xác suất phá hoại CT ( 1 .0) 0. 1 0. 01 0. 001 0. 000 1 0. 5 1.5 2.5 3.5 Chỉ số tin cậy Hm quan hệ xác suất phá hoại v số tin cậy với hệ số ... 95 .44 %, 99.72%, 99.99% xấp xỉ 100 % Nh cờng độ lực dính trung bình đất giả thiết 30kPa với độ lệch chuẩn 5kPa Điều có nghĩa với 100 mẫu đất, 68.26% mẫu có giá trị nằm 25 35kPa, 95 .44 % mẫu ... giới hạn không vợt bề mặt trợt 4 Phân tích thống kê Giả sử phép thử hệ số an toàn phân bố chuẩn Kết quả, phân tích thống kê dùng để xác định trung vị, độ lệch chuẩn, hàm mật độ xác suất phân...
- 6
- 573
- 0
Tóm tắt báo cáo nghiên cứu khoa học " MÔ PHỎNG VÀ PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH CÁC CƠ HỆ ĐÀN DẺO " potx
... No.2 ( 200 5), 107 -117 [3] Nguyễn Thị Hiền Lương, Nguyễn Thanh Sử, Phân tích ổn định khung phẳng phương pháp Phần Tử RờI Rạc, Tạp chí Phát triển Khoa học Công nghệ, ĐH Quốc Gia Tp HCM, 8( 200 5), 58-66 ... 8/ 20 04 , 181-1 90 [3] Nguyễn Thị Hiền Lương, Trần Hữu Trí, Ổn định chữ nhật có chiều dày thay đổI, Kỷ yếu Hội nghị Khoa Học Toàn quốc lần thứ hai cố hư hỏng công trình xây dựng, Hà nộI, 11/ 200 3, 218 -227 ... 5/ 200 5, 55- 60 [6] Nguyễn Thị Hiền Lương, Ngô Ngọc Quyết, Giải pháp phân tích ngược xác định thông số đất từ liệu trường, Kỷ yếu Hội nghị Khoa học Công nghệ lần thứ 9, ĐH Bách Khoa Tp HCM, 10/ 200 5,...
- 4
- 507
- 0
KẾT HỢP SỬ DỤNG ĐƯỜNG CONG PV VÀ QV ĐỂ PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH ĐIỆN ÁP HỆ THỐNG ĐIỆN 500KV VIỆT NAM
... **BUS** 200 0 (HATINH _ 500 .0) ,**CASE** 1HOABINH+1HAIPHONG 1 ,00 0 Q_sync (MVR) Q_sync (MVR) 1 ,00 0 500 500 - 500 - 500 0. 94 0. 96 0. 98 1 .02 1. 04 1 .06 1 .08 Voltage (V) 1.1 0. 94 0. 96 0. 98 1 .02 1. 04 1 .06 1 .08 ... -897.55 - 40 5 .49 1 200 SONLA - 105 1. 94 102 0 .42 -939 .44 -6 54. 28 - 105 1. 94 -44 4. 54 -8 24. 82 -897.77 - 40 3.85 145 0 TH_TIN -1235.69 1169.33 101 6.28 -673. 54 -12 34. 92 -581.27 -1691 1135 .07 -42 5 .42 1 600 Q_NINH ... thấp 1 .01 2 1 .02 1 .01 5 1 .00 6 1 .0 04 P U V o lt PU Volt 1 .01 1 .00 8 1 .00 2 1 .01 1 .00 5 0. 998 500 Nominal Shift base case: HATINH ( 200 0) L _03 512DNO_PL_1- 04 4 19PL_PK_1C1: HATINH L_ 04 0 22DL_TDINH- 04 1 29TD_DLINHC1:...
- 8
- 446
- 3
Mô hình phân tích ổn định thành giếng khoan phục vụ tối ưu hóa quỹ đạo giếng và dự báo khả năng xuất hiện cát trong khai thác dầu khí
... 10, 000 psi h =9 ,00 0 psi Đối với giếng khoan đứng ứng suất tiếp ứng suất dọc trục đạt đến giá trị lớn (cụ thể m a x = 16 ,00 0 psi z max = 12, 500 psi) / , giá trị nhỏ ( = 12 ,00 0 ... (SS) 1 .0 0.89 0. 86 1 .0 0.76 0. 85 Nghịch (RF) 0. 89 1.1 0. 98 Bảng 3.2: Chuyển đổi đơn vị Hệ đơn vị Mỹ Hệ SI 1psi = 6.89kPa lb = 0. 37kg gal = 3.79L ft = 0. 3m 3.1 .4 Kết phân tích so sánh Giá trị tính ... , b không giống với trƣờng hợp sử dụng mô hình tuyến tính Do mối quan hệ ( a , b ) ( c , ) không đơn giản mô hình phi tuyến Đòi hỏi sử dụng mô hình phi tuyến thƣờng đƣợc đặt với đất đá yếu Eliott...
- 85
- 780
- 4
Phân tích ổn định khí động lực và hướng kiểm soát FLUTTER cho cầu dây văng
... (T/m2) 0. 76 756 14 19 500 000 0. 76 756 14 19 500 000 0. 62 631 20 19 500 000 0. 62 68312 19 500 000 0. 62 56123 19 500 000 0. 62 55 321 19 500 000 0. 62 48 9 64 19 500 000 0. 62 48 9 64 19 500 000 0. 62 57329 19 500 000 0. 62 603 26 ... 19 500 000 0. 62 65 843 19 500 000 0. 62 73261 19 500 000 0. 62 80 321 19 500 000 0. 76 813 60 19 500 000 M o dun Tv l e dan hoi Ernst (T/m2) 1 949 9931 1 949 9936 1 949 9 947 1 949 9972 1 949 99 70 1 949 99 84 1 949 9992 1 949 9992 ... hgp 0. 609 913 0. 609 551 0. 801 663 0. 801 3 50 0.852593 0. 8 5216 7 1.1 949 20 1.1 946 70 i 1.2931 30 1.292717 ! 1 .44 9593 1 .44 941 1 1.5819151 1.581 644 1.63 04 5 9! 1.6 301 32 1.6833 621 1.683 246 10 i 1.857597i 1.85 746 7...
- 100
- 895
- 0
Bài tập plaxis v.8.2. Phân tích ổn định theo phương pháp phần tử hữu hạn - TS. Nguyến Hồng Nam
... kPa Phi= 20 degree E= 100 0 kN/m2, v =0. 3 Soil 2:Mohr-Coulomb Unit Weight=18 kN/m3 Cohesion= 10 kPa Phi=25 degree E= 200 0 kN/m2, v =0. 3 Nguy n H ng Nam, 200 7 Nh p s li u Nguy n H ng Nam, 200 7 Nh p ch ... K=1 .41 6 17 Nguy n H ng Nam, 200 7 H s an toàn n inh tr t Msf = 1 .41 6 18 Nguy n H ng Nam, 200 7 Phân tích gi m c, : l i bi n d ng 19 Nguy n H ng Nam, 200 7 K t qu tính n nh theo SLOPE/W Kminmin=1 .46 4 ... Nguy n H ng Nam, 200 7 ng su t ban u (PP tr ng l c) Ch n M-weight =0 14 Nguy n H ng Nam, 200 7 Tính toán 15 Nguy n H ng Nam, 200 7 Bi n d ng tr t gia t ng 16 Nguy n H ng Nam, 200 7 M t tr t nguy hi...
- 22
- 453
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose