2 tính toán thiết kế các bộ truyền
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN
... 323 8, 32, σ a 23 = σ max 23 = M 23 21 9091,49 = = 40,87 MPa W23 5361 ,25 τ m 22 = τ a 22 = T 22 1 324 44 ,29 = = 9,33MPa 2. Wo 22 2. 7095,03 τ m 23 = τ a 23 = T23 1 324 44 ,29 = = 5,69MPa 2. Wo 23 2. 11641 ,25 - ψσ ... 5361 ,25 mm 32 2.d 23 32 2.40 2 πd 23 b.t1 ( d 23 − t1 ) 3,14.40 12. 5.( 40 − 5) = − = − = 11641 ,25 mm 16 2. d 23 16 2. 40 W 023 - Tính ứng suất σ a 22 = σ max 22 = M 22 38475,43 = = 11,88MPa W 22 323 8, 32, σ ... 10.6[1]) πd 3 12 b.t1 ( d 12 − t1 ) 3,14. 32 10.5.( 32 − ) W 12 = − = − = 26 02, 86mm 32 2.d 12 32 2. 32 2 πd 3 12 b.t1 ( d 12 − t1 ) 3,14. 32 10.5.( 32 − ) = − = − = 5818 ,22 mm 16 2. d 12 16 2. 32 W0 12 πd 313...
- 53
- 685
- 0
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN đồ án chi tiết máy
... công thức − 42 [1] 53 + Bánh nhỏ : σuqt1=σu1×Kqt=51, 02 2 = 1 02, 04 N/mm2 σuqt1 < [σ]uqt1 = 23 2 N/mm2 + Bánh lớn : σuqt2 = σu2×Kqt= 42, 83 2 = 85,66 N/mm2 σuqt2 < [σ]uqt2 = σuqt2 = 1 92 N/mm2 11.Định ... m = mn h = 2, 25×m hd = m hf = 1 ,2 m c = 0 ,25 ×m Bánh nhỏ : dc1 = m×Z1 Bánh lớn: dc2 = m×Z2 d1 = dc1 d2 = dc2 De1 = dc1 + 2 m De2 = dc2 + 2 m Di1 = dc1 - 2 m - 2 c Di2 = dc2 - 2 m - 2 c α0 Giá ... [1] 53 + Bánh nhỏ : [σ]txqt1 ≈ 2, 5 ×[σ]Notx1 = 2, 5 2, 6HB = 2, 5 2, 6 23 0 = 1495 N/mm2 + Bánh lớn : [σ]txqt2 ≈ 2, 5 ×[σ]Notx2 = 2, 5 2, 6HB = 2, 5 2, 6 20 0 = 1300 N/mm2 - Ứng suất uốn cho phép : áp dụng...
- 37
- 577
- 0
Tính toán toán thiết kế các bộ truyền
... 150 27 , 52 5,5 1,993 1,98 1,89 1,8 1,643 25 ,403 25 ,21 2 120 ,33 624 ,64 28 52, 85 (vòng/phút) Cơng suất (kW) Momen xoắn (Nm) 10 Nguyễn Văn Linh PHẦN II: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN A TÍNH TỐN THIẾT ... df2 df1= d1-2r - Với r =0,5 025 d’1+0,05 theo bảng (5 .2) [43,57,58,59] ta d’1=19,05mm 39 Nguyễn Văn Linh ⇒ r = 0,5 025 .19, 05 + 0, 05 = 9, 622 3mm Do : df1= 27 0 – 2. 9, 622 3 = 25 0,76mm Lấy df1= 25 1mm ... có kết quả: Đối với trục 2: l 22 = −lc 22 = 0,5 ( lm + b01 ) + k3 + hn = 0,5 ( 40 + 19 ) + 15 + 20 = 64,5mm l23 = 0,5 ( lm + b01 ) + k1 + k2 = 0,5 ( 40 + 19 ) + 15 + 15 = 59,5mm l21 = 2l23 = 2. 59,5...
- 64
- 300
- 0
chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải
... 150C 20 0C 3,50 24 0,5 24 5,5 25 0,5 25 5,5 3,00 22 5,5 22 7,5 23 2,5 2, 50 20 4 ,2 209 ,2 2,00 1 82, 5 1,75 Vận tốc lắng (mm/s) 50 C 100C 150C 20 0C 0 ,27 5 21 ,55 23 ,78 26 ,0 28 , 82 237,5 0 ,25 18,45 20 ,5 22 ,5 24 ,6 ... pháp tính toán T (h) 00- 02 02- 06 06-10 10-14 14-18 18 -22 22 -24 Vaøo (m3) 180 600 1 320 600 1600 320 180 Ra (m3) 400 800 800 800 800 800 400 (m3) -22 0 -20 0 + 520 -20 0 +800 -480 -22 0 (m3) -22 0 - 420 ... 2, 217 2, 587 2, 957 0,375 36 ,2 39,0 41,8 44,6 0,069 1,6 82 2,007 2, 3 32 2,657 0,35 32, 4 35,05 37,7 40,35 0,0615 1,51 1,805 2, 10 2, 395 0, 325 28 ,7 31 ,2 33,7 36 ,2 0,060 1,455 1,73 2, 005 2, 28 0,30 25 ,1...
- 26
- 902
- 2
chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải phần 2
... 1,5 -2 m; áp suất không khí = 0,1 - 0 ,2 MPa 2. 7 LỌC (FILTRATION) 2. 7.1 Các dạng thiết bò lọc Thiết bò lọc áp lực Dùng áp lực để tách nước Thiết bò lọc áp lực; Dùng chân không để tách nước Thiết ... hình 300-600 0,8-1,0 1,3-1,8 450 1 ,2 1,6 150-300 0,4-0,8 1 ,2- 1,6 80-400 300 0,55 1,5 20 0 20 0-400 1,3-4,0 1,5-1,8 20 0 1,6 1,6 100-400 1,0-1,6 1,5-1,8 20 0 1 ,2 1,6 20 0-500 400 TS: Nguyeãn Trung Việt ... Hệ số đồng ñeàu vr 0 ,24 2 d 60% Tel: (08)5150181 Fax: (08)8114594 www.gree-vn.com 1,0 -2, 0 1,4-1,8 20 0-400 0,4-0,8 1,3-1,8 1, 82 1,4 1,6 25 0 0,5 1,6 , 94 n c n ,88 Vaän tốc lọc tính theo công thức...
- 15
- 943
- 0
chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải phần 3
... phương cực tiểu a= b= n xy - x y n x2 – ( x )2 x2 y - x xy n x2 – ( x )2 3 .2 CÔNG NGHỆ THẨM THẤU NGƯC 3 .2. 1 Hiện Tượng Thẩm Thấu Trong hệ kín chứa màng bán thấm ngăn cách hai vùng khác nhau, vùng chứa ... Trong a1 a2 hoạt độ dung môi Do a2 > a1 nên > Sự chênh lệch hóa dẫn đến dòng chảy dung môi từ pha loãng tới pha đặc Tại cân = 2, ta có: + RT lna1 + V.p1 = 20 + RT lna2 + V.p2 hay RT.(lna2 – lna1) ... Diệu 2- 53 CÔNG TY MÔI TRƯỜNG TẦM NHÌN XANH Tel: (08)5150181 Fax: (08)8114594 www.gree-vn.com GREE GREEN EYE ENVIRONMENT 3.3 TRAO ĐỔI ION 3.3.1 NGUYÊN LÝ TRAO ĐỔI ION SO 32 SO 32 SO 32 SO 32 SO 32 SO32...
- 15
- 641
- 0
luận văn công nghệ thực phẩm NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CHÍNH CỦA HỆ THỐNG THIẾT BỊ THANH TRÙNG BIA KIỂU BẢN MỎNG”
... cỡ điều kiện cho - Thiết kế làm sở để thiết kế loạt dùng cho cơng suất khác - Tính tốn thiết kế loại thiết bị có bề mặt trao đổi nhiệt khác với số lượng cho trước - Thiết kế khuân dập - Mở rộng ... kim loại Vì nhiệt độ áp suất chung thiết bị bị hạn chế, từ 300C đến 1500C ữ 20 00C áp suất thay đổi từ 10 đến 16 at Hình 2. 2 Bộ phận trao đổi nhiệt Việc thiết kế thiết bị kiểu phải đáp ứng yêu cầu ... etylic, CO2 số sản phẩm phụ khác nhờ phát triển nấm men Sản phẩm q trình lên men bia non, bia non đục có hương bị đặc trưng nhiên hàm lượng diaxetyl cao C6H12O6 → 2C2H5OH + 2CO2 + 28 calo Đặc...
- 90
- 2,042
- 12
luận văn công nghệ thực phẩm Tính toán, thiết kế các bộ phận trong hệ thống xử lý sinh học
... ltd= 2, 29m Cót 450 ltd= 1 ,22 m Vậy tổn thất áp suất cục đoạn ống là: ∆pcb= ltd ∆p1 = ( 2, 29 + 1 ,22 ).800= 28 08Pa 41 Vậy tổng tổn thất áp suất đoạn ống ∆pT= ∆pms + ∆pcb = 14400 + 28 08 = 1 720 8 Pa ... hiếu khí có dạng sau: 22 CxHyOzN+( x + y/4 + z/3 + 3/4) O2 CxHyOzN + NH3 + O2 xCO2 + y −3 H2O + NH3 + ∆H C5H7NO2 + CO2 + ∆H Trong phản ứng CxHyOzN tất chất hữu nước thải, C5H7NO2 cơng thức theo tỷ ... 14.800= 1 120 0 Pa Đoạn ống có hai cót 900 cút 450 Tra bảng 6.9 [6] có chiều dài tương đương của: Cót 900 ltd= 2, 29m Cót 450 ltd= 1 ,22 m Vậy tổn thất áp suất cục đoạn ống là: ∆pcb= ltd ∆p1 = ( 2. 2 ,29 +...
- 57
- 442
- 0
2 TÍNH TOÁN THIẾT kế bộ TRUYỀN ĐAI dẹt
... 30, 40, 50, 60, (65), 70, 75, 80, 100, (115), ( 120 ), 125 , 150, (175), 20 0, 22 5, 25 0, (27 5), 300, 400, 450, (550), 600 đến 20 00 cách khoảng 100 12 Chọn chiều rộng B bánh đai theo bảng 4.5 theo ... “Cơ sở thiết kế máy” NXB ĐHQG TP HCM - Khi vận tốc cao ( v > 20 m / s ) đai vải cao su: cv = 0, 03 ; đai sợi bong: 0, 02; đai vật liệu tổng hợp: 0,01 C0 – hệ số xét đến ảnh hưởng vị trí truyền ... góc ơm đai, tính theo cơng thức Cα = − 0, 003(1800 − α1 ) với α1 tính độ Cv – hệ số xét đến ảnh hưởng vận tốc, tính theo cơng thức Cv = − cv (0, 01v − 1) - Khi vận tốc trung bình ( 20 m / s ≥ v...
- 4
- 4,045
- 46
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ THEO PHƯƠNG ÁN 2
... ] ( 4158,5 × 0,4 × 22 4) 23 + 4158,5 × 26 ,4 × 23 [1 + 0, 12 × 28 ] ( 4158,5 × 0, 12 × 24 ) 23 + ( 0,15 × 0, 12 × 4158,5 × 0,4 × 22 4) 23 + [1 + 0,08 × 23 ] [1 + 0, 12 × 23 ] = = 5844 726 ,1 g (PX, VSS)SRT ... bCOD g/g.ngđ kg/m3.ngđ Giá trị 49900 4158,5 12 224 26 ,4 32 17,5 22 23 10 693 0,3 13,3 23 25 30 ,2 25 8 ,25 2, 4 23 ,1 48,4 97 3615,65 11178 6986,3 0, 52 0,44 0 ,23 0,16 0,4 SVTH: Trần Tư ... 23 10 × 10 Bảng 5 .2 Các thông số thiết kế bể SBR STT 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Thông số Lưu lượng nước thải Lưu lượng nước thải...
- 8
- 846
- 12
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG TRUYỀN ĐỘNG VỚI HGT 2 CẤP ĐỒNG TRỤC CHO THÙNG TRỘN
... 0,35. 920 , 73 = 322 , 26 N S = e.FRB = 0, 35 .24 35, 08 = 8 52, 28 N Vì S1 < S Fa = 8 02, 59 N > 8 52, 28 − 322 , 26 = 530, 02 N nên theo bảng 11.5 [3] ta có: Fa1 = S1 = 322 , 26 N Fa = S1 + Fa = 322 , 26 ... + + pc 2 a 2. 1016 24 + 60 60 − 24 25 , = + + ≈ 122 , 82 25 , 2 1016 Ta chọn X = 122 mắt xích - Chiều dài xích: L = pc X = 25 , 4. 122 = 3098,8 mm Từ ta tính khoảng cách trục xác: ... Thơng số truyền xích: Z1 (răng) 24 d1 (mm) 194,04 da1 (mm) 20 5,63 Z2 (răng) 60 d2 (mm) 485,1 da2 (mm) 497,36 a (mm) 10 02 X (mắt xích) 122 Fr (N) 521 6,4 2. 2 THIẾT KẾ BÁNH RĂNG Thiết kế truyền bánh...
- 44
- 887
- 1
tính toán thiết kế hệ thống truyền động điện trong máy cắt gọt kim loại, chương 2 doc
... (trị số điện áp 24 , 48, 110 22 0V với cơng suất từ 100 ÷ 3000W) từ chỉnh lưu dùng điột bán dẫn Sau gia công xong, muốn lấy chi tiết khỏi bàn phải khử từ dư bàn từ, thực cách đảo cực tính nguồn cấp ... ứng khơng bị hút lệch Đặc tính quan trọng nam châm điện đặc tính (đặc tính lực kéo) Nó biểu diễm phụ thuộc lực kéo sinh nam châm điện hành trình phần ứng F = f(δ) Đặc tính biểu diễn hình 1-4 Bàn ... Từ trường tạo lực hút kéo đĩa ma sát thân ly hợp Các đĩa ma sát ăn khớp Đĩa ma sát nối với trục (trục động truyền động), đĩa ma sát nối với trục 12 (trục máy công tác) b) Khớp ly hợp điện từ trượt...
- 6
- 589
- 2
Phương pháp tính toán thiết kế hệ thống truyền dẫn quang đồng bộ SDH.
... (2- 2): nên (2- 14) Đặt , (2- 14) trở thành: Nhưng: (2- 15) Vì nên Thay (2- 15) vào (2- 14) ta có: (2- 16) Tốn tử Nabla biểu diễn: Do (2- 16) viết thành: (2- 17) (2- 17) Những phương trình (2- 12) (2- 17) ... sợi quang chiết suất bậc n = số grad(n2) = Khi (2- 17) thành: (2- 18) (2- 18) Và (2- 12) là: (2- 19) Cả phương trình (2- 18) (2- 19) viết chung dạng: (2- 20) (2- 20) Trong lõi sợi quang, chiết suất n ... giá trị Hz Ez H λ /2 E λ /2 H HìnhE 2- 2a Các mode phân cực tuyến tính TM TE01 01 λ /2 E H E H Mode HE11 (mode c¬ b¶n) Hình 2- 2b Mode HE11 2. 1 .2. Các mode phân cực tuyến tính LP Dùa vào hệ...
- 170
- 560
- 0
Bài tập thi công 2 - TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ VÁN KHUÔN VÀ CHỐNG ĐỠ CHO CÁC KẾT CẤU CỘT, DẦM, SÀN
... q1 = n1 q1 = 1,1 .23 ,9 = 26 ,29 (kG/m2) - Trọng lượng thân kết cấu dầm: q 2tc = γBTCT.hKC = 26 00.0,7 = 1 820 (kG/m2) tt tc ⇒ q = n2 q = 1 ,2. 1 820 = 21 84 (kG/m2) - Hoạt tải người thiết bị thi công ... = 20 ,8 (kG/m2) q1tc = 1,5.0,6 tt tc ⇒ q1 = n1 q1 = 1,1 .20 ,8 = 22 ,88 (kG/m2) - Trọng lượng thân kết cấu sàn (sàn dày 100 mm): q 2tc = γBTCT.hKC = 26 00.0,1 = 26 0 (kG/m2) tt tc ⇒ q = n2 q = 1 ,2. 260 ... xg = (20 ,8 +26 0).0,6 +5,6 = 174,08 (kG/m) = 1,75 (kG/cm) ⇒ Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên xà gồ là: tt tt tt tt tt ptt = ( q1 + q + q + q ).0,6 + q xg = (22 ,88+3 12+ 325 + 520 ).0,6 +6, 72 = 714,6...
- 12
- 18,193
- 24
tính toán thiết kế các chi tiết truyền động
... bảng kết Thông số P(KW) u n(vg/ph) T(Nmm) PHẦN III Động 5,7 62 5,648 5,479 29 22 18381 29 22 18458 5,316 730,5 71 623 3 ,26 1 82, 6 27 8007 56 8 526 16 THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT TRUYỀN ĐỘNG Thiết kế truyền ... x = 2a/p + (z1 + z2) /2 + (z2 – z1)2p/(4π2a) x = 2. 40+ (25 + 82) /2 + ( 82 – 25 )2. 25,4/(4 2. 1016) = 135, 52 Lấy số mắt xích : x = 136 • Xác định lại khoảng cách trục sơ bộ: a = 0 ,25 p{x – 0,5(z2 + ... (*) tính số bánh nhỏ : Z1= 2a w cos β 2. 146.0,9848 = m.( u + 1) 2. 5.( + 1) =22 ,8 Chọn Z1 =23 Z2= uZ1= 23 = 92 Do tỉ số truyền thực : um= 92/ 23= - 22 - Tính lại góc nghiêng β Cos β= m ( z1 + z ) 2a...
- 109
- 1,361
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha thông tin liên lạc và các dịch vụ chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25