0 7 là hệ số điều kiện làm việc đất ở mặt bên của cọc cọc nhồi đổ bê tông có ống chống trong đất sét
ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ NỀN MÓNG CẦU
... = 0. 8*(1 *0. 78 5*6 80 + 14 50. 79 ) → Pdn = 1 877 .83 (kN) Trong đó: m = 0. 8 : hệ số điều kiện làm việc, đất sét bão hòa lấy m = 0. 8 mf = 0. 7 : hệ số điều kiện làm việc đất mặt bên cọc (Cọc nhồi đổ bê ... = 0. 6*(1 *0. 7 *0. 78 178 5*14 500 + 3.2154* 10- 3 *36 500 0) → Pvl = 4831.5 (kN) Trong đó: m1 = hệ số điều kiện làm việc m2 = 0. 7 hệ số phụ thuộc vào điều kiện thi cộng (thi cơng cọc đất sét, có dùng ống ... 1*1* (0. 1 208 9*14 500 + 0. 001 61*36 500 0) → Pvl = 23 40. 6 (kN) Trong đó: m2 = hệ số điều kiện làm việc φ : hệ số xét đến ảnh hưởng uốn dọc Kiểm tra điều kiện uốn dọc: -Bán kính qn tính cọc: r = 0. 354...
- 50
- 965
- 2
ĐỒ ÁN KẾT CẤU HÀN Tính toán dầm chịu tải an toàn cho cơ cấu nâng ( có bản vẽ cad)
... [V] ).Chọn =10g/A.h Fd=k2/2 = 72 /2= 24,5 mm2 Vị trí hàn đứng 10. 232 3 600 .7, 8.24,5. 10 − Vh= =0, 3 37 cm/s Vị trí hàn góc nằm Vh= 10. 328 3 600 .7, 8.24,5. 10 − =0, 476 cm/s Bảng thông số chế độ hàn ... l0 f CT 3.28a/122- [kct ckcb] 200 400 10 15 = + = 40 003 () 12 = 26 466 () => =2,2 = 1,9 => = 0, 68 + 0, 21.= 1 ,08 (3.29 kct ckcb) Thay vào công thức (*) ta có: M ϕbW == 1444 < f.= 2 300 [24] ... [kct ckcb] Trong đó: h: chiều cao dầm = 400 mm= 40 cm; : điều kiện làm việc= 1; f: cường độ tính toán Tra bảng I.1/285 ta có f= 2 300 (đơn vị tính toán kg/cm^2) : momen lớn sinh dầm = 965 7 50 (kg.cm);...
- 47
- 1,768
- 0
Tính toán dầm chịu tải an toàn cho cơ cấu nâng
... tích gối đỡ là: V = 70 0 . 10. 200 + 10. 400 . 200 +8. 70 0 . 400 = 504 000 0(mm3) Khối lượng gối đỡ : m = 7, 85 504 000 0. 10- 9 = 0, 04 (tấn) = 0, 4 (kN) - Lực phân bố dầm: q = P 0, 4 = 0, 57 (kN/m) = L 70 0 . 10 −3 Khi ... đỡ là: V = 70 0 . 10. 2 50 + 8.4 50. 70 0 + 400 . 10. 2 50 =42 70 0 00( mm3) Khối lượng gối đỡ : m = 7, 85 42 70 0 00. 10- 9 = 0, 03352 (tấn) = 0, 3352 (kN) - Lực phân bố dầm: q = P 0, 3352 = 0, 478 9(kN/m) = L 70 0 . 10 ... 3 60. 8. 106 00 + 3 60. 6. 106 00 + 2.866.6. 106 00 =163 579 200 (mm3) + Thể tích phần tiết diện phần vát dầm cầu trục (D) : V2 = 3 60. 8. 200 0 + 3 60. 6 4 40 + 200 0 + + 2(6.436. 200 0 + 4 40. 200 0.6) =256 87 308 ,73 (mm3)...
- 34
- 489
- 0
xác định phụ tải tính toán cho các phân xưởng và toàn nhà máy
... 3* 50 3* 50 3* 50 3* 50 3* 50 3* 50 AC- 70 L m 177 278 183 133 1 40 224 1 500 0 r0 /Km 0, 3 87 0, 3 87 0, 3 87 0, 3 87 0, 3 87 0, 3 87 0, 46 x0 /Km 0, 1 37 0, 1 37 0, 1 37 0, 1 37 0, 1 37 0, 1 37 0, 382 R 0, 034 0, 11 0, 035 0, 026 0, 0 27 ... 80 2 500 2 800 1 800 2 500 0, 75 0, 35 0, 35 0, 65 0, 65 2 100 300 0 1 500 60 0,55 0, 65 0, 65 0, 75 knc Po cos W/m2 0, 85 15 0, 55 15 0, 55 15 0, 8 15 0, 8 15 14 0, 65 15 0, 8 15 0, 75 15 0, 75 16 Pđl kW 60 875 9 80 ... 3x1 20 176 0, 153 0, 0 27 3 60 12 67 20 TBATG-B2 3x 50 278 0, 3 87 0, 11 105 583 80 TBATG-B3 3x 70 183 0, 268 0, 049 2 10 76 8 60 TBATG-B4 3x 50 133 0, 3 87 0, 051 1 50 39 900 TBATG-B5 3x 70 1 40 0,268 0, 038 2 10 58 800 TBATG-B6...
- 72
- 2,823
- 6
4 6 xác định sức chịu tải của móng cọc đài thấp
... 70 0 0 6 200 7 300 6 900 7 70 0 6 900 8 200 7 500 8 500 900 0 9 500 100 00 400 0 4 300 500 0 5 600 6 200 6 800 7 400 800 0 3 400 2 800 3 70 0 3 300 400 0 3 500 4 400 400 0 4 800 5 200 5 600 600 0 2 200 200 0 2 400 2 200 2 600 2 400 1 300 ... 0, 1 0, 2 0, 3 0, 4 0, 5 0, 6 6 600 3 100 200 0 7 500 300 0 1 100 600 400 0 200 0 1 200 6 800 3 200 2 100 8 300 3 800 12 50 70 0 5 100 2 500 1 600 5 8 800 9 70 0 10 105 00 15 11 70 0 20 25 30 35 12 600 13 400 14 200 1 500 0 70 0 0 ... 1 100 9 50 1 500 1 300 100 0 1 70 0 1 500 1 300 1 900 16 50 14 50 2 600 2 300 200 0 3 500 300 0 2 500 0, 5 300 400 500 70 0 800 100 0 11 50 12 50 - 0, 6 2 50 2 50 4 50 600 70 0 800 9 50 105 0 - 10 12 15 18 20 30 40 Chỳ thớch:...
- 32
- 824
- 0
Đánh giá sức chịu tải của cọc bằng mô hình toán trên plaxis
... 0. 03 0. 83 1.5 0. 83 0. 25 0. 25 0. 25 0. 25 1.5 0. 25 f si x m f x Li 0. 425 0. 72 5 0. 6 0. 6 0. 6 0. 6 6.9 97 7.2 0. 77 0. 77 6 .74 4 6.984 7. 224 7. 464 7. 674 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 ... 16 .08 10- 4 =0. 088 (m2) l d 0. 7 12.5 29. 17 0. 3 1 .02 8 0. 000 0288 0. 001 6 1 .02 8 0. 000 0288 29. 172 0. 001 6 29. 17 0. 9 57 Qavl Qa1 0. 9 57 (1 300 0 0. 088 2 800 00 16 .08 ... 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 3. 5 07 2.555 4.659 4. 973 0. 255 5.185 5.365 0. 82 1.96 1. 979 1.9 97 0. 603 5. 306 51.344 85.535 IL 0. 23 0. 65 0. 23 0. 16 0. 16 0. 05 0. 16 0. 03 0. 03 0. 15 0. 03 0. 56 0. 56 0. 56 0. 3...
- 106
- 2,477
- 9
Xây dựng lời giải gần đúng đánh giá sức chịu tải của nền nhiều lớp dưới móng nông
... 0. 188 0. 108 0. 0 40 m=L/B (L ≥ B) 10 0.912 0. 934 0. 94 0. 76 2 0. 78 9 0. 79 2 0. 500 518 0. 522 0. 348 3 60 0. 373 0. 2 40 268 0. 279 0. 1 47 1 80 0.188 0. 076 09 6 0. 106 20 0.9 60 0.8 20 0.549 0. 3 97 0. 308 0. 209 0. 129 ... tra hệ số K ứng với móng vuông, móng hình chữ nhật, móng băng n=H/B 0. 25 0. 5 1.5 0. 898 0. 696 0. 386 0. 194 0. 114 0. 058 0. 008 1.5 0. 904 0. 71 6 0. 428 0. 2 57 0. 1 57 0. 076 0. 025 0. 908 0. 73 4 0. 4 70 0.288 0. 188 ... 17. 40 41 .78 109 .5 80 1 .79 3.64 6.13 10. 40 18. 10 33. 30 65. 40 2.94 7. 27 11 .00 16. 20 24. 50 38. 50 64. 40 0.25 0. 89 2.15 4.93 11.34 27. 61 70 . 58 2 .09 4.58 7. 97 13. 90 25. 40 49. 20 3 .00 7. 68 12. 10 18.50...
- 64
- 1,022
- 1
Tài liệu Phương pháp tính toán sức chịu tải thẳng đứng của cọc ppt
... 150N (7 500 ) Nền sỏi 200 N( 100 00) Bảng Cờng độ ma sát thành cực hạn fi (kN/m2) Nền cát Nền sét Phơng pháp đóng, ép 2N( 100 ) C 10N (1 50) Đổ chỗ 5N( 200 ) C 10N (1 50) Khoan trớc 5N( 200 ) C 10N ( 100 ) Ngoài ... 20 17. 7 7. 4 5 .0 25 25.1 12 .7 9 .7 30 37. 2 22.5 19 .7 34 52.6 36.5 36 .0 35 57. 8 41.4 42.4 Các trị số hệ số Nc, Nq N cho công thức Terzaghi 40 95 .7 81.3 100 .4 đợc trình bày bảng bên 45 172 .3 173 .3 ... mũi cọc đợc tính theo trị số N tỷ số Lb/B nh sau qult/N=6Lb/B Chống vào cát qult=3Su Chống vào sét qult=10N Chống vào cát qult=15N Cọc khoan nhồi 30 (closed end pipe) qult= 300 Cọc BTCT đổ chỗ 30...
- 20
- 2,294
- 13
Tài liệu Sức chịu tải của cọc bê tông potx
... Trong sách theo Hara (1 974 ), theo Terzaghi Peck (19 67) có đưa quan hệ Su SPT Sử dụng Su dùng cách tính anpha Tomlinson để tính sức kháng thành bên cọc lớp đất sét - Theo 22TCN 272 -05 (điều 10. 7. 3.3.2a): ... trường Trong tính toán, đất chia làm nhóm đất dính (các loại đất sét) đất rời(các loại đất cát, bùn không dẻo) Chú ý: cần xét tới ma sát âm (nếu có) tính toán sức chịu tải cọc Quan hệ Pvl Pđn Trong ... SPT CPT áp dụng cho đất rời Một số vấn đề Trong phần tính sức kháng mũi có công thức tính cho đất sét = 9.Su .Trong phương pháp dựa thí nghiệm trường (điều 10. 7. 3.4) áp dụng cho đất cát bùn không...
- 7
- 3,189
- 22
Tính toán sức chịu tải cọc bằng phương pháp nén tĩnh
... trục cọc cho tác dụng lực ép, cọc lún sâu thêm vào đất Tải trọng tác dụng lên đầu cọc thông qua hệ thống truyền tải hệ đối tải Hệ thống đối tải xây dựng hệ thống dầm thép khối bê tông hệ thống cọc ... chuyển vị đầu cọc: + Không 0. 25mm/h cọc chống vào lớp đất lớn, đất cát, đất sét từ dẻo đến cứng + Không 0. 1mm/h cọc ma sát đất sét dẻo mềm đến dẻo chảy Trọng lớn quy định sau: + Đối với cọc thí nghiệm ... dụng cọc tre, cọc cát trụ vật liệu rời Phương pháp thích hợp nơi có mặt đủ rộng, nơi nước mặt (sông) cọc thử có tải trọng nhỏ (< 500 0 tấn) Chi phí cho việc làm đối trọng lớn tải trọng cọc, thử lớn...
- 45
- 1,440
- 13
Báo cáo khoa học "ĐÁNH GIÁ HỆ SỐ SỨC KHÁNG CHO MỘT SỐ PHƯƠNG PHÁP DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CỦA TCXD 205:1998 " docx
... 102 .9 128.3 119.1 122.1 40. 6 67. 3 74 .9 158.2 99 .0 354 364 378 401 1 50 Sức chịu tải xác định từ nén tĩnh (T) 198 .0 192 .0 2 37 .0 259 .0 202 .0 225 .0 192 .0 225 .0 208 .0 174 .0 177 .0 1 87 .0 169 .0 72 .0 ... 17 18 19 20 21 22 23 42,15 39, 47 39,45 41 ,77 40, 19 40, 1 38,86 39,54 39,3 38,8 43 43 43 21,8 21,5 21 19 13 42 .7 43.1 43.6 43 .7 22 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 35 35 35 25 30 30 35 35 40 40 40 ... 276 .0 243 .0 354 .0 255 .0 252.6 2 27. 7 1 40. 1 279 .9 365 .7 279 .9 3 30. 0 341 .7 334.2 96.18 131.1 70 . 5 203 .1 159.5 368 393 512 496 1 60 Phương pháp (Tra bảng) 181.9 143.9 134.8 146.5 158.9 1 47. 2 138.0...
- 5
- 1,347
- 6
ảnh hưởng ma sát âm đến sức chịu tải của cọc bê tông cốt thép trong đất yếu ở đồng bằng sông cửu long
Công trình giao thông, thủy lợi
... 204 , 70 205 ,76 206 , 60 Qu_nf (kN) 1 .06 5 ,76 1 .04 1,53 1 .02 9,18 1 .02 1, 70 1 .01 6,68 1 .01 3 , 07 1 .01 0,361 .00 8,251 .00 6,56 Tỉ số (Lnf /Ly) Tỉ số (Qnf /Qu) 0, 8 67 0, 912 0, 934 0, 9 47 0, 956 0, 962 0, 9 67 0, 971 0, 973 12, 47% ... 17, 479 18,3 20 18 ,7 40 18,992 19,1 60 19,2 80 19,3 70 19,4 40 19,496 Lnf (m) 16, 479 17, 3 20 17, 7 40 17, 992 18,1 60 18,2 80 18,3 70 18,4 40 18,496 Qnf (kN) 177 ,00 189,12 195,29 199 ,03 201 ,54 203 ,34 204 , 70 ... 0, 048 0, 055 0, 062 0, 069 Lớp 0, 279 0, 418 0, 558 0, 6 97 0, 836 0, 976 1,115 1,255 1,394 Cộng 0, 293 0, 439 0, 585 0, 73 1 0, 878 1 ,02 4 1,1 70 1,3 17 1,463 Ghi chú: Dung trọng đất đắp lấy đ = 18 kN/m3, hệ số...
- 8
- 5,037
- 55
Chương 4 sức chịu tải của nền đất
... 52. 70 61. 60 61.38 96. 40 95. 40 163. 30 1. 50 2.84 0. 17 2.84 6.88 0. 62 4.65 10. 00 1.51 7. 65 14. 30 3.42 12. 90 20. 60 7. 64 22. 80 31. 10 17. 40 42. 40 49. 30 41 .78 85. 10 84. 10 109 . 50 1 .79 2.94 0. 25 3.64 7. 27 ... 99 ,0 105 ,0 22 6,68 7, 83 16,9 44 244 ,0 115 ,0 118 ,0 23 7, 73 8,66 18,1 45 2 97 ,0 135 ,0 135 ,0 24 8, 97 9, 60 19,3 46 366 ,0 159 ,0 152 ,0 25 10, 4 10, 7 20, 7 47 455 ,0 1 87 ,0 174 ,0 26 12 ,0 11,8 22,2 48 5 70 , 0 ... 7. 27 0. 89 6.13 11 .00 2.15 10. 40 16. 20 4.93 18. 10 21. 50 11.34 33. 30 38. 50 27. 61 65. 40 61. 40 70 . 58 2 .09 3 .00 0. 32 4.58 7. 68 1.19 7. 97 12. 10 2.92 13. 90 18. 50 6.91 25. 40 29. 10 16.41 40. 20 48. 20 43 .00 ...
- 26
- 7,474
- 23
SỨC CHỊU TẢI CỌC ĐÓNG THEO ĐẤT NỀN
... t C c Bê tông C c ng thép 2.N(1 10- N)/41,84 t sét C c thép ch H 2.N(1 10- N)/55 ,72 18,58+ 20, 93Ln(N) -2, 17+ 3,16N0 ,04 4N2+2,36. 10- 4N3 23, 27+ 10, 08Ln(N) H n h p sétb i-cát; cát có 2.N(1 10- N)/ 47, 86 nhi ... SPT; N 60 = N.CE v i: N tr s SPT, CE = Eh/ 60; Eh t l ph n tr m n ng l ng h u ích c a thi t b SPT (th ng Eh = 30- :- 60) Chú ý v i N 60 60 l y N 60 = 60 tn ... n 0, 96.N 0, 73 .N 1 ,72 +12,83Ln(N) B ng 2: S c kháng m i c c q p (kPa), cách tính Schmertmanm SPT Ký hi u Lo i t C c Bê tông c c thép ch H C c thép ch H 67. N 46.N t sét H n h p sét- b i-cát; cát có...
- 5
- 1,193
- 12
PPHƯƠNG PHÁP XARATOV ĐỂ DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA CỌC ĐÓNG
... (mm) 0 0 195.9 97 72 .00 0 2 67. 9 97 1 20. 000 293.996 1 20. 000 413.996 300 .00 0 489.994 1 67. 854 6 57. 848 4 50. 000 5 27. 2 27 203 .154 7 30. 381 600 .00 0 10 583 . 07 7 236 .71 1 819 .78 8 805 .00 0 12 6 20. 311 253 .71 6 874 .02 7 ... 874 .02 7 9 80. 000 13 638.9 27 261.255 900 .182 109 0 .00 0 16 694 .77 8 281. 171 975 .949 1 200 .00 0 18 73 2 .01 1 292 .77 1 102 4 .78 2 12 60. 000 20 76 9.244 303 . 373 1 07 2.6 17 1 300 .00 0 25 862.328 326.649 1188. 977 13 60. 000 ... 1, 70 2 1, 802 A 0, 47 0, 408 0, 355 0, 308 0, 2 67 0, 2 30 0,195 0, 164 o 60 B 0, 929 0, 844 0, 77 2 0, 70 8 0, 652 0, 601 0, 555 0, 511 D 0, 452 0, 622 0, 76 7 0, 893 1 ,00 6 1, 108 1, 201 1,2 87 A 0, 4 80 0,413 0, 353 0, 2 97 0, 244...
- 19
- 515
- 0
DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI GIỚI HẠN CỦA CỌC CHỊU LỰC DỌC TRỤC
... − 0, 0 104 17S u 25 kPa < S u ≤ 72 kPa α = 0, 50 5_ Tomlinson, 19 80 [11,14] (Có hiệu chỉnh chiều dài cọc) (Đơn vị đo Su: ksf) α 1 ,0 1 ,0 0,5 0, 3 600 1 200 ≥ 500 0 α = 0, 5 24 50 72 Su α 1,2 α=1,2 – 0, 3Su ... 0, 3Su L < 20 D 3 α = 1,2 -0, 3Su α = 0, 25 0, 25 α = 0, 25 α L > 20 D ÷ 1,5 1,5 ÷ 4 ,0 >4 50 ψ ≤ 0, 35 0, 35 ≤ ψ < 0, 80 − 0, ψ α = ψ 0, 25 α 71 1,5 100 α = 0, 56ψ α ≤ 1 ,0 − 0, ψ ≤ 0, 7 ψ > 0, 7 Su α = ... α = 0, 5 0, 5 0, 35 ψ= Su σ 'v ψ= Su σ 'v α ≤ 1 ,0 α = 0, 5ψ 0, 5 191 4 ,0 α = 1 ,0 ψ > 1 ,0 Su α = 0, 3 0, 3 ψ ≤ 1 ,0 α= ψ ≥ 0, 8 143 α = 1,5 -0, 4Su α = 1 ,0 α = 1,389-1,111 ψ α = 0, 5 α ≤ 1 ,0 100 α = 1 ,0 α...
- 14
- 725
- 0
Tìm thêm: xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25