ảNH HƯởNG MA SáT ÂM ĐếN SứC CHịU TảI CủA CọC BÊ TÔNG CốT THéP TRONG ĐấT YếU ở ĐồNG BằNG SÔNG CửU LONG Võ PHáN * Võ CÔNG DUY ** Influence of negative skin friction on load-bearing capacity of concrete piles in soft soil in the Mekong Delta. Abstract: The negative skin friction (NSF) was studied by numerous authors who have undertaken researching on these phenomena. From view point of relative displacement between the pile and the soil surrounding, we studied and use the method for defining the affected zone of negative skin friction and the bearing capacity of piles taking into account for the influence of NSF. Based on methods applied by the previous authors and design standard, application for calculating and analyzing for construction works were carried t in Mekong Delta. 1. Mở ĐầU Với điều kiện địa chất có lớp đất yếu dy ở nông so với mặt đất tự nhiên, xu thế sử dụng móng cọc bê tông cốt thép (BTCT) dới các công trình xây dựng ở Đồng bằng sông Cửu Long trở nên phổ biến. Cùng với sự phát triển kinh tế xã hội, các khu dân c mới v các khu cụm công nghiệp đợc đầu t xây dựng ngy cng nhiều v không ít trờng hợp phải hình thnh trên nền trớc kia l vùng trũng (ruộng lúa thấp, ao mơng) cần san lấp để đạt cao độ quy hoạch hay tôn nền để vợt lũ. Sự cố kết của đất yếu dới nền đắp lm gây ra ma sát âm tác dụng lên móng cọc dới các công trình xây dựng tại các khu ny. Hiện tợng ny lm giảm sức chịu tải của cọc, lm tăng tải trọng tác dụng vo cọc v có thể gây mất ổn định cho công trình. Trớc thực tế đó, bi viết ny xin trình by một phơng pháp xác định sức chịu tải của cọc khi xét đến ảnh hởng ma sát âm để lm cơ sở cho việc tính toán thiết kế giải pháp nền móng phù hợp với điều kiện địa chất của địa phơng. 2. TổNG QUAN Về MA SáT ÂM 2.1 Định nghĩa về ma sát âm Theo TCXD 189:1996 v TCXD 205 :1998, ma sát âm tác dụng lên cọc xảy ra khi tốc độ lún của đất nền lớn hơn tốc độ chuyển dịch của cọc tại độ sâu tơng ứng. Đối với công trình có sử dụng móng cọc, khi cọc đợc đa vo trong tầng đất nền có quá trình cố kết cha hon ton, nếu tốc độ lún của đất nền dới công trình lớn hơn tốc độ lún của cọc thì sự lún tơng đối ny phát sinh ra lực kéo xuống của tầng đất đối với cọc, lm giảm khả năng chịu tải của cọc gọi l hiện tợng ma sát âm, lực kéo xuống gọi l lực ma sát âm. 2.2 Nguyên nhân gây ra ma sát âm Theo TCXD 205:1998, cần xem xét khả năng xuất hiện của ma sát âm khi tính toán sức chịu tải của cọc trong các trờng hợp sau: * Trờng Đại học Bách Khoa TP.HCM 268 Lý Thờng Kiệt, Q10, TP. Hồ Chí Minh ** Công ty CP T vấn Xây dựng Tiền Giang 197 Lê Thị Hồng Gấm, Mỹ Tho, Tiền Giang ĐT : (073).3837373 ; DĐ : 0908 368 040 - Sự cố kết cha kết thúc của trầm tích hiện đại v trầm tích kiến tạo; - Sự tăng độ chặt của đất rời dới tác dụng của động lực; - Sự lún ớt của đất khi bị ngập nớc; - Tăng ứng suất hữu hiệu trong đất do mực nớc ngầm bị hạ thấp; - Tôn nền quy hoạch có chiều dy lớn hơn 1m; - Phụ tải trên nền không lớn hơn 20 kPa; - Sự giảm thể tích đất do chất hữu cơ trong đất bị phân hủy. 3. CƠ Sở Lý THUYếT XáC ĐịNH SứC CHịU TảI CủA CọC KHI XéT ĐếN ảNH HƯởNG MA SáT ÂM Trên nền tảng quan điểm về sự xuất hiện ma sát âm do tơng quan giữa độ lún của đất nền v độ lún của cọc, tác giả vận dụng các cơ sở lý thuyết từ Tiêu chuẩn Xây dựng Việt Nam v các tác giả khác để xác định sức chịu tải của cọc khi xét ma sát âm. 3.1 Xác định sức chịu tải của cọc (khi cha xét ảnh hởng ma sát âm) (theo chỉ tiêu cờng độ đất nền) - Sức chịu tải cực hạn của cọc: Q u = Q s + Q p (3.1) với Q s = A s .f s - Ma sát thnh bên cọc (kN); Q p = A p .q p - Sức kháng mũi cọc (kN); A s - Diện tích xung quanh cọc tiếp xúc với đất (m 2 ); A p - Diện tích tiết diện ngang mũi cọc(m 2 ). - Sức chịu tải cho phép của cọc: p s a sp Q Q QW FS FS =+ (3.2) với FS s - Hệ số an ton ma sát bên, lấy bằng 1,5 ữ 2; FS p - Hệ số an ton sức chống mũi, lấy bằng 2 ữ 3; W - Trọng lợng cọc (kN). - Xác định ma sát thnh bên đơn vị tác dụng lên cọc: f s = c a + h .tan a = c a +k s . v .tan a (3.3) với c a - Lực dính giữa thân cọc v đất (kN/m 2 ) a - Góc ma sát giữa thân cọc v đất (độ). Cọc BTCT: c a = c; a = (với c, l lực dính v góc ma sát trong của đất); h - ứng suất hữu hiệu theo phơng ngang (kN/m 2 ); v - ứng suất hữu hiệu theo phơng đứng; k s - Hệ số áp lực đất tĩnh, k s = 1 sin . - Xác định sức kháng mũi đơn vị: q p = c.N c + vp .N q + ã.D .N ã (3.4) với vp - ứng suất hữu hiệu theo phơng thẳng đứng do trọng lợng bản thân của đất tại độ sâu mũi cọc (kN/m 2 ); N c , N q , N ã - Hệ số sức chịu tải, phụ thuộc vo góc ma sát trong của đất, hình dạng mũi cọc v phơng pháp thi công cọc : Trọng lợng thể tích của đất ở độ sâu mũi cọc (kN/m 3 ) D - Bề rộng cạnh hay đờng kính cọc (m) 3.2 Xác định độ lún của đất nền Độ lún của đất nền dới tác dụng của tải trọng ngoi đợc xác định theo công thức (bi toán một chiều): 0 S.p.h E = (3.5) với 2 o o 2 1 1 = (3.6) p- giá trị ứng suất nén trung bình tác dụng lên lớp đất; E 0 , 0 - Module biến dạng v hệ số Poisson của lớp đất. 3.3 Xác định độ lún cọc đơn Độ lún s của một cọc lm việc riêng lẻ đợc tính theo công thức: s = s 1 + s 2 + s 3 (3.7) Độ lún s 1 do biến dạng co của thân cọc đợc tính nh một thanh chịu nén bởi lực Q ap ở hai đầu v lực Q as ma sát xung quanh cọc theo công thức sau: ap as 1 (Q + Q) s= L A.E (3.8) với A - Diện tích tiết diện ngang thân cọc; E - Module đn hồi vật liệu lm cọc; L - Chiều di cọc; - Hệ số phụ thuộc hình dạng phân bố lực ma sát f s giữa cọc v đất dọc thân cọc. Độ lún s 2 do biến dạng nén của đất nền dới mũi cọc đợc tính theo lý thuyết nền đn hồi từ công thức sau: () ap 2 20 0 q.D s= 1- . E (3.9) với ap ap p Q q= A - áp lực lên đất nền ở mũi cọc; Q ap - Phần tải tác động lên mũi cọc hoặc sức chịu tải an ton của đất dới mũi cọc; E o , 0 - Module biến dạng v hệ số Poisson của đất nền dới mũi cọc; - Hệ số phụ thuộc hình dạng tiết diện ngang mũi cọc trong phơng pháp tính lún theo nền đn hồi. Cọc vuông: =0,88, còn với cọc tròn: =0,79. Độ lún s 3 do chuyển dịch theo phơng đứng của đất bởi lực ma sát đất v mặt bên cọc có thể đợc tính theo công thức sau: () 2 as 30s 0 Q D s = . .1- .I u.L E (3.10) với Q as - Phần tải tác động lên mặt bên hay sức chịu tải an ton của ma sát giữa đất v cọc; u - Chu vi tiết diện ngang cọc; I s - hệ số ảnh hởng. Theo Vesic: s L I = 2+0,35 D . (3.11) 3.4. Xác định sức chịu tải của cọc khi có đến xét ảnh hởng ma sát âm Khi thiết kế móng cọc bê tông cốt thép có xét đến hiện tợng ma sát âm, ta vẫn tính tơng tự nh trờng hợp cọc không bị ảnh hởng ma sát âm nhng lúc ny ma sát thnh bên giảm đi do có đoạn cọc chịu ảnh hởng ma sát âm có chiều ngợc lại với phần cọc bên dới trục trung hòa chịu ma sát dơng. Theo GS.TS Vũ Công Ngữ, giá trị tuyệt đối của ma sát âm coi bằng ma sát dơng. 3.4.1 Xác định vùng ảnh hởng ma sát âm Dựa vo tơng quan giữa độ lún của đất nền v độ lún của cọc ta xác định đợc vị trí điểm trung hòa m tại đó chuyển vị đứng của đất nền v của cọc bằng nhau. Phần cọc trên điểm trung hòa chịu ma sát âm, còn dới điểm trung hòa chịu ma sát dơng. Nếu xem độ lún nền v độ lún cọc l tuyến tính theo độ sâu thì chiều sâu vùng ảnh hởng của ma sát âm (Z nf ) đợc tính theo công thức: d nf n S Z(1 ).H S = (3.12) với S đ - Độ lún của cọc; S - Độ lún của nền; H n - Bề dy vùng nén lún của nền; Chiều di đoạn cọc chịu ảnh hởng ma sát âm (L nf ) bằng chiều sâu vùng ảnh hởng ma sát âm (Z nf ) trừ đi độ sâu đầu cọc. 3.4.2 Sức chịu tải của cọc khi có xét đến ma sát âm Q u_nf = Q s_nf + Q p (3.13) với:Q s_nf = A s .f s = u.f si .z i - Ma sát thnh bên (ma sát âm hoặc ma sát dơng); f si - Lực ma sát âm đơn vị(lấy dấu -) hoặc lực ma sát dơng đơn vị (lấy dấu +) của lớp đất thứ i; z i - Bề dy lớp đất thứ i; Q p - Sức kháng mũi, xác định nh trên. 3.4.3 Giá trị lực ma sát âm lớn nhất Q nf = u.L nf .f s_nf (3.14) với f s_nf - Lực ma sát đơn vị trong đoạn cọc chịu ma sát âm (kN/m 2 ). 4. ứNG DụNG TíNH TOáN CHO CÔNG TRìNH THựC Tế ở ĐồNG BằNG SÔNG CửU LONG Tác giả nghiên cứu ảnh hởng của ma sát âm đến sức chịu tải của cọc do tác nhân l lớp đất đắp trên nền đất yếu của công trình tiêu biểu ở Đồng bằng sông Cửu Long. Công trình đợc lựa chọn nằm trong khu vực có lớp đất yếu dy v hng năm thờng bị ngập lũ (từ 1 đến 2m) đồng thời l vùng trũng thấp có nhiều ao mơng cần phải san lấp tôn nền với chiều cao lớn. 4.1. Điều kiện địa chất công trình: xem bảng 1. 4.2 Đặt vấn đề tính toán Tác giả nghiên cứu tính toán ảnh hởng ma sát âm đến sức chịu tải của cọc với các đặc điểm sau: - Chiều cao lớp đất đắp: H đ = 1 ; 1,5 ; 2 ; 2,5 ; 3 ; 3,5 ; 4 ; 4,5 ; 5 m - Cọc có tiết diện 25x25cm, di 32 m (mũi cọc cắm vo lớp đất sét nửa cứng), Mác 300. - Độ sâu đầu cọc : -1 m. 4.3. Tính toán cụ thể - Xác định sức chịu tải của cọc khi cha xét đến ảnh hởng ma sát âm: +Tính Q s : Q s = 1.323,50kN (xem bảng 2) +Tính Q p : Q p = 96,26 kN (xem bảng 3) +Sức chịu tải cực hạn của cọc (Q u ) : Q u = 1.323,50 + 96,26 = 1.419,76 kN + Sức chịu tải cho phép của cọc (Q a ) : a 1.323,50 96,26 Q = + - 31,88 23 = 661,96 kN - Tính độ lún cọc đơn: Xem bảng 4 - Tính độ lún của đất nền: Xem bảng 5 - Xác định sức chịu tải của cọc khi xét đến ma sát âm: Tính toán theo các công thức nêu trong phần 3.4, tổng hợp ta đợc bảng 6. Bảng 1. Chỉ tiêu cơ lý các lớp đất Chỉ tiêu Ký hiệu Lớp đất 1 Lớp đất 2 Lớp đất 3 Lớp đất 4 Mô tả tên v trạng thái đất Cát nhỏ lẫn bùn sét Bùn sét, trạng thái chảy Sét pha cát, dẻo cứng đến nửa cứng Sét lẫn cát nửa cứng Bề dy bình quân (m) 2,5 17,5 6 >14 Dung tr ọ ng tự nhiên w (kN/m 3 ) 19,2 15,7 20,4 20,5 Dung trọng đẩy nổi đn (kN/m 3 ) 9,7 5,9 10,7 10,8 Góc ma sát trong ( 0 ) 18 0 16 4 0 38 15 0 10 14 0 50 Lực dính c (kN/m 2 ) 3,8 5,5 24,7 36,6 Hệ số Poisson 0,35 0,4 0,33 0,3 Module biến dạng E 0 (kN/m 2 ) 2.240 580 4.110 10.760 Mực nớc ngầm ổn định tại độ sâu -1 m so với mặt đất tự nhiên. Bảng 2. Thnh phần ma sát bên của cọc (Q s ) Lớp Bề dy c a a Z ' ' v k s f s l Q s đất lớp đất (kN/m 2 ) (độ) (m) (kN/m 3 )(kN/m 2 )(1-sin )(kN/m 2 ) (m) (kN) 1 2,5 3,8 18,27 1,750 9,7 21,63 0,687 8,701 1,500 13,05 2 17,5 5,5 4,63 11,250 5,9 80,53 0,919 11,499 17,500 201,23 3 6 24,7 15,17 23,000 10,7 164,25 0,738 57,575 6,000 345,45 4 14 36,6 14,83 30,500 10,8 244,95 0,744 84,864 9,000 763,77 ' v =ã'*h : áp lực do TLBT tại độ sâu z ; f s =k s *' v *tan a + c a ; Q s =fs*As=fs*l*u Cộng 34,000 1.323,50 Bảng 3. Thnh phần sức chịu mũi của cọc (Q p ) Lớp c j Độ sâu ' ' v N q N c N q p Q p đất (kN/m 2 ) (độ) mũi cọc(m) (kN/m 3 )(kN/m 2 ) (các hệ số phụ thuộc j) (kN/m 2 ) (kN) 4 36,6 14,83 35 10,8 293,55 3,879 10,872 1,292 1540,19 96,26 Bảng 4. Độ lún cọc đơn Các đại lợng / thông số Ký hiệu Đơn vị Diễn giải/ Công thức tính Giá trị Môđun đn hồi của cọc E c kN/m 2 theo mác bê tông cọc, chọn M300 2,9E+07 Hệ số phụ thuộc hình dạng phân bố lực ma sát f s lấy theo phân bố tuyến tính 0,67 Hệ số phụ thuộc hình dáng cọc cọc vuông: = 0,88; tròn: =0,79 0,88 Hệ số Poisson của đất dới mũi cọc 0 lớp 4: đất sét 0,3 Mô đun biến dạng của đất dới mũi cọc E 0 kN/m 2 lớp 4: đất sét 10.760 Hệ số ảnh hởng (phụ thuộc vo độ mảnh cọc) I s Theo Vesic: Is=2+0,35*sqrt(L/B) 6,08 >Độ lún do biến dạng co đn hồi của bản thân cọc S 1 (l) m S 1 = (Qap+ Qas)*L / (Ac*Ec) 0,018 >Độ lún do nén của đất nền dới mũi cọc S 2 (Sm) m S 2 = (Qap/Ap)*(B/Eo)* (1- 2 o )* 0,014 >Độ lún chuyển dịch do ma sát đất & mặt bên cọc S 3 (S b )m S 3 = (Qas/uL)*(B/Eo)* (1- 2 o )*Is 0,005 >Độ lún của cọc đơn S đ m S đ = S 1 + S 2 + S 3 0,037 Bảng 5. Độ lún của đất nền Chiều cao đất đắp H đ m 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 Tải phân bố đều tơng đơng p = đ *H đ kN/m 2 19,8 29,7 39,6 49,5 59,4 69,3 79,2 89,1 99 Độ lún nền n i ii i1 i S.p.h E = = Lớp 1 0,014 0,021 0,028 0,034 0,041 0,048 0,055 0,062 0,069 Lớp 2 0,279 0,418 0,558 0,697 0,836 0,976 1,115 1,255 1,394 Cộng 0,293 0,439 0,585 0,731 0,878 1,024 1,170 1,317 1,463 Ghi chú: Dung trọng đất đắp lấy đ = 18 kN/m 3 , hệ số vợt tải 1,1. B¶ng 6. Tæng hîp c¸c ®¹i l−îng kh¶o s¸t vÒ ma s¸t ©m C¸c ®¹i l−îng ChiÒu cao nÒn ®¾p H ® (m) kh¶o s¸t vÒ MSA 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 Z nf (m) 17,479 18,320 18,740 18,992 19,160 19,280 19,370 19,440 19,496 L nf (m) 16,479 17,320 17,740 17,992 18,160 18,280 18,370 18,440 18,496 Q nf (kN) 177,00 189,12 195,29 199,03 201,54 203,34 204,70 205,76 206,60 Q u_nf (kN) 1.065,761.041,53 1.029,181.021,701.016,681.013,071.010,361.008,251.006,56 TØ sè (L nf /L y ) 0,867 0,912 0,934 0,947 0,956 0,962 0,967 0,971 0,973 TØ sè (Q nf /Q u ) 12,47% 13,32% 13,76% 14,02% 14,20% 14,32% 14,42% 14,49% 14,55% TØ sè (Q u_nf /Q u ) 75,07% 73,36% 72,49% 71,96% 71,61% 71,36% 71,16% 71,02% 70,90% HÖ sè an toμn cßn l¹i K = Q u_nf / Q a 1,610 1,573 1,555 1,543 1,536 1,530 1,526 1,523 1,521 Biểu đồ thể hiện (Lnf/Ly) - Hđ 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 11,522,533,544,55 Hđ (m) Lnf/Ly Biểu đồ thể hiện (Qu_nf/Qa) - Hđ 1,50 1,55 1,60 1,65 1,70 11,522,533,544,55 Hđ (m) Hệ số K = Qu_nf / Qa Biểu đồ thể hiện (Qnf/Qu) - Hđ 11% 12% 13% 14% 15% 11,522,533,544,55 Hđ (m) Qnf / Qu Biểu đồ thể hiện (Qu_nf/Qu) - Hđ 70% 72% 74% 76% 78% 11,522,533,544,55 Hđ (m) Qu_nf / Qu H×nh 1: C¸c biÓu ®å thÓ hiÖn quan hÖ gi÷a c¸c tØ sè vÒ ma s¸t ©m víi chiÒu cao ®¾p L n f /L y ) - H ® (Q un f /Q a )-H ® (Q nf /Q u ) - H ® (Q unf /Q u ) - H ® 5. KếT LUậN V KIếN NGHị Kết luận 5.1. Khi phụ tải ngoi tác dụng lên nền cng tăng (chiều cao đắp tăng), chiều di đoạn cọc chịu ảnh hởng ma sát âm (L nf ) cng tăng v có thể chiếm hơn 85% chiều di cọc trong đất yếu (L y ). Tuy nhiên, độ gia tăng ny giảm dần khi phụ tải cng lớn. Trong khi đó, theo TCXD 189 : 1996 : L nf = 0,7 * L y v không xét đến sự thay đổi giá trị phụ tải ngoi tác dụng lên nền. 5.2. Khi phụ tải ngoi tác dụng lên nền cng tăng (chiều cao đắp tăng), giá trị lực ma sát âm lớn nhất (Q nf ) cng tăng v có thể lên đến hơn 12% so với giá trị sức chịu tải cực hạn khi cha xét ma sát âm (Q u ). 5.3. Khi phụ tải ngoi tác dụng lên nền cng tăng (chiều cao đắp tăng), giá trị sức chịu tải của cọc khi xét ảnh hởng ma sát âm (Q u_nf ) cng giảm v có thể chỉ còn thấp hơn 76% giá trị sức chịu tải cực hạn khi cha xét ma sát âm (Q u ). 5.4. Khi phụ tải ngoi tác dụng lên nền cng tăng (chiều cao đắp tăng), hệ số an ton còn lại khi xét ma sát âm K (= Q u_nf /Q a ) cng giảm. Điều ny cho thấy hiện tợng ma sát âm lm giảm độ an ton cho công trình nhất l sẽ có thể nguy hiểm với phụ tải ngoi lớn (chiều cao đắp lớn). Tuy nhiên, hệ số an ton còn lại ny có thể chấp nhận đợc trong một số trờng hợp nếu vận dụng theo hệ số an ton K tc của phụ lục A - TCXD 205: 1998 (K tc = 1,4 ữ 1,75 tùy theo số lợng cọc trong móng). 5.5. Do đó, khi tính toán thiết kế móng cọc trong đất yếu v có san lấp tôn nền thì cần phải xem xét đến ảnh hởng ma sát âm tác dụng vo cọc để xác định đúng sức chịu tải của cọc nhằm có giải pháp thiết kế nền móng công trình thích hợp. Kiến nghị 5.6. Bi báo trình by một phơng pháp xác định sức chịu tải của cọc khi xét ảnh hởng ma sát dựa trên tơng quan giữa độ lún của cọc v độ lún của đất nền. Phơng pháp ny đơn giản v thích hợp với việc tính toán từng trờng hợp cụ thể hơn so với phơng pháp chung trình by tại TCXD 189 : 1996. Do đó, có thể sử dụng kết quả nghiên cứu ny trong thiết kế sơ bộ hay kiểm tra sức chịu tải của cọc khi xét đến ảnh hởng của ma sát âm đồng thời có thể phục vụ cho công tác quản lý xây dựng của địa phơng. 5.7. Tuy nhiên, phơng pháp trên còn hạn chế l chỉ tính toán trên cọc đơn, cha xét đến nhóm cọc, cha xét đến tơng tác giữa cọc v đất gần cọc (lm ảnh hởng độ lún lẫn nhau) cũng nh cha xét đến yếu tố thời gian trong quá trình cố kết của đất nền. Do đó, cần phải nghiên cứu phát triển thêm. 5.8. Ma sát âm l hiện tợng phức tạp v cần phải lu tâm khi thiết kế móng cọc. Các công thức nêu trên chủ yếu dựa trên lý thuyết v có xu h ớng thiên về an ton. Vì vậy, chúng ta cần phải nghiên cứu hiện tợng ma sát âm thông qua các thí nghiệm thực tế hiện trờng hoặc xây dựng các mô hình thí nghiệm gần với thực tế v đối chiếu với kết quả tính toán từ các phơng pháp lý thuyết. TI LIệU THAM KHảO 1. Châu Ngọc ẩn, Nền móng, NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2002; 2. Vũ Công Ngữ v Nguyễn Thái, Móng cọc phân tích v thiết kế, NXB khoa học v kỹ thuật, 2006; 3. TCXD 189 : 1996 Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc tiết diện nhỏ, NXB Xây dựng, 2002; 4. TCXD 205 : 1998 Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc, NXB Xây dựng, 2002. Ng−êi ph¶n biÖn: PGS.TS. NguyÔn B¸ KÕ . ảNH HƯởNG MA SáT ÂM ĐếN SứC CHịU TảI CủA CọC BÊ TÔNG CốT THéP TRONG ĐấT YếU ở ĐồNG BằNG SÔNG CửU LONG Võ PHáN * Võ CÔNG DUY ** Influence. sức chịu tải của cọc khi có đến xét ảnh hởng ma sát âm Khi thiết kế móng cọc bê tông cốt thép có xét đến hiện tợng ma sát âm, ta vẫn tính tơng tự nh trờng hợp cọc không bị ảnh hởng ma sát âm. BằNG SÔNG CửU LONG Tác giả nghiên cứu ảnh hởng của ma sát âm đến sức chịu tải của cọc do tác nhân l lớp đất đắp trên nền đất yếu của công trình tiêu biểu ở Đồng bằng sông Cửu Long. Công