... sinh to n chuỗi kết cấu nhòp lực hãm, lực ma sát, lực chống cắt gối Tính to n liên kết kết cấu nhòp liên tục - nhiệt cầu xiên cầu đường cong không khác tính to n cầu đường thẳng III TÍNH TO N ... tính theo tải trọng tính to n Khi tính to n nối không xét tác dụng co ngót từ biến bê tông dầm vào trạng thái ứng suất nó, tuổi bê tông dầm nối chênh lệch nhiều Nội lực tính to n nối nội lực nhân ... Trò số nội lực tính to n nối Khi cách ly phần chiều dài dầm, mặt cắt cuối dầm phải kiểmto n tác dụng ứng suất Khi chuỗi có gối cố đònh nhòp có gối cố đònh phải kiểmto n momen uốn lực dọc trục,...
... 1.3Tính to n lan can 90 1.3.1 Sơ đồ tính to n 90 1.3.2 Tải trọng tính to n 90 1.3.3 Kiểmto n 90 1.4Tính to n trụ lan can 92 1.4.1 Sơ đồ tính to n ... (BÓ VỈA) 246 1.3 Tính to n lan can .250 1.3.1Sơ đồ tính to n 250 1.3.2Tải trọng tính to n .250 1.3.3Kiểm to n 250 1.4 Tính to n trụ lan can ... 6.7 Tính to n cốt thép cho mặt cắt: 61 6.7.1Tính to n cốt thép cho độ: 61 6.7.2Kiểm to n mặt cắt tường đỉnh (1-1): 63 6.7.3Kiểm to n mặt cắt (6-6): 63 6.7.4Kiểm to n mặt...
... 13: Tính to n, thiết kế mặt cầu dầm ngang : xác đònh môhình tính to n, tính duyệt theo TTGH cường độ sử dụng Bố trí chi tiết cốt thép Tính to n liên tục nhiệt Tính to n gối kê dầm Tính to n mố ... tính to n cốt thép cho mặt cắt: 283 6.7.1 tính to n cốt thép cho độ: .283 6.7.2 kiểmto n mặt cắt tường đỉnh (1-1): 285 6.7.3 kiểmto n mặt cắt (6-6): 285 6.7.4 kiểmto n ... Tính to n cốt thép 83 1.1.3 Kiểm tra trạng thái giới hạn sử dụng 84 1.2 Kiểmto n va xe cho gờ chắn bánh (bó vỉa) 86 1.3Tính to n lan can 90 1.3.1 Sơ đồ tính to n...
... Khối lượng thể tích độ co BTCN – CN dùng xm PC40 Bút Sơn 800oC 64 Bảng 27: Khối lượng thể tích độ co BTCN – CN dùng xm PC40 Bút Sơn 1000oC 65 Bảng 28: Khối lượng thể tích độ co BTCN – CN dùng xm ... nhiệt Bê tông chịu nhiệt Chất kết dính Chất kết dính chịu nhiệt Cường độ nén Độ chảy loang Độ coto n phần Độ dẫn nhiệt Độ rỗng Khối lượng thể tích Nước PC40 Bút Sơn PCB30 Hoàng Thạch Phụ gia ... chế tạo bê tông khí 33 II.2 Phương pháp tính to n thiết kế thành phần cấp phối BTCN -CN 34 II.3 Xác định cường độ nén 34 II.4 Xác định độ co thể tích khối lượng thể tích 35 II.5...
... 3.3.9 Áp dụng tính to n móng cầu Chọn lựa kiểu móng Phương án tính to n cọc cho móng trụ Tính to n cho cọc đơn theo vật liệu Sức chịu tải thiết kế cọc đơn Tổng sức chịu tải cọc Tính to n chi tiết ... CẤU TÍNH TO N TRỤ CẦU 1.2 Cơ sở yếu tố tính to n mố, trụ cầu Các bước Chuẩn bị cho tính to n trụ cầu: GVHD: PGS.TS Nguyễn Phi Lân - Đại học Xây dựng Chương 1: LÝ LUẬN VỀ KẾT CẤU TÍNH TO N TRỤ ... Đại học Xây dựng Chương 1: LÝ LUẬN VỀ KẾT CẤU TÍNH TO N TRỤ CẦU 1.3 Lý thuyết tính to n trụ cầu 1.3.1 Tính to n tổng quát mố trụ cầu Sơ đồ tính to n tải trọng lực tác dụng lên trụ cầu: GVHD: PGS.TS...
... tính to n nối dầm ngàm hai đầu có độ tính to n Ln chiều dài cách ly khỏi kết cấu nằm phía Ln – chiều dài nối liên tục nhiệt, Ln = 2.66m hb - Chiều dày liên tục nhiệt, hb = 0.2m b – bề rộng tính to n, ... với Momen dương: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 74 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T Mu = 0.5 ×η × 1× q GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG l2 9.3 26002 = 0.5 ×1×1× × = 775000Nmm 3000 Đói với Momen ... Vậy ta có đường cong tương tác sau: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 77 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Pn Po=169646262 Pb=1583550 Mb=913206973 Mo= 182543211 Mn Dựa...
... tư ng co ngót t bi n theo s li u th ng kê th c nghi m l p thành b ng tra v i chi u dài l d m khác Chuyển vò co từ biến bê tông xác đònh mức đáy đỉnh dầm (kết cấu nhòp) Trò số chuyển vò co ngót ... Khoảng cách tim gối trụ, c = 2.4 m - Chiều dài nhòp tính to n: Ltt = 36 m - Chiều dài dầm: L = 36.7 m I TÍNH TO N NỘI LỰC DO NHIỆT ĐỘ, CO NGÓT VÀ TỪ BIẾN Biên độ chuyển vò dọc kết cấu nhòp biến ... 25) × 58050 = -8.7075 −5 • Tính to n cột (8) (8)=(5) + (6) = - 2.7825 + 12.771 = 9.9885 • Tính to n cột (9) (9) = (5) + (7) = - 2.7825 - 8.7075 = -11.49 Chuyển vò co ngót từ biến bêtông xác đònh...
... tư ng co ngót t bi n theo s li u th ng kê th c nghi m l p thành b ng tra v i chi u dài l d m khác Chuyển vò co từ biến bê tông xác đònh mức đáy đỉnh dầm (kết cấu nhòp) Trò số chuyển vò co ngót ... Khoảng cách tim gối trụ, c = 2.4 m - Chiều dài nhòp tính to n: Ltt = 36 m - Chiều dài dầm: L = 36.7 m I TÍNH TO N NỘI LỰC DO NHIỆT ĐỘ, CO NGÓT VÀ TỪ BIẾN Biên độ chuyển vò dọc kết cấu nhòp biến ... 25) × 58050 = -8.7075 −5 • Tính to n cột (8) (8)=(5) + (6) = - 2.7825 + 12.771 = 9.9885 • Tính to n cột (9) (9) = (5) + (7) = - 2.7825 - 8.7075 = -11.49 Chuyển vò co ngót từ biến bêtông xác đònh...
... Research Record 1624; Ashley, S., 1996, Bridging the cost gap with composites Mech Eng.; Gergeley, P., and Lutz, L.A.,1968, Maximum crack width in reinforced concrete flexural members, Causes, Mechanisms, ... tính to n B ớc 1: Tính to n góc xoay Với giả thiết hai nhịp dầm giản đơn, góc xoay đ ợc tính theo công thức sau Hình Mặt cắt bố trí cốt thép ch a nứt B ớc : Tính to n mô men quán tính (cracked moment ... ơng pháp tính to n Ph ơng pháp tính to n ph ơng pháp tính đơn giản thiên an to n với việc xác định l ợng cốt thép thiên lớn với lý sau: 38 KSTK * số - 2005 cầu lớn Hầm - Việc tính to n ứng suất...
... =0.25-0.4l ; Vi mc tiờu to tr tuyt i mụ men õm v mụ mem dng gn Nh.im: Cú bin dng cụng son qua ln u nhp khc phc bng cỏch ci to hai s cu dm hng cú i trng v cu dm hng co cng 7.3.2.2 Dm hng cú ... cú ph.vi ln v gim ng sut cc b; Nh.im: kh to c thnh phn DL theo phng thng ng ú gim clc ct Q b S cú ct thộp DL c t theo s cong i vo sn dm: u im: To c thnh phn DL theo phng thng ng gim lc ... Ch.dy bn np hp (hb): B (0,4-0,6)B P.thuc vo khu t .to n ca bn; P.thuc ti trng tỏc dng ; P.thuc vo iu kin t.cụng ; hb = ữ Lbản (Lb khu t .to n bn ) 16 20 Trong tr.hp tớnh theo cụng thc trờn...
... tính theo tải trọng tính to n Khi tính to n nối không xét tác dụng co ngót từ biến bêtông dầm vào trạng thái ứng suất nó, tuổi bêtông dầm chênh lệch nhiều 10 Nội lực tính to n nối nội lực nhân tố ... tổng tất lực ngang sinh to n chuỗi kết cấu nhịp lực hãm, lực ma sát lực chống cắt gối 35 Tính to n liên kết kết cấu nhịp liên tục nhiệt cầu xiên cầuđờng cong không khác tính to n cầuđờng thẳng ... khoảng chuyển vị ( co dãn) chuỗi vị trí thời điểm nối Nhiệt độ tính to n nối nhiệt độ thực tế bình quân ngày đêm lúc nối dầm Nếu nhiệt độ thực tế cha rõ, để tiến hành tính to n lấy nhiệt độ nối...
... e) Kết cấu nhòp cầu mặt đoạn cong nối theo mặt cầu Mặt nối có dạng hình thang Khi bán kính cong nhỏ, nối phía bụng lưng đường cong khác nhiều, nối phía bụng đường cong tạo nên kết cấu nửa chốt ... 1,52 2,02 2,77 2.2.2 Tính to n nội lực nối : Sơ đồ để tính to n nối liên tục nhiệt dầm ngàm đầu có độ tính to n ln, chiều dài cách ly khỏi kết cấu nằm phía (hình 2.10) Tính to n nối giai đoạn làm ... độ tính to n nối lp : độ tính to n dầm hn : chiều dày nối ϕ : góc quay mặt cắt ngàm nối 2.2.2.1 Tính to n nội lực cưỡng : a) Do hoạt tải tónh tải phần II kết cấu nhòp : Nội lực tính to n nối...
... chuyển vò tổng cộng co ngót, từ biến thay đổi nhiệt độ, kết tính to n thể bảng sau : Bảng 4.26 : Chuyển vò co ngót, từ biến thay đổi nhiệt độ Chuyển vò cao độ gối nhiệt độ +Co ngót+Từ biến (mm) ... gối thay đổi nhiệt độ, co ngót từ biến gây N = 41,52 KN/1m Tính to n thêm mômen dương nhòp để bố trí cốt thép kiểmto n nối liên tục nhiệt : Với chiều dài Ln = 2,02m, tính to n mômen dương nối ... nhiệt độ, co ngót, từ biến : Tính to n tương tự trường hợp nhòp, ta có kết chuyển vò nhiệt độ, co ngót, từ biến ứng với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 3tháng : Bảng 4.32 : Chuyển vò từ biến, co ngót...
... hoạt tải Để đơn giản tính to n thiên an to n, tải trọng xe qui lực tập trung nhòp Tính to n với xe tải thiết kế có tổng tải trọng trục lớn - Hệ số phân bố hoạt tải theo momen nhòp 1: + Với xe tải ... kiện chòu cắt Kiểmto n theo công thức: V ≤ Vn - Hệ số sức kháng: φv = 0.9 - Diện tích cốt thép ngang: không bố trí cốt đai => Av = mm2 - Vu lực cắt tính to n: Vu = 111.48 KN - Vn sức kháng danh ... NGHIỆP GVHD: TS BÙI ĐỨC TÂN Vn2 = 0.25 f'c bv dv = 0.25 × 30 × 1000 × 2.15 × 0.16 = 2580 kN => Lấy sức kháng cắt danh đònh: Vn = 312.77 kN => Sức kháng cắt tính to n : Vr = φvVn = 0.9x312.77 = 281.49...
... đặt tải 2.4 Các hệ số phân bố để tính to n phản lực gối Tiêu chuẩn 22TCn 272-05 (AASHTO LRFD) không cho công thức tính hệ số phân bố hoạt tải dùng để tính to n phản lực gối Chúng ta dùng hệ số ... số độ cứng dọc Kg, đợc tính nh sau Trong đó: n = tỷ số mô đun vật liệu làm dầm vật liệu làm I = momen quán tính dầm (mm4) A = diện tích mặt cắt ngang dầm (mm2) eg = khỏang cách từ trọng tâm dầm ... xe thiết kế Số xe thiết kế phần nguyên kết chia chiều rộng phần xe chạy cho 3600 mm.(Chú ý AASHTO LRFD lấy bề rộng xe 3600m 22TCN 272-05 Việt nam lấy 3500 mm) NL = 11820mm = xe 3500mm 2.2 Các...
... Như vậy, to n ổn định loại đưa to n ổn định liên tục có gối tựa trung gian gối tựa đàn hồi Cách giải to n nghiên cứu mục Khi số lượng gối tựa đàn hồi trung gian tương đối lớn ta giải to n theo ... số δ11 xác định sau: δ 11 = l1 l γ (v1 ) + α (v ) EJ EJ Trong đó: v v − − 2cosv − vsinv 2tgv 2 = γ(v ) = = v(sinv − vcosv) v tgv − v 4ϕ (v ) tg (5-12) Bảng hàm số ϕ2(v) cho phần phụ lục Do phương ... liên kết biến dạng với giá trị đơn vị Để giải to n theo phương pháp chuyển vị ta có hệ (hình 57a) Vì hệ xét có tính chất đối xứng nên ta phân tích to n thành hai trường hợp: Thanh bị ổn định theo...
... khin d bỏo Hinh 1.13 Thut to n Hinh 1.14 Cu trỳc c bn ca MPC Hinh 1.15: Mụ hinh tng quỏt b iu khin d bỏo Hinh 1.16: Chin lc iu khin RHC Hỡnh 1.17: Mụ hỡnh vo (IO) Hinh 1.19: Mụ hinh a thc Hinh 1.18: ... Process Control System) Model Prediction Control (MPC) Thut to n MPC (MPC stragegy) Receding horizon control (RHC) Input Output Models (IOM) Direct Input Output models (IO) Increment Input Output models ... Mụ hinh IO s dng bin trng thỏi Hỡnh 1.20.a Hỡnh 1.20.b Hinh 1.21: B c lng khụng lch mụ hinh cú nhiu Hinh 1.22 iu khin nhit ca binh Hinh 1.23 Mụ hinh d bỏo Smith da trờn cu trỳc b iu khin Hinh...