tinh toan nen theo trang thai gioi han 1

TÍNH TOÁN NỀN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN VỀ BIẾN DẠNG (TTGH II)

... Móng 10 15 20 25 30 35 40 6,49 8,34 11 ,0 14 ,8 20,7 30 ,1 46 ,1 75,3 0,5 7,73 0,02 12 ,5 17 ,9 27,0 43,0 73,8 13 9 1, 0 6,95 9,64 13 ,8 20,6 32,3 53,9 97 ,1 193 1, 5 7 ,17 10 ,20 15 ,1 20 ,1 37,3 64,0 11 9 243 ... 31, 10 17 ,40 18 ,10 24,50 11 ,34 13 ,90 18 ,50 6, 91 10,20 13 ,20 3,84 8,94 8,49 1, 84 3,08 2,97 0,47 64,20 75,30 86,46 52,70 61, 60 61, 38 42,40 49,30 41, 78 33,30 38,50 27, 61 25,40 29 ,10 16 , 41 18,70 21, 10 ... 2,0 7,38 10 ,80 16 ,2 25,4 41, 9 73,6 14 0 292 2,5 7,56 11 ,30 17 ,3 27,7 46,4 82,9 16 0 339 9,0 7,77 11 ,80 18 ,4 29,8 50,8 91, 8 17 9 386 3,5 7,96 12 ,30 19 ,4 31, 9 55,0 10 1,0 19 9 432 4,0 8 ,15 12 ,80 20,5...

16
6,057
39

Cơ học đất ứng dụng và tính toán công trình trên nền đất theo trạng thái giới hạn

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

...

571
3,450
10

Tính toán cấu kiện BTCT theo trạng thái giới hạn thứ II

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

... tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1/ 2 thç Wn = [0,292 + 0,75 1 + 0 ,15 1 ]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: 1 = b.h ; (7 - 19 ) (7 - 20) , , (b c − b) h c + n Fa, 1 = b h Cäng thỉïc gáưn âụng ... ; ⎟ + 2.n.Fa ' ⎜ 3⎠ ⎝ h −x ⎠⎝ ⎠ (9 - 18 ) Âäúi våïi tiãút diãûn chỉỵ nháût âàût cäút âån (Fa’ = 0) x b h =1= 12.(b h + n Fa ) h 2. (1 + n 1 ) Fa Trong âọ 1 = b h x⎞ ⎛ h x⎞ ⎛ Váûy: Wn = b.(h - ... chëu ti trng báút k thç âäü vng âỉåüc biãøu diãøn theo cäng thỉïc täøng quạt: Mc ⎛ 1 max 2 f = β ⎜ ⎟ l = β .l ; B ⎝ ρ ⎠ max l 1/ δ M 1c B1 c M2 B1 (7 - 22) Trong âọ β hãû säú phủ thüc vo så âäư...

9
2,523
44

Tính toán cầu kiện BTCT theo trạng thái giới hạn thứ II

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

... tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1/ 2 thç Wn = [0,292 + 0,75 1 + 0 ,15 1 ]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: 1 = b.h ; (7 - 19 ) (7 - 20) , , (b c − b) h c + n Fa, 1 = b h Cäng thỉïc gáưn âụng ... ; ⎟ + 2.n.Fa ' ⎜ 3⎠ ⎝ h −x ⎠⎝ ⎠ (9 - 18 ) Âäúi våïi tiãút diãûn chỉỵ nháût âàût cäút âån (Fa’ = 0) x b h =1= 12.(b h + n Fa ) h 2. (1 + n 1 ) Fa Trong âọ 1 = b h x⎞ ⎛ h x⎞ ⎛ Váûy: Wn = b.(h - ... chëu ti trng báút k thç âäü vng âỉåüc biãøu diãøn theo cäng thỉïc täøng quạt: Mc ⎛ 1 max 2 f = β ⎜ ⎟ l = β .l ; B ⎝ ρ ⎠ max l 1/ δ M 1c B1 c M2 B1 (7 - 22) Trong âọ β hãû säú phủ thüc vo så âäư...

9
1,097
18

Kết cấu bê tông cốt thép : TÍNH TOÁN CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ II part 2 potx

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... dầm: 1/ δ M5c B5 M3c B3 M1c B1 Theo tiãu cháøn thiãút kãú, âäü vng ton pháưn ca dáưm chëu ti trng tạc dủng ngàõn hản v ti trng tạc dủng di hản âỉåüc xạc âënh theo cäng thỉïc: P (7 - 24) f = f1 - ... tám: Fa b h F p= 10 0 µ = 10 0 a F p= 10 0 µ = 10 0 - d: Âỉåìng kênh cäút dc chëu kẹo bàòng mm, nãúu chụng gäưm nhiãưu loải âỉåìng kênh khạc d1, d2, d3, våïi säú lỉåüng tỉång ỉïng n1, n2, thç dng ... trng rung âäüng - η: hãû säú xẹt âãún cháút bãư màût cäút thẹp η = 1: Thẹp gåì η = 1, 3: Thẹp trn trån η = 1, 4: Thẹp såüi trån η = 1, 2: Thẹp såüi cọ gåì, dáy bãûn - p: Tè säú pháưn tràm ca diãûn...

4
666
3

Kết cấu bê tông cốt thép : TÍNH TOÁN CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ II part 1 potx

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... thỉûc nghiãûm: ξ= (9 - 13 ) + 5( L + T ) 18 + 10 µ n hc b bc Fa Mc hc, ⎛ δ '⎞ ; T = γ ' 1 − ⎟ ; δ '= ; R c b h h0 2⎠ ⎝ n Fa Ea µ= ; n= ; b h Eb Trong âọ L= b) Tênh 1: Cạnh tay ân näüi ngáùu ... nghiãûm sau: ψ a = 12 5 − S R kcWn ≤ Mc (9 - 16 ) Trong âọ: S Hãû säú phủ thüc hçnh dảng màût ngoi cäút thẹp v ti trng tạc dủng Ti trng tạc dủng ngàõn hản S = 1, 1 thẹp gåì; S =1, 0 thẹp trån Ti trng ... 6), (9 - 7) vo (9 - 9) ta âỉåüc: ε bln ρ (9 - 10 ) So sạnh (9 - 10 ) våïi (9 - 2), ta cọ: KHOA XÁY DỈÛNG DÁN DỦNG & CÄNG NGHIÃÛP Chỉång B= h0 Z (9 - 11 ) ⎛ ψa ψb ⎞ ⎟ ⎜ + ⎟ ⎜E F ⎝ a a ν E b Fbqâ ⎠...

5
656
5

Tính độ bền kết cấu theo trạng thái giới hạn pot

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... cắt) Vậy Wd=SK+Sn=5 1 2,5 +1 1 0,5+4 1 1, 5 =19 cm3 Cuối ta có: [M]dh = σ ch ⋅ Wdh = 32 × 10 ,85 = 18 7,67KNcm n 1, 85 [M]d = σ ch ⋅ Wd = 32 × 19 = 328,84kNcm n 1, 85 20.5 THANH CHỊU UỐN NGANG PHẲNG KHỚP ... Pgh = ⋅ 2 ,1 × = 16 8kN A Theo (20-2) ta kiểm tra bền theo TTGH là: a) b) Pgh 16 8 n= = = 1, 97 > [n ] Hình 20.6: Kiểm tra P 85 bền theo phương pháp Thanh làm việc đảm bảo điều kiện bền theo TTGH ... trung nen Mdh Md theo hoà mặt cắt chảy dẻo, tức phương pgháp USCP tìm trục chia đôi mặt cắt Diện tích mặt cắt là: F=4 1+ 6 1= 10cm2 Vậy trục x1 cách mép 5cm (chia đôi mặt cắt) Vậy Wd=SK+Sn=5 1 2,5 +1 1 0,5+4 1 1, 5 =19 cm3...

16
993
17

Quy trình thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... Bảng 1. 4 Hệ số xói mòn L u l ợng tính toán 1m dài độ, tính m3/s D ới 10 15 20 trở lên Hệ số xói chung cho phép 2,20 2 ,10 1, 70 1, 40 1, 30 1, 25 Chỉ dẫn chung tính toán kết cấu móng chịu lực 1. 34 ... dấu d ơng hay âm tuỳ theo h ớng chúng Chú thích : Khi tựa toàn mặt mặt cắt lấy theo hình 1. 1a; tựa tập trung trụ mố riêng biệt lấy theo hình 1. 1b 1. 50 Tính ổn định chống tr ợt theo công thức sau: ... vai ng xu ng khụng T i n a khụng o n ti p theo 6m xu ng d Ta luy c a kh i nún cao h n 12 m ph i xỏc c nh h n 1: 1,50 c d c quỏ 1: 1,00 c d c quỏ 1: 1,25 nh theo tớnh toỏn nh ng khụng Ta luy kh i nún...

26
2,892
47

Báo cáo nghiên cứu khoa học: "TÍNH TOÁN ĐỘNG LỰC HỌC KHUNG PHẲNG ĐÀN - DẺO CÓ KỂ ĐẾN ẢNH HƯỞNG CỦA LỰC DỌC ĐẾN TRẠNG THÁI GIỚI HẠN DẺO CỦA TIẾT DIỆN" doc

Danh mục: Báo cáo khoa học

... dẻo tiết diện M BT a) P2 (t) P1 (t) OS 0.5m MU() EL EL 1. 5m P1 (t) (3) (4) (2) 2.0m OS f(t) P1 (t) (1) (6) 1. 0m 1. 5m ML( (5) M( b) P1 (t) 2.5m 2.5m t(s) 1. 5m 1. 0m  BT Hình Sơ đồ kiểm tra ... gian tính toán t = 0 .1 (s), hệ số p = 0. 01, tỷ số cản chọn 1  2  0.05 , mặt dẻo tiết diện lấy theo phương trình 6,7 Trên hình 10 đồ thị chuyển vị động thẳng đứng nút hình 11 đồ thị mômen uốn ... / N p  1/ 1  2btf / tw d w  , ta có: - Khi 1/ 1  2btf / tw d w   N / N p  , ta có:  t d Trong đó: l  d  tf   w w  2btf  N  1    Np M pN Mp M pN Mp N  N p  1   2...

7
630
2

Báo cáo khoa học: "Một cách tiếp cận mới tính sức chịu tải của nền đất trong trạng thái giới hạn" pot

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 14 ,26 6 ,12 10 ,99 4,58 7,68 2, 41 3,03 30 18 ,4 30 ,12 15 ,63 25,34 12 ,94 20,68 10 ,37 16 ,23 7,96 12 ,05 5,67 8,09 2,75 3,02 35 33,30 46 ,12 27,86 38,35 22,77 31, 09 18 ,12 24,46 13 ,94 18 ,48 10 ,24 13 ,19 6,94 ... 75, 31 53,70 61, 63 42,37 49, 31 33,26 38,45 25,39 29,07 18 ,70 21, 10 13 ,11 14 ,43 8,43 8,86 3,42 2,28 45 13 4,87 13 3,87 10 8,23 10 7,23 85 ,16 84 ,16 65,58 64,58 49,26 48,26 35,93 34,93 25,24 24,24 16 , 81 ... Nc 1, 57 6,49 1, 24 2,72 10 2,47 8,34 2 ,16 6,57 1, 50 2,84 15 3,49 10 ,98 3,46 9 ,13 2,84 6,88 1, 79 2,94 20 6,40 14 ,83 5,56 12 ,53 4,65 10 , 01 3,64 7,27 2,09 3,00 25 10 ,66 20,72 9 ,17 17 ,53 7,63 14 ,26...

7
550
3

PHƯƠNG PHÁP PHÂN CHIA VÙNG NỀN DƯỚI CÔNG TRÌNH THEO MỨC ĐỘ TIẾP CẬN TRẠNG THÁI GIỚI HẠN

Danh mục: Báo cáo khoa học

... thái cân giới hạn theo giá trị ứng suất điều kiện đối xứng trục biểu diễn cơng thức (hình 1) : sin ϕ = 1 − σ 1 + σ + 2.c cot gϕ (1) Đối với tốn phẳng, điều kiện cân giới hạn theo thành phần ứng ... ЖУРНАЛ) No1, 2006, 61- 68 (Ổn định lâu dài đất bão hòa nước cơng trình đắp, ĐH Xây dựng Matxcơva, Tạp chí Khoa học kỹ thuật Vesnik, số 1, năm 2006, trang 61- 68) Người phản biện: PGS.TS Trần Thị Thanh ... dụ cho trường hợp móng băng sau: góc ma sát ϕ = 15 o, lực dính c = 19 KN/m 2, trọng lượng riêng đất γ = 19 KN/m3, tải trọng tác dụng lên bề mặt p = 15 0 KN/m Móng băng rộng 2m Ở đây, tốn khơng xét...

7
341
2

CHƯƠNG 4 : TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG VÀ TRẠNG THÁI GIỚI HẠN MỎI

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

... độ võng tức thời tính theo Ig: 4,0 • Nếu độ võng tức thời tính theo Ie: 3,0 – 1, 2 (A’s / As) ≥ 1, 6 Với A’s diện tích cốt thép chịu nén As diện tích cốt thép chịu kéo 4 .1. 3 Phân tích ứng suất ... cốt thép chịu kéo Diện tích cốt thép bề mặt Ask (tính mm2/mm) theo chiều cao yêu cầu mặt là: Ask ≥ 0, 0 01( de − 16 0) ≤ As + Aps (4.2) 12 00 de khoảng cách từ thớ chịu nén lớn tới trọng tâm cốt thép ... biến dạng tính số chia cho số dầm Độ võng cầu xác định theo hai giai đoạn: (1) độ võng tức thời xảy thời điểm đặt tải (2) độ võng dài hạn xảy theo thời gian từ biến co ngót bê tông Độ võng tức thời...

7
4,614
30

đặc điểm chịu lực của dầm và các giả thiết cơ bản cho trạng thái giới hạn cường độ

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

...

75
610
0

Phân tích trạng thái giới hạn của tấm phẳng có vết nứt bằng phương pháp phần tử hữu hạn

Danh mục: Kỹ thuật

... dụng sau: y 61 16 56 11 51 46 42 13 38 34 30 26 22 62 17 57 12 52 47 43 14 39 10 35 31 27 23 63 18 58 13 53 48 44 15 40 11 36 32 28 24 64 19 59 14 54 49 45 25 16 65 41 20 12 60 37 15 33 29 55 ... Zienkiewicz, R L Taylor (19 67, 19 71, 19 77, 19 89), G Strang, G Fix (19 73), J N Reddy (19 84, 19 93), S S Rao (19 82, 19 89), T J T Hughes (19 79), R H Gallagher (19 75), E L Wilson (19 71) ,ầ GVHD: PGS.TS Nguyễn ... cho nút tương ứng, (1   i ) (1   i )( i   i  1) , Ni  với i =1, 2,3,4 N i  (1   ) (1  i ) , với i=5,7 N i  (1   i ) (1   ) , với i=6,8 (3.20)  N i  1, i,j =1  N j i  0, hƠm...

95
317
0

Báo cáo đồ án trí tuệ nhân tạo: Xây dựng chương trình giải quyết bài toán không gian trạng thái trò chơi cờ vua theo phương pháp cắt tỉa Anpha-Beta

Danh mục: Lập trình

... trũ chi c vua Xõy dng chng trỡnh gii quyt bi toỏn theo phng phỏp ct ta Anpha-Beta H v tờn: ng Minh Sang Lp: Tin hc 5A I Li núi u Nm 19 50, Claude Shannon ó vit chng trỡnh chi c u tiờn ú l hnh ng ... ging nh ngi Trong ú, Tỡm kim cú i th ang c ỏp dng rt rng rói cỏc trũ chi i khỏng, tt nhiờn, tuõn theo nhng tiờu chun nht nh Bn ỏn ny c xõy dng, cng nm mt s ú p dng lớ thuyt Trớ tu nhõn to, kt ... tng ca thut toỏn ct ct Anpha-beta nh sau: nh li rng, chin lc tỡm kim Minimax l chin lc tỡm kim theo sõu Gi s quỏ trỡnh tỡm kim, ta i xung nh A l nh trng, nh A cú ngi anh em V ó c ỏnh giỏ Gi...

10
1,473
9

Báo cáo đồ án trí tuệ nhân tạo: Xây dựng chương trình giải quyết bài toán không gian trạng thái của trò chơi cờ vua theo phương pháp cắt tỉa Anpha-Beta

Danh mục: Lập trình

... trũ chi c vua Xõy dng chng trỡnh gii quyt bi toỏn theo phng phỏp ct ta Anpha-Beta H v tờn: ng Minh Sang Lp: Tin hc 5A I Li núi u Nm 19 50, Claude Shannon ó vit chng trỡnh chi c u tiờn ú l hnh ng ... ging nh ngi Trong ú, Tỡm kim cú i th ang c ỏp dng rt rng rói cỏc trũ chi i khỏng, tt nhiờn, tuõn theo nhng tiờu chun nht nh Bn ỏn ny c xõy dng, cng nm mt s ú p dng lớ thuyt Trớ tu nhõn to, kt ... tng ca thut toỏn ct ct Anpha-beta nh sau: nh li rng, chin lc tỡm kim Minimax l chin lc tỡm kim theo sõu Gi s quỏ trỡnh tỡm kim, ta i xung nh A l nh trng, nh A cú ngi anh em V ó c ỏnh giỏ Gi...

10
4,955
30

bài toán trạng thái tới hạn của lò phản ứng hạt nhân và mô hình phi tuyến hai biến

Danh mục: Kỹ thuật

... với số so sánh ngang tính nhất: [ A S1 + B1 ] = X1 , B1 ≡ B, [ A S ] + [B1S1 ] + [[A S 1 ]S1 ] = X , 1 [ A S3 ] + [B1S ] + [[A S ]S1 ] + [[B1S1 ]S1 ] + [[A S1 ]S ] = X 2 Thuật toán thống cho giải ... khai triển CampbellHausdorff: X1 − [A 0S1 ] = B1 ≡ B, X − [A 0S2 ] = B = [B1S1 ] + [[A S 1 ]S1 ], 1 X − [A 0S3 ] = B3 = [B1S2 ] + [[A 0S ]S1 ] + [[B1S1 ]S1 ] + [[A 0S1 ]S2 ] 2 Cái mà giải lặp lại ... x1 = − 2h( x1 − x ) p + , ρca ρc • y = −λ2 y + y1 , • y = −λ2 y + vy1 , • y = −λ y + u , • (7.9) y = −λ2 y5 + u1v, z1 = y1 − λ2 y , z = v( y − u1 ), z = y3 − y5 , z4 = − z4 − y4 , 14 z5 = y1...

21
365
0

PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU ƯỚC TÍNH TRỮ LƯỢNG CARBON CỦA RỪNG TỰ NHIÊN LÀM CƠ SỞ TÍNH TOÁN LƯỢNG CO2 PHÁT THẢI TỪ SUY THOÁI VÀ MẤT RỪNG Ở VIỆT NAM

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... Thân) = 6 .15 398 + 1. 02468*ln(V) 0.9 71 < 0.05 ln(CO2 Vỏ) = 4 .11 447 + 1. 063 81* ln(V) 0.936 < 0.05 ln(CO2 Cành) = -4 .11 248 + 2.70337*ln(D) 0.830 < 0.05 ln(CO2 Lá) = -2.9 41 + 1. 72 414 *ln(D) 0.8 61 < 0.05 ... tổng số 41 ô, phân chia theo trạng thái: N on: 14 ô, nghèo: 12 ô trung bình 15 ô Ô mẫu: 20 x 10 0m: Điều tra gỗ có D1.3 > 30cm; Ô mẫu phụ: x 40m (1 ô ô chính): Điều tra gỗ có 5cm < D1.3 ≤ 30cm; ... 0.454.SK(Tuoi )1. 032 R2 = 0.993 2000 15 00 10 00 500 0 50 60 500 10 00 15 00 2000 2500 3000 3500 4000 Sinh khối tươi (kg) Quan hệ sinh khối tươi rừng theo đường kính Quan hệ sinh khối khô theo tươi rừng...

10
1,151
6

tính toán nền móng

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... (T/m3) (7 -18 ) 1, 4 .1 ( 1, 1.0,66.2,66 .1, 7 + 1, 1.3,65 .11 .1, 7 + 3.6, 21. 0,303) = 11 7,6(T / m ) 1, 2.RM = 1, 2 11 7,6 = 14 1 ,12 (T/m2) RM = Thoả mãn điều kiện: c = 58, 51( T / m ) < 1, 2.RM = 14 1 ,12 (T/m2) ... 0,667 0, 519 4 0,4 0, 314 0,25 0,2 0 ,16 6 0 ,13 8 zgl (T/m2) 25,345 24,585 21, 29 16 , 91 13 ,16 4 10 ,13 8 7,96 6,34 5,069 4,207 3,5 zbt (T/m2) 18 ,695 19 ,6 21, 4 24 ,12 27,74 32,26 37,7 44, 01 51, 25 59,4 ... = + 18 7, 295 = 417 ,04 (T) qu 1, 1, Mômen tiêu chuẩn tơng ứng trọng tâm đáy khối quy ớc: c K - c c q MKc = M0c + H0c H = tt tt Mo Ho 11 ,702 7,783 + H= + 11 = 81, 1(T.m) 1, 1, 1, 1, (7 -13 ) (7 -14 )...

13
934
0

tính toán nền móng

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... 2 ,11 ; B = 9,44; D = 10 ,8 m1 = 1, 4; m2 = 1; Ktc = 'II = R= 2, *1, 82 + 0,9*0,87 + 6, 4*0,972 + 7,8 *1, 012 = 1, 113 (T/m3) 3, + 6, + 7,8 1, 4 *1 ( 2 ,11 *6 ,1* 1, 012 + 9, 44 *17 ,8 *1, 113 + 10 ,8* ) = 310 ,303(T/m2) ... h6 =1, 6m Z7 =10 ,7m f7 =6598 (kG/m2); h7 =1, 4m Z8 =12 ,1m f8 =6794 (kG/m2); h8 =1, 4m Z9 =13 ,3m f9 =6962 (kG/m2); h9 =1m Z10 =14 ,3m f10 = 710 2 (kG/m2); h10=1m Z 11 =15 ,3m f 11 =7242 (kG/m2); h 11= 1m Z12 =16 ,8m ... -5,40 -6,30 4, 914 5,697 -12 ,70 11 , 918 16 ,776 17 ,67 18 ,56 19 ,45 20,342 21, 232 22 ,12 3 23, 013 23,904 24,794 25,985 21, 7 91 21, 704 19 ,677 17 ,28 14 ,665 12 ,225 10 ,13 3 8,52 7 ,16 9 6,08 10 5 ,18 6 Hình 7.3:Sơ...

37
1,197
1