với đoạn tường chắn đoạn cửa vào cống đã có tính toán ổn định mặt khác tường được đặt trên nền đá phong hoá mạnh lớp 6 cao từ 8 21 m thì chọn phương án kết cấu tường ô là phù hợp

... M ́c thay ô i lượng m a n m (%) n m qua (Nguồn: IMHEN/2010) 50 n m qua (Nguồn: IMHEN/2010) thực đo (Nguồn: IMHEN/2010) Các kich bản Hình 6: M ́c tăng nhiêôt ô trung bình mùa đông(°C) ... Lượng m a tăng, đăôc biêôt lượng m a mùa m a gây ngâôp úng Nước biển dâng: La m gia m khả tiêu thoát lũ, la m trâ m trọng th m mức ô ngâơp lụt M ơt sớ phương pháp chung • • • • Phương ... Nhiêôt ô tăng, lượng m a tăng, m ̣c nước biển dâng… Biểu hiêôn của BĐKH Hình 5: Diễn biến MNB theo số liêôu các tra m Hình 3: M ́c tăng nhiêôt ô trung bình n m (°C) 50 Hình 4: M ́c...

... 43,2 36, 1 44,7 6, 3 15 ,6 11,3 20,5 0,0 24,3 17,7 29,3 68 ,8 62 ,5 53,2 60 ,9 [8, 9] 68 ,0 61 ,3 55,0 58 ,6 25 nh giá q ( n m 2009 , trung bình cơng ty m 2009 43,9% Tuy nhiên nhìn chung cơng ty bình n m 2010 ... nên có 2.2 Các nghiên trung t m công ty , 30 2.2.1 a : (CEO) (Kula V., 2005, trang - m Yermack D quy m Ning Y - 31 S 7.000 quy m công ty Bennedsen M (20 08) không uy m thành viên (quy m cơng ... Bình Cao s ComP1 ComP2 0 0 (Xem th m xác sau: 46 Hình - - - - 3.2 n, ch 47 2011 t y: (1) (2) công ty OECD (3) ng (4) qu tr (5) m m 200 7m 2005 l m ngày t n theo quy m 2007, rong giai m 2007 48 m ...

... giữ Mrm= 86 2 3,51 kN .m, tổng moment trượt Mom =66 15,4kN .m Hệ số ổn định Fellenius Fs =1 ,61 4 tính cho trường hợp chuyển dịch từ biến ứng suất tiếp có góc chuyển dịch 20 cw không đổi, lún tim 28 cm, ... đi m tim vai (đi m B) đi m vai đường (đi m C) - Độ lún đi m A giai đoạn 74, 96 cm - Độ lún đi m B giai đoạn 55, 46 cm - Độ lún đi m C giai đoạn 27, 06 cm - Độ lún đi m A 40 n m sau giai đoạn 48, 29 ... Bảng tổng hợp hệ số an toàn ổn định trượt hệ số an tồn ổn định từ biến tính theo trường hợp khác 17 Dựa vào bảng tổng hợp kết bảng 4-2, ta có tương quan hệ số an toàn ổn định từ biến an tồn ổn định...

... cho công đoạn dệt vải ( 16 m y thổi khí, m y đánh suốt, m y Tổng công ty CP dệt may Nam Định 26 Website: http://www.docs.vn Email : lienhe@docs.vn Tel (: 09 18. 775. 3 68 kh m, cuộn vải) với m c kinh ... thành viên Dệt Nam Định 3.Cơ cấu tổ chức m y công ty Cổ Phần Dệt may Nam Định Cơ cấu tổ chức Tổng Công ty: * Công ty m Là Tổng Công ty cổ phần có vốn góp Nhà nước, bao g m máy quản lý, phòng ... Điệp - Công ty Dệt May Hải Dương - Công ty dệt May Thanh An Đặc đi m kinh tế - kỹ thuật tổng Công ty Cổ Phần Dệt May Nam Định 4.1/ Đặc đi m sản ph m công ty Sản ph m cơng ty đa dạng với nh m mặt...

... Ki m toán Định giá Việt Nam Ki m toán xác định giá trị toán vốn đầu tư • Dịch vụ ki m toán dự án Bao g m: - Ki m toán độc lập - Soát xét hệ thống ki m sốt nội bộ, ki m sốt tính tn thủ dự án - Đánh ... 20 06 2007 20 08 2009 2010 2011 2012 GDP (%) 7.0 7.3 7 .6 8. 4 8. 2 8. 5 6. 2 5.3 6. 8 5.9 5.0 L m phát (%) 1.5 3.0 9.5 8. 4 6. 6 12 .6 19.9 6. 5 11 .8 18. 1 6. 8 Nguồn: Tổng cục thống kê Giai đoạn đầu kỷ 21, ... ki m toán từ cơng ty ki m tốn khác Tồn ngành ki m tốn có 170 cơng ty ki m tốn cạnh tranh với giá phí gay gắt, sản ph m dịch vụ ki m tốn có tính tiêu chuẩn cao, khơng có khác biệt đáng kể, nữa, khách...

... mC , cC , kC sau: bC  3, 4m; bC max  12, 4m; bC  1m mC  50kg /m; mC max  200kg /m; mC  10kg /m kC  50N /m/ m; kC max  150N /m/ m; kC  10N /m/ m cC  2Ns /m/ m; cC max  20Ns /m/ m; cC  2Ns /m/ m ... 0,0 5m; bC max  0, 2m; bC  0,0 5m mC  0,116kg; mC max  9*0,116kg; mC  0,116kg 18 kC  2*4N /m; kC max  2*10N /m; kC  2*1N /m cC  0, 081 Ns /m; cC max  4*0, 081 Ns /m; cC  0, 081 Ns /m T m được: bCopt ... tượng ổn định tĩnh a M t ổn định uốn ngang Theo tài liệu [13], xét trường hợp d m lăng trụ chịu tác dụng momen uốn m t phẳng xz, momen uốn ph m vi nhỏ kết cấu bị biến dạng m t phẳng momen uốn...

... phương đứng t m uốn d m cầu [m] I I1 , I - momen quán tính khối đơn vị dài [kgm2 /m] - momen quán tính lấy khối t m cánh vẫy phía trước Ip phía sau [kgm2] - momen quán tính cực m t cắt ngang với ... dạng m t cắt cầu thực nghi m t m tham số khí động Giản đồ vector quay tổng hợp hai dao động Sơ đồ khối thuật toán phần m m Flutter-BK01 Hình dáng m t cắt m hình thí nghi m (đơn vị: mm) M hình ... theo U red m t cắt cầu V m Cống M hình tính tốn Sơ đồ khối thuật tốn chương trình phần m m Flutter-BK02 Hình dáng m t cắt m hình thí nghi m Mơ hình thí nghi m với TMD thí nghi m h m gió Bố trí...

... Components & Load Flow Simulation eBook for You SYSTEM COMPONENTS The IEEE 19 96 Reliability Test System Two areas (230kV & 138kV) • 21 branches • 10 generators (implicit GSU transformers) • 20 loads ... stability limit (bottom of QV curve) • Determine the minimum reactive power for stable operation • Identify the type and size of compensation required for voltage stability eBook for You • 36 QV ANALYSIS ... positive-sequence impedance • Zero-sequence impedance of transformer is equal to positive-sequence impedance • Zero-sequence impedance of lines is equal to three times the positive-sequence impedance (B0...

... CỦA NHTM NH M MỤC TIÊU KI M CHẾ L M PHÁT, ỔN ĐỊNH KINH TẾ VĨ M 1.1 Vai trò NHTM việc tham gia ki m chế l m phát, ổn định kinh tế vĩ m 1.1.1 Khái ni m chung NHTM 1.1.1.1 Khái ni m NHTM Có nhiều ... NHTM NH M MỤC TIÊU KI M CHẾ L M PHÁT, ỔN ĐỊNH KINH TẾ VĨ M 1.1 Vai trò NHTM việc tham gia ki m chế l m phát, ổn định kinh tế vĩ m Hoạt động NHTM vai trò quan trọng sách tiền tệ Nhà nước với ... tiếp l m gi m công việc in th m tiền Nhà nước đồng thời gi m yếu tố l m phát (Nhất Việt Nam nay, thói quen n m giữ tiền m t phổ biến) Nhờ phát triển m nh m hệ thống NHTM m ngày tỷ lệ tiền m t...

... : 88 50 [mm] Chiều cao xả đất lớn : 66 30 [mm] 88 50 86 6 0 3010 64 60 9200 su at m Ko u Komats 5340 580 0 Kom atsu 2440 Hình 1.2 T m hoạt động m y đào Komatsu PW 210 -1 Trang 18 1 .8. 4 Nguyên lý l m ...  = 185 ,57.10 (mm ) = 1 ,85 57.10 −4 (m ) Trang 48 M men chống uốn m t cắt: 2.J x 2 .6, 22 38. 10 −4 Wx = = = 1 ,88 .10 −3 (m ) h 0 ,65 9 Wy = J y = bc 2.1 ,85 57.10 −4 = 0 ,88 3.10 −3 (m ) 0,42 Tại m- m: TH1: ... n m b n m b a a Hình 2.29: Các vị trí m t cắt nguy hi m cần ki m tra • M t cắt m- m: Hình 2.30: Kích thước m t cắt m- m Các thơng số m t cắt: Diện tích m t cắt: F = 2(420.15 +62 9.15)=3,15.104(mm2)=3,145.10-2 (m2 )...

... số kỹ thuật m y đào Komatsu PW210-1 M hiệu PW210-1 Khối lượng 24 084 [kg] Độ đào với tối đa 88 50 [mm] Độ đào sâu tối đa 5 380 [mm] Cơ cấu di chuyển Bánh Vận tốc di chuyển lớn 34,9 [km/h] Vận tốc ... NGHIÊNG BẤT KÌ 2.2 TÍNH TỐN KẾT CẤU TAY GẦU b) Tay gầu n m ngang, gầu chuẩn bị xả đất TÍNH TỔNG M MEN CÁC LỰC VỚI ĐI M O1 , LỰC THANH ĐẨY 2.3 TÍNH TỐN KẾT CẤU CẦN a) Tay gầu vng góc với xy lanh tay ... ĐỒ ÁN CHƯƠNG 1: CHƯƠNG 2: CHƯƠNG 3: TỔNG QUAN VỀ M Y ĐÀO TÍNH TỐN XÁC ĐỊNH CÁC CHẾ ĐỘ TẢI TRỌNG TRÊN BỘ CÔNG TÁC BẢO DƯỠNG, SỬA CHỮA M Y ĐÀO CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN M Y ĐÀO KOMATSU PW210-1 Các thông...

... 9 ,21 2 ,69 3,00 7 28, 86 - - Pi-1-Pi (Tấn /m) - 7, 78 6, 11 57, 08 39,19 1.7 86 , 40 68 7, 98 83,94 54,13 78, 83 21, 49 36, 65 P  154,12(KN / m) Tương tự, tính cho hệ số FS=2; FS=2,5 với cách tính có kết ... SỐ LIỆU TÍNH TỐN Thơng số tính tốn w= bt= -1,50 25 ,88 22 ,88 15, 26 15, 26 10 ,69 12,22 13,74 m m m m m m m 9 ,81 KN /m3 23,550 KN /m3 Học viên: Nh m – Lớp CH18C-ĐH2 TÍNH TỐN Chiều dày lớp A= ... Tổng hợp kết Pi-1-Pi tính với FS=2,0 L HLi HRi V W U (m) (Tấn /m) (Tấn /m) (Tấn /m) (Tấn /m) (Tấn /m) 1, 98 3 ,82 9 ,21 2,53 2,75 7 28, 86 - Học viên: Nh m – Lớp CH18C-ĐH2 - Pi-1-Pi (Tấn /m) 8, 25 - 6, 89 ...

... 227 +88 8, Km 2 28+ 263 , Km 2 28+ 560 , Km 2 28+ 580 , Km 2 28 +60 0, Km 2 28+ 820, Km 2 28+ 900, Km 229+ 160 , Km 229+ 260 , Km 229+300, Km 229+430, Km 229 + 68 0, Km 229+720, Km 229+759, Km 229 +84 0, Km 230+400, Km 230+ 460 , ... bao g m : Km 2 18+ 920, Km 222+ 760 , Km 222+ 980 , Km 223+140, Km 223+540, Km 223 +64 0, Km 223+720, Km 223+ 960 , Km 224+140, Km 2 26+ 260 , Km 2 26+ 340, Km 2 26+ 580 , Km 2 26+ 760 , Km 2 26+ 980 , Km 227+ 380 , Km 227 +88 8, ... Km 209 +60 0 ( ĐS), Km 209+940 ( ĐS), Km 210 +1 78 ( ĐS), Km 210 + 280 (ĐS), Km 211 +120(ĐS), Km 215 +220 (ĐS), Km 215 +250 (ĐC), Km 215 +61 0 (ĐC), Km 2 16+ 010 (ĐS), Km 2 16+ 84 0 (ĐS), Km 217 +000 (ĐS), Km...

... 0,02 787 0, 062 96 0,1125 0,2 565 0, 463 1 0,7 361 1,0 788 1,73 16 2 ,61 66 3 ,21 56 3,7353 4, 783 2 6, 33 26 7 ,81 25 11,192 14,7 78 24, 267 36, 380 59,592 111,99 166 ,4 2 68 ,9 495 ,6 727,2 11 58, 3 3054,4 1 96, 48  Cơng ... 0,5017 0,5037 0,5 063 0,5129 0, 5210 0,5300 0,5394 0,5541 0, 569 9 0,5 788 0, 585 7 0,5979 0 ,61 30 0 ,62 50 0 ,64 69 0 ,66 50 0 ,69 89 0,72 76 0, 762 8 0 ,8 063 0 ,83 20 0, 86 0 4 0 ,89 20 0,9090 0,9 267 0,9545 0, 982 4 1,000 G ... 20 ,88 0 13,974 10,531 8, 3 78 6, 982 5,9 86 5,245 4 ,65 7 4,1 96 3 ,80 8 3,492 3,227 2,9 98 2,795 2 ,62 4 2, 4 68 2,330 2,207 2,0 98 U red  H 2* 8, 372 2,93 1,3 38 0, 066 -0,124 -0,322 -0,4 58 -0,502 -0, 464 -0, 486 ...

... 0,7 361 1,0 788 1,73 16 2 ,61 66 3 ,21 56 3,7353 4, 783 2 6, 33 26 7 ,81 25 11,192 14,7 78 24, 267 36, 380 59,592 111,99 166 ,4 2 68 ,9 495 ,6 727,2 11 58, 3 3054,4 1 96, 48  Công thức lực khí động Scanlan với m t ... -1 ,80 4 -0 ,81 0,05 -0,072 0,114 0, 064 0,1 58 0,3 76 0,45 0,524 0, 582 0 ,62 4 0 ,6 0 ,63 8 0 ,67 2 0 ,65 6 0 ,66 2 3,57 2,052 1,5 08 1,154 0,9 28 0,7 98 0 ,69 6 0 ,61 8 0,5 46 0,5 08 0, 464 0,43 0,402 0,3 96 0, 362 0,3 48 ... 0, 569 9 0,5 788 0, 585 7 0,5979 0 ,61 30 0 ,62 50 0 ,64 69 0 ,66 50 0 ,69 89 0,72 76 0, 762 8 0 ,8 063 0 ,83 20 0, 86 0 4 0 ,89 20 0,9090 0,9 267 0,9545 0, 982 4 1,000 G 0,0124 0,02 06 0,0305 0,0400 0,0577 0,07 36 0, 087 7...

... 7 .6 7.7 7 .8 7.9 8. 1 8. 2 8. 3 8. 4 8. 5 8 .6 8. 7 8. 8 8. 9 9.1 9.2 9.3 9.4 9.5 9 .6 9.7 9 .8 9.9 V (km/h) 45.3 45 .89 46. 57 46. 38 45. 96 45 .81 45.45 46. 57 45.95 45. 86 47.02 46. 84 46. 96 46. 86 46. 58 47. 06 ... -9 58. 55 1097 .85 -2557 .88 -61 6 .85 263 0 .84 88 7. 48 -14 96. 15 -241.04 -959.9 2352.72 -777 .85 -922.77 15 46. 58 -63 8. 39 - 965 .83 81 1.42 - 5 68 .29 788 .79 7 68 . 76 -1131.19 - 585 . 06 -201.27 195. 56 615.51 68 4.43 ... 21 98. 41 995.4 -1770.31 - 266 6.42 1 68 1 .61 2 86 6 .43 -69 6.33 -4477.9 66 5.25 3454.39 -595. 36 -1311. 08 480 .69 20 16. 43 - 467 1 .82 -2014. 08 azsau (mm/s2) - 265 .32 -1914.55 267 0.11 - 1 68 4 .8 - 765 . 98 18 46. 8 75 .82 ...

... tích phương pháp số để lựa chọn phương pháp phù hợp Trên sở phương pháp lựa chọn xây dựng toán thuật toán giải Sử dụng phần m m ứng dụng Mathlab, Mathcad để giúp giải toán xây dựng 3 *) Ý nghĩa ... dụ tính ổn định cột có tiết diện không đổi với liên kết hai đầu khớp phương pháp sai phân hữu hạn Ví dụ tính ổn định cột có tiết diện khơng đổi với liên Hình 3 .6 kết đầu ng m đầu tự phương pháp ... TỔNG QUAN VỀ BÀI TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ CÁC PHƢƠNG PHÁP TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH CỦA CỘT 1.1 Tổng quan toán ổn định cột .4 1.1.1 Phân loại ổn định cơng trình .5 1.1.2 Các biểu cân ổn...

... 4020533203 083 591/353 082 210 785 8 4 68 86 4 00*e*(4 3 68 85 4030417490155270444 567 460 960 *t32 3 68 187 45 781 54 589 982 275 580 164 6072*t^2 +81 9107142 961 74174 565 0359 788 2 184 49*t^ 384 86 2 93194939 0219 7 081 8 264 6352951*t^4+3039 780 01029 86 0 913 86 9 5 763 944315*t^51 98 562 86 9 2 563 2702 389 27459903 86 4 83 2)/ (87 392 86 9 105403 183 5 060 184 13 5211 2 969 44703 86 7 54 961 72 181 959 488 219 0 284 0*t+1 4215 4523123 362 15342 982 363 969 5059*t^ 261 3344345 264 94 083 2 68 5010 38 561 85 *t^3+10457 587 00252 969 31 484 45 48 961 50*t^4); ... 4020533203 083 591/353 082 210 785 8 4 68 86 4 00*e*(4 3 68 85 4030417490155270444 567 460 960 *t32 3 68 187 45 781 54 589 982 275 580 164 6072*t^2 +81 9107142 961 74174 565 0359 788 2 184 49*t^ 384 86 2 93194939 0219 7 081 8 264 6352951*t^4+3039 780 01029 86 0 913 86 9 5 763 944315*t^51 98 562 86 9 2 563 2702 389 27459903 86 4 83 2)/ (87 392 86 9 105403 183 5 060 184 13 5211 2 969 44703 86 7 54 961 72 181 959 488 219 0 284 0*t+1 4215 4523123 362 15342 982 363 969 5059*t^ 261 3344345 264 94 083 2 68 5010 38 561 85 *t^3+10457 587 00252 969 31 484 45 48 961 50*t^4); ... 5 584 595 4 68 937502*t+5 964 77 161 0 385 33*t^2)/ (87 392 86 9 105403 183 5 060 184 13 5211 2 96- 944703 86 7 54 961 72 181 959 488 219 0 284 0*t+1 4215 4523123 362 15342 982 363 969 5059*t^ 261 3344345 264 94 083 2 68 5010 38 561 85 *t^3+10457 587 00252 969 31 484 45 48 961 50*t^4);...