thiết kế kết cấu thép và công trình chịu động đất bằng sap200 v 10 tập 2 phần nâng cao
đồ án công trình biển cố định 1 thiết kế kết cấu chân đế công trình biển cố định bằng thép
... 198 199 20 0 20 1 20 2 20 3 20 4 20 5 20 6 20 7 20 8 20 9 21 0 21 1 21 2 21 3 21 4 21 5 21 6 21 7 21 8 21 9 22 0 22 1 22 2 22 3 22 4 22 5 22 6 22 7 22 8 22 9 23 0 23 1 23 2 23 3 23 4 23 5 23 6 23 7 23 8 23 9 24 0 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 ... 9.796679 29 .44 521 29 .3848 29 NHểM - LP 52CB1 24 1 24 2 24 3 24 4 24 5 24 6 24 7 24 8 24 9 25 0 25 1 25 2 25 3 25 4 25 5 25 6 25 7 25 8 25 9 26 0 26 1 26 2 26 3 26 4 26 5 26 6 26 7 26 8 26 9 27 0 27 1 27 2 27 3 27 4 27 5 27 6 27 7 27 8 27 9 ... 7.6 820 52 25. 525 38 21 .9986 25 . 525 38 26 NHểM - LP 52CB1 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 1 02 103 104 105 106 107 108 109 110 111 1 12 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 ...
- 68
- 584
- 0
ĐỒ án tính toán thiết kế kết cấu chân đế công trình biển cố định bằng thép ( CTBCĐBT ) trong giai đoạn khai thác
... 29 .2 -29 .2 -29 .2 29 .2 29 .2 29 .2 Gió N Vin Cụng Trỡnh Bin 27 B mụn: KTCTB v OBC GVHD: Mr .V an Chnh Fyi(T) -29 .2 29 .2 -29 .2 -29 .2 29 .2 29 .2 29 .2 Pi(T) d) -29 .2 35 .2 35 .2 -22 22 22 -22 -35 .2 -35 .2 ... R1 = 2U1 - U1U2 - U2U3 - V1 V2 - V2 V3 ; R2 = 4U2 U 12 + V1 2 2U1U3 - 2V1 V3 ; R3 = 6U3 3U1U2 + 3V1 V2 3U1U4 - 3V1 V4; R4 = 8U4 2U 22 + 2V2 2 4U1U3 + 4V1 V3; R5 =10U4 5U1U4 5U2U3 + 5V1 V4 + 5V2 V3; ... 5V2 V3; S1 = 2V1 - 3U 1V2 - 3U 2V1 5U 1V3 5U 3V2 ; S2 = 4V2 - 4U 1V3 - 4U 3V1 ; S3 = 6V3 - U 1V2 + U 2V1 5U 1V4 5U 4V1 ; S4 = 8V4 - 2U 1V3 + 2U 3V1 + 4U 2V2 ; S5 = 1 0V5 - 3U 1V4 +3U 4V1 - U 2V3 + U 3V2 ; Cỏc giỏ...
- 60
- 796
- 0
Ứng dụng phần mềm tính kết cấu để tính công trình chịu động đất
... 118 1 12. 34 TANG15 22 2.77 92. 2 73.49 76 84 74.87 TANG14 22 4.30 85.8 68.86 70 58 45. 02 TANG13 22 5.81 79 .2 74.39 74 42 28.39 TANG 12 230.06 73.4 83.95 85 35 21 .39 TANG11 23 4.33 67.0 92. 48 94 34 22 .83 ... 23 6.91 22 .9 96.59 99 54 61 .10 TANG4 23 9.51 16.9 86.41 89 54 61.95 TANG3 24 1.00 11.6 70 .24 73 48 56. 42 TANG2 29 3.95 4.4 33. 82 39 42 51. 12 TANG1 28 9.17 8.6 59.18 63 25 32. 22 HAM 316.87 1 .2 11 .10 ... 22 .83 TANG10 23 4.33 59.1 97.00 100 36 28 .65 TANG9 23 4.33 51.3 99.75 104 40 35.31 TANG8 23 4.33 43.9 101 .38 106 43 41.80 TANG7 23 4.33 36.5 1 02 .44 107 47 49.06 TANG6 23 4.33 29 .6 101 .31 104 51 56.34...
- 18
- 725
- 3
Thiết kế kết cấu thép của cổng trục lắp dầm supeti tải trọng 40 tấn
... phụ thép Chân cổng có kết cấu dàn, liên kết v i dàn chủ bulông tinh Mỗi chân cổng có hai cụm bánh xe di chuyển, cụm chủ động cụm bị động, cụm bánh xe liên kết v i chân cổng tuỳ thuộc v o kết cấu ... gió v t nâng Fvn = x Hd x Bd Trong đó: : Hệ số lỗ rỗng chọn = 0,5 Hd: Chiều cao dầm Chọn Hd = 2, 2m Bd: Bề rộng dầm Chọn Bd = 2m Fvn = 0,5 x 2, 2 x =2, 2m2 Pg =1,4 x 25 0 x(1 x 22 ,8 + 2, 2) Pg ... Hình v :1 .2. 1 A A A_A GVHD: TS Lớp Máy xây dựng A K-39 Trang 12 SV: Lê Hồng Hải Đồ án tốt nghiệp Nguyễn Bính 1 .2. 2- Phơng án 2: GVHD: TS Kết cấu dầm chủ có mặt cắt gồm hai thép I chúng đợc liên kết...
- 172
- 963
- 4
ĐỒ ÁN THIÉT KẾ KẾT CẤU THÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP
... Đồ án Thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp Htr = hdcc+H2+hr Giằng mặt phẳng cánh dới đợc đặt v trí có giằng cánh v i giằng cánh tạo nên khối cứng không gian ... 6000 24 000 6000 a b 6000 500 6000 c- Bố trí hệ giằng đứng : 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 10 6000 11 6000 12 6000 13 6000 14 6000 15 6000 16 6000 17 500 18 Đồ án Thiết kế kết cấu thép ... sau : Ta chọn bu lông 34 có tiết diện thực : A th = 4x3,14x1, 72 = 36,30 cm2 > 33,34cm2 Đồ án Thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp ...
- 4
- 2,553
- 64
ĐỒ ÁN THIÉT KẾ KẾT CẤU THÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP (THUYẾT MINH)
... Jx2=Jx+2bSx+b2F Jx2 = 36.1,63/ 12 + 36.1,6.(1,55 - 0,8 )2+ 2. [179 + 19 ,2. (2, 83 - 1,55 )2] = 466cm4 rx2= (Jx2/Anh2)0,5 = (466/96)0,5= 2, 2 cm 22 B2 k7 Đồ án Thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp Jy2 ... k7 Đồ án Thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp g=Gi/L g = (2G1+2G2+2G3+2G4 +2. G5) /24 = (2. 3. 827 ,2 + 2. 9185 + 2. 9185 + 2 .107 79 + 9185) /24 = 3130,7daN/m g- Tải trọng tạm thời : Theo TCVN 27 37-95 ... 147 cm4 Jx2=Jx+2bSx+b2F Jx2 = 36.1,43/ 12 + 36.1,4(1,48 - 0,7 )2+ 2. [147 + 15,6. (2, 75- 1,48 )2] =383 ,22 cm4 rx2= (Jx2/Anh2)0,5 = (383 ,22 /81,6)0,5= 2, 17 cm Jy2 = Jy+2bSy+a2F=1,4.363/ 12 + 2. [147 +...
- 32
- 4,136
- 22
Đồ án thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp
... (10. 105 /2) 2]1 /2/ 2 = [( 30.8 62 )2+ (5.053 )2] 1 /2/ 2 = 15.636daN 49 Đồ án Thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp Nm B2 k7 = [((1-k).D + 2. sin /2) 2+(Đ2cos /2) 2]1 /2/ 2 = [(0,3x44.089 + 0 )2 + (10. 105 /2) 2]1 /2/ 2 ... (10. 940 /2) 2]1 /2/ 2 = [(44.669 )2+ (5.470 )2] 1 /2/ 2 = 22 .501daN Nm = [((1-k).T +Q2sin /2) 2+(Q2cos /2) 2]1 /2/ 2 = [(0,35x68. 721 + 0 )2 + (10. 940 /2) 2]1 /2/ 2 = [ (24 .0 52) 2 + (5.470 )2] 1 /2/ 2 = 12. 333daN tg = 0,8/15 < ... + 0 )2 + ( 12. 534 /2) 2]1 /2/ 2 = [(5.886 )2+ (6 .26 7 )2] 1 /2/ 2 = 4 .29 9daN Nm =[((1-k).T +Q4sin /2) 2+(Q4cos /2) 2]1 /2/ 2 = [(0,35x9.055 + 0 )2 + ( 12. 534 /2) 2]1 /2/ 2 = [(3.169 )2 + (6 .26 7 )2] 1 /2/ 2 = 3.511daN Do...
- 57
- 2,117
- 3
nghiên cứu công nghệ chế tạo protecter nền kẽm dùng để bảo vệ chống ăn mòn các kết cấu thép và công trình vùng biển
... hiệu bảo v cao không nằm v ng thụ động 40 35 30 25 20 15 10 BL1 50 100 150 Zre (ohms) Hình 4.17 Đồ thị Eis Ec -0.6 -100 0 25 0 -100 5 -101 0 20 0 -101 5 150 -1 02 0 100 -1 02 5 50 -103 0 Điện (V; Ag/AgCl) ... bay (Vietnam) and Vladivostok (Russia) sea water, Tạp chí Khoa học Công nghệ - Viện Khoa học Công nghệ Việt Nam- Volume 48, Issue 5A, p .22 2 (2 010) [6] Bui Ba Xuan, Kharachenko U .V, Beleneva I.A, ... bảo v protector Kết thử nghiệm cho thấy, việc bảo v thép CT51 protector Zn cho kết tốt Tốc độ ăn mòn cao 0,5187 g/m2/ngày đêm, so v i tốc độ ăn mòn 4,7960 g/m2/ngày đêm thép CT51 không bảo v ...
- 25
- 650
- 0
Đồ án kết cấu thép thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp
... sống mép thép góc nh sau: Ns = [(k.T + Q2.sin /2) 2+(Q2cos /2) 2]1 /2/ 2 = [(0,65x68. 721 + 0 )2 + (10. 940 /2) 2]1 /2/ 2 = [(44.669 )2+ (5.470 )2] 1 /2/ 2 = 22 .501daN Nm = [((1-k).T +Q2sin /2) 2+(Q2cos /2) 2]1 /2/ 2 = [(0,35x68. 721 ... + 0 )2 + ( 12. 534 /2) 2]1 /2/ 2 = [(5.886 )2+ (6 .26 7 )2] 1 /2/ 2 = 4 .29 9daN Nm =[((1-k).T +Q4sin /2) 2+(Q4cos /2) 2]1 /2/ 2 = [(0,35x9.055 + 0 )2 + ( 12. 534 /2) 2]1 /2/ 2 = [(3.169 )2 + (6 .26 7 )2] 1 /2/ 2 = 3.511daN Do ... (10. 105 /2) 2]1 /2/ 2 = [( 30.8 62 )2+ (5.053 )2] 1 /2/ 2 = 15.636daN Nm = [((1-k).D + 2. sin /2) 2+(Đ2cos /2) 2]1 /2/ 2 49 -Đồ án Thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp Lý NG TIN 47xd6 = [(0,3x44.089 + 0 )2 + (10. 105 /2) 2]1 /2/ 2...
- 25
- 1,542
- 0
LUẬN ÁN TIẾN SĨ NGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO PROTECTOR NỀN Zn DÙNG ĐỂ BẢO VỆ CHỐNG ĂN MÒN CÁC KẾT CẤU THÉP VÀ CÔNG TRÌNH VÙNG BIỂN
... điện ion đất E (v) Fe 2+ Fe + e 0.6 Fe2++3H2O V ng ăn mòn 0.3 Fe(OH)3+3H++e V ng thụ động -0.3 4H++O2+4e 2H2O 3+ H2 Fe + 2H + 2e Fe2++ 2e -0.6 -0.9 V ng an toàn Hình 2. 1 Giản đồ E-pH Fe pH 21 nước, ... sử dụng cho kết cấu môi trường cụ thể v i chức tạo nên phân cực catot cho công trình, kết cấu thép mức độ phù hợp v i nhiệm v chống ăn mòn, tăng tuổi thọ kết cấu công trình Bảo v catot sử dụng ... 2. 2 CƠ SỞ LÝ THUYẾT BẢO V , CHỐNG ĂN MÒN KIM LOẠI BẰNG PHÂN CỰC 20 2. 2.1 Bảo v anot 21 2. 2 .2 Bảo v catot 21 2. 2.3 Sự phân cực kim loại nước 23 ...
- 131
- 1,027
- 3
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 THIẾT KẾ KẾT CẤU THÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG
... 7.65 3.39 6.89 -19. 92 1,8 70.76 2 ,10, 16 -76.44 -3 .25 2 ,10, 14 7.89 1,8,13 -6.97 23 .73 2 ,10, 13 55.96 1,8,15 - 62. 20 50.80 2 ,10, 13 -46.11 24 .01 -23 .68 -24 .00 -22 .84 22 .53 22 .83 -22 .56 1,8,15 6.87 0.01 ... 88.81 79.93 -15 .22 41.86 29 .37 -2. 15 2 ,10, 14 97. 62 1,8,13 - 82. 00 28 - 32. 36 -26 .48 -26 .48 -23 .83 -18.15 -16.33 -38 .25 -34. 42 91. 82 82. 64 89 .21 80 .29 -15 .20 41.84 29 .34 -2. 13 2 ,10, 14 98.00 1,8,13 ... -0.71 -2. 02 1,8 0.05 -78.40 104 .24 92. 55 -64.51 1,14 -21 . 52 -17.60 -19.57 -17. 62 -9.03 -8.13 -25 .43 -22 .89 61 .22 55 .10 58.03 52. 22 -46.79 72. 99 60. 92 -33.33 2 ,10, 14 110. 48 1,8,13 -91.19 26 -21 .53...
- 52
- 4,844
- 8
Thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp một tầng, một nhịp
... A( 2 + λ ) ] RB = − AC − 3B ( − 0, 22 7 ) [ 3.1, 66 − 2. 3, 43. (2 + 0, 22 7)] + ( 0, 27 3 − 0, 22 7 ) =− 4.3, 43.1,18 − 3.1, 66 2 T 3.1, 66 − 2. 3, 43 ( 2. 0, 27 3 + 0, 22 7 ) 2, 088 = 1, 62 (T) ... − λ ) [ ( 2 + λ ).B − 2C ] T H AC − 3B 26 ( − 0, 22 7 ) ( + 0, 22 7 ) 1, 66 − 2. 1,18 + ( 0, 27 3 − 0, 22 7 ) ( 2. 0, 27 3 + 0, 22 7 ) 1, 66 − 2. 1,18 =− 4.3, 43.1,18 − 3.1, 6 62 = -3,58 ( ... EJ1 H2 4, 28 + 4,36 = 5, 04(Tm) H2 EJ1 M cd' = 0,16 EJ1 H2 4, 28 − 3,35 = 2, 67(Tm) H2 EJ1 M A ' = 3,94 EJ1 H2 4, 28 + 11, 27 = 28 ,13(Tm) H2 EJ1 25 6,83 1,73 11,4 5,04 13 ,26 2, 67 M (Tm) 19 ,2 28,13...
- 73
- 700
- 1
THIẾT KẾ KẾT CẤU THÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG
... 1 12. 6 22 7.7 0.9 -50.7 37 .2 -28 .4 22 7.7 101 .3 20 4.9 23 .3 ±7.6 ± 12. 7 ± 12. 7 ±131.8 21 0.9 ±6.8 ±11.4 ±11.4 ±118.6 28 .5 27 .7 ± 12. 3 ± 12. 3 ±71 .2 25 .7 0.9 24 .9 ±11 ±11 ±64.1 ±9.1 59.5 -21 -21 -29 5.4 ... 20 .5 30.6 -2. 4 -14.8 28 .4 -4.8 28 .4 4.3 30.6 19.1 28 .4 -2. 1 0.9 -13.4 25 .6 -4.3 25 .6 3.8 28 .4 17 .2 25.6 -23 .2 -22 .9 74.7 -21 2.4 25 .6 -68.3 897 .2 -20 .9 0.9 -20 .6 67 .2 -191 .2 897 .2 -61.5 807.5 4.4 ... 8.605 - Tại tiết diện khác: Ht2 4 .22 29 .23 21 .45 3.9 4. 82 18.32kNm 2 H2 10. 42 M A ' MB RB H q 29 .23 21 .45 10. 4 4. 82 66.97kNm 2 MC ' MB RB Ht q Cột phải...
- 17
- 1,144
- 0
Thiết kế kết cấu thép phần chân và bộ di chuyển cổng trục
... kì làm việc bánh lớn N2=T.n.60 V i: T-Số làm việc truyền: T=300 .1 02 4 =24 000 n=nbx =28 ,6 6v/ ph n-số v ng quay bánh lớn V y: N2 =24 000 .28 ,66.60=41 ,27 .106 N1=iN2=1,6.41 ,27 .106 =66,03 .106 V N1 N2 lớn ... P1.h1 + P2.h2 V i P1 = Pqt21 + Pg1 P2 = Pqt 22 + Pg2 Trong : Pqt21; Pqt 22 lực quán tính trọng lợng (Q + Qxc) gây trọng lợng kết cấu thép gây phanh gấp cổng trục Pqt 21 = Pqt 22 ( Q + Qxc ) v ( 600000 ... nghiệp SV: Nguyễn Huy Bình Fg1 = 25 + = 29 m2 K0 = 1 ,2 hệ số cán khí động học Pg1 = 1 ,2 25 0 29 = 8700N Pgz = K0 q Fg2 V i fg2 diện tích chịu gió tính toán phận cổng trục Fg2 = 42m2 V y Pg2 = 1,4...
- 63
- 755
- 4
Tìm thêm: xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25