ii 2 mô hình client server sử dụng dịch vụ hướng kết nối
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều
Ngày tải lên :
27/06/2014, 01:54
... W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − C3ts3) (2) Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 ... thất nhiệt chung (Gđ − (W2+W3)).C2.ts2 W1.i1 − W).C1.ts1 (Gđ D1.Cn1.θ 0,05D1(I1-Cn1.θ 1) D2.I2=W1.i1 (Gđ-W3).C3.ts3 W2.i2 (Gđ-(W2+W3)C2.ts2 D2Cn2θ 0,05D2(I2-Cn2.θ 2) D3I3=W2i2 GđCđtđ W3i3 (Gđ-W3)C3ts3 ... q 12. ∑r= 8747 ,21 5.0,659.10-3= 5,7640C ⇒ tT 22= thđ − ∆tII − Δt 12 = 109,68 − 5,764 − 0, 92 = 1 02, 9960C 35 Hiệu số cấp nhiệt nước: ∆t 22= tT 22 − t 22= 1 02, 996 − 96,9 = 6,0960C Áp suất thứ nồi 2: Ptb2=...
- 95
- 1.8K
- 6
Thiết kế hệ thống 3 nồi xuôi chiều làm viêc liên tục, loại ống tuần hoàn trung tâm để cô đặc dung dịch Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 03:40
... (1,58 + 2, 64) = 123 .52oC t2 = tht1 – Δ”1 -2 = 123 , 52 – = 122 ,52oC ts2 = t2 – Δthi2 = 122 , 52 – 12, 09 =110,5oC tht2 = ts2 – (Δ 2 + Δ 2) = 110,5 – (1,874+ 7,45) = 101,176 oC t3 = tht2 – Δ 2- 3 = 101,176 ... 0.80305131 29 94.351006 20 234.3 92 Nồi 10.56301671 110.3 629 833 108 .23 2. 1 323 69 121 1.078 28 25.8150 62 2.69479078 7614.980375 1 623 7.949 Nồi 8.391066664 90. 428 93334 84,44 5.98746167 0 .26 20 21 .21 325 1.06 820 9453 ... 6 ,2 oC tT2 = 1 42, 9 – 2, 2 – 6 ,2 =134,5oC ∆t21 = tT2 – tdd = 134,5– 127 ,74 = 6,76 oC αn = 3,14 .2, 40,15 .20 457,590,7 = 3 728 , 72 (W/m2.độ) αdd = αn.φ1 = 3 728 , 72. 0,803 = 29 94,35 (W/m2.độ) q2 = αdd ∆t21...
- 81
- 717
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.
Ngày tải lên :
14/06/2014, 23:55
... °C , x = 25 %) C = 4190 - ( 25 14 - 7,5 42. 106,97 ).0 ,25 = 3763 ,2 (J/Kg.độ) Nồi 2: Nhiệt dung dung dịch khỏi nồi (t 2. 4 .2 s2 = 71,63, x = 12, 43 %) C = 4190 - ( 25 14 - 7,5 42. 71,63 ).0, 124 3 = 3944,66 ... -C θ ) - s2 2 θ ) Nồi 2: D I + (1) Gđ C đ t đ d 2 ng 2 0,05D (I -C 1 s2 ng 2 Ta có: (2) W1(0,95i -C t +i -0,95C 2 θ + θ ) (2) Với: D I =W i ;W=W +W s2 = W i +(G -W )C t + D C 2 (2) đ s2 đ đ θ ) ... Nồi 1 32, 9 Nồi 105,4 10 27 30 428 4,9 26 87,7 106,4 422 7, 02 2689,5 3763 ,2 106,97 69,6 26 25,6 3944,66 71,63 Với: θ1= thd1; 2= thd2 ⇨Vậy lượng thứ bốc lên nồi là: GVHD: Trần Thanh Giang Page 16 s2 Bài...
- 33
- 2K
- 5
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều, thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức buồng đốt ngoài, cô đặc dung dịch KNO3 từ 7% lên 32%
Ngày tải lên :
28/07/2014, 20:20
... (1) Nồi 2: W1I1 + (Gđ –W1).C2.ts2 = W2i2 + (Gđ-W1 – W2).C2ts2+ W1Cn2 θ + 0,05W1(I2-Cn2 θ ) ⇔ W1(0,95i1 – C1ts1 + C2ts2 – 0,95Cn2 θ 2) + W2(C2ts2 – i2) = Gđ(C2ts2 – C1ts1) (2) Nồi 3: W2.I2 + (Gđ ... 0, 0 72. 10 0,435 = 2, 31 = 2 α n2 = 2, 31 .29 39,096 = 6788 ,27 9 W/m2.độ ⇒ q 22 = α 22 ∆t 22 = 6788, 27 9 .2, 36 = 16 020 ,973W / m 28 Nên ta có: 16 020 ,973 − 16645, 28 8 η 2= 16 020 ,973 Q2 = 100% ... 10,9690C ⇒ tT 22 = tT 12 - ∆ tII = 122 ,28 5 – 10,969 = 111,3160C Hiệu số cấp nhiệt nước: ∆ t 22= tT 22 – t 22 = 111,316 – 108,956 = 2, 360C → α n2 = 3,14 .2, 3 0,15 .26 3 82, 9840,5 = 4383,9 12 W/m2.độ Tra bảng...
- 71
- 2K
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên
Ngày tải lên :
15/08/2014, 10:15
... 22 721 .487 Nên ta có: η1 = 22 665.651 − 22 721 .487 ∗100 = 0 .25 22 721 .487 Vậy tải nhiệt trung bình: Q1 = 22 665.651 + 22 721 .487 = 22 693.569W / m 2 Nồi 2: ts2=t2=85.680C Ta có: ∆t = q1,n ∗ ∑ r1 = 27 241.6 32 ... 5676.49 ∆th1 = 22 .4 92 ∗ Tính sai số: 21 .9 − 22 .4 92 ∗100 = 2. 2% < 5% 22 .4 92 26.78 − 27 . 92 2 = ∗100 = 4.08% < 5% 27 . 92 η1 = 23 Đồ Án QTTB Tính bề mặt truyền nhiệt: F= Qi 26 24454 .29 3 = = 126 .6(m ) K ... – 22 .4 92 = 115.408 0C Nồi II: ∆t2 = T2 – tS2 suy tS2 = T2 - ∆t2 = 113.6 – 27 . 92 = 85.68 0C 2. 1.1 .2. 4 Cân nhiệt lượng 2. 1.1 .2. 4.1 Tính nhiệt dung riêng dung dịch nồi: C = 4190 - ( 25 14 - 7,5 42. t...
- 57
- 3.6K
- 5
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều
Ngày tải lên :
23/11/2014, 09:09
... Q1 305 120 9,19 3559 ,26 K1 857 ,26 Nồi 2: Q2 K2 D2 r2 3844,71 .21 8 122 0 23 29488 ,23 (W ) 3600 3600 737,51 (W/m độ) 1 0,000659 10964, 42 1650,94 Suy ra: Q 23 29488 ,23 3158,6 K2 737,51 ... đ ) Nồi 2: Ở nồi 2, ý: D2 = W1 (Gđ W1 )C1t1 D2 I W2i2 (Gd W1 W2 )C2 t D2Cn 2 0,05D2 I Biến đổi ta đƣợc: W1 (0,95I C1t1 C2 t Cn 2 ) W2 (C2 t i2 ) Gd (C2 t C1t1 ... (J/kg.độ) 151,1 27 54, 32 4315,08 130 ,26 27 26,36 134,33 3616,93 129 ,26 27 24, 82 426 4, 82 105,44 26 87,79 111,56 3474,44 104,44 26 86,1 422 5,77 60,7 26 09,59 82, 04 26 60,67 2. 5 Lập phƣơng trình cân nhiệt lƣợng...
- 78
- 1.1K
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài kiểu đứng CaCl2 từ 7% lên 34%
Ngày tải lên :
18/12/2014, 14:44
... 2: D2I2 + GđCđtđ = W2i2 + (Gđ-W2)C2ts2 + D2Cn2 2 + 0,05D2(I2-Cn2 2) (2) Với D2 = W1, W = W1 + W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95I2-C2ts2+i2- 0,95Cn2 2) = W.i2 + (Gđ-W)C2ts2 – GđCđts2 ⇔ W1 = W i + ( G đ − ... 1107, 921 → q2 = 2. ∆t2 = 1107, 921 .20 ,457= 22 664,74 (W/m2) 2 2 = 23 164,853 − 22 664,74 = 2, 15% < 5% nên đạt 23 164,853 q +q 23 164,853 + 22 664,74 = 22 914,796 Vậy nhiệt tải trung bình: Q2 = = 2 (W/m2) ... thất chung : Qtt2 = 0,05D2(I2-Cn2 2) Nồi 2: + Do thứ mang : W2i2 + Do sản phẩm mang : (Gđ-W2)C2ts2 + Do nước ngưng tụ mang : D2.Cn2.tnt2 + Do tổn thất chung : Qtt2=0,05D2(I2-Cn2.tnt2) Phương trình...
- 56
- 3.5K
- 7
thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, buồng đốt ngoài thẳng đứng, làm việc liên tục ở áp suất chân không, cô đặc dung dịch NaOH từ 4,5% lên 13%
Ngày tải lên :
04/07/2015, 20:45
... D1I1+(Gđ-W2)C2ts2=W1i1+(Gđ-W)C1ts1+D1Cng1θ1+0,05D1(I1-Cng1θ1) (1) Nồi 2: D2I2+GđCđtđ= W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cng2 2+ 0,05D(I2-Cng2 2) (2) Với: D2I2=W1i1; W=W1+W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95i1-C2ts2+i2-0,95Cng2 2) = Wi2+(Gđ-W)C2ts2-GđCđts2 ... 970,138 4197 ,21 5 0, 475.10 0,435 = 0,789 ⇒ 22 = 2. αn2= 0,789 × 1 523 6,65= 120 25,593 (W/m2.độ) ⇒ q 22= 22 .∆t 22= 120 25,593 × 15 ,24 2= 18 328 4,96(W/m2) Nên ta có: 2 = 18 328 4,96 − 16885,759 ... (J/kg) 22 29,167.103 23 25,776.103 Nồi 1: ∆'1= ∆'0 × 16 ,2 × (Ts + 27 3) (1 12, 088 + 27 3) × 16 ,2 × = 4, 12 = 4,440C r1 22 29,167.103 (73, 72 + 27 3) (73, 72 + 27 3) Nồi 2: ∆ '2= ∆'0 × 16 ,2 × = 1,664 × 16 ,2 ×...
- 63
- 958
- 2
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:01
... Nồi 20 .00 1.300 Bảng 1.3: Áp suất làm việc, at Nhiệt hóa 10-3 r, J/kg Nồi1 1.61 22 26. 722 Nồi 0. 72 228 4.017 Nồi 0 .21 23 55.719 Vậy: Δ’1 = Δ’0.16 ,2 (tht1 + 27 3 )2/ r1 = 0,47 16 ,2. (1 32, 9+ 27 3 )2/ 222 6. 722 *103 ... Nồi 2: D2i2 +(Gđ –W1) = W2i 2 +(Gđ – W1- W2)C2t2 +D2Cn2 2 + 0.05D2(i2 – Cn2 2) (2* ) Nồi 3: D3i3+(Gđ –W1-W2)=W3i’3 +(Gđ–W1-W2-W3)C3t3 +D3Cn3θ3+ 0.05D3(i3–Cn3θ3) (3*) Với: D2 = W1; D3 = W2; W= ... = = 19 32, 61 K1 861,36 Nồi 2: Q2 = D2 r2 22 42, 71 .22 25434,60 = = 1386391 ,2( J ) 3600 3600 K = 791,97 Suy ra: Q 1386391 ,2 = = 1750,55 K2 791,97 Nồi 3: Q3 = D3 r3 24 31,4 .22 8 426 6,57 = = 15 427 66,66(...
- 53
- 1.2K
- 1
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:05
... 110.3 629 833 108 .23 2. 1 323 69 121 1.078 28 25.8150 62 2.69479078 7614.980375 1 623 7.949 Nồi 8.391066664 90. 428 93334 84,44 5.98746167 0 .26 20 21 .21 325 1.06 820 9453 21 59.0791 129 27.403 q2 (W/m2) 20 234.3 92 ... (1,58 + 2, 64) = 123 .52oC t2 = tht1 – Δ”1 -2 = 123 , 52 – = 122 ,52oC ts2 = t2 – Δthi2 = 122 , 52 – 12, 09 =110,5oC tht2 = ts2 – (Δ 2 + Δ 2) = 110,5 – (1,874+ 7,45) = 101,176 oC t3 = tht2 – Δ 2- 3 = 101,176 ... (J/kg) (J/kg.độ) (J/kg) ) 1 42. 9 21 41000 423 5.48 123 . 526 27 15958 127 .74 3674.47 122 . 526 27 14400 425 4.04 101. 12 2680547 108 ,23 3508.71 100. 12 2678800 422 0.156 65 .2 2615408 84,44 3398.7 V.-LẬP PHƯƠNG...
- 81
- 594
- 0
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc nacl HAI nồi NGƯỢC CHIỀU BUỒNG đốt TREO NĂNG SUẤT 10 tấn TRÊN GIỜ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:17
... +(Gđ – W2).C2.ts2 = W1i1 + (Gđ – W).C1.ts1 + D1.Cng1 + Qtt1 Nồi 2: D2i2 + Gđ.ts1.C1 = W2i2 + (Gđ – W2).C2.ts2 + D2.Cng2 + Qtt2 Xem nhiệt độ nước ngưng nhiệt độ đốt nhiệt độ đầu dung dịch nhiệt ... 0,05D1(I1 – Cng1) Nồi 2: - Nhiệt thứ mang ra: W2i2 - Nhiệt dung dịch mang ra: (Gđ – W2).C2.ts2 - Nhiệt nước ngưng tụ mang ra: D2.Cng2 - Nhiệt tổn thất chung: Qtt2 = 0,05D2(I2 – Cng2) Phương trình cân ... nhớt : 1,07.10-3 Ns/m2, 20 oC (dung dịch 10%) - Độ hòa tan 600C: 21 ,7%, 20 0C: 26 ,3% - Nguyên liệu đem cô đặc : NaCl 10% với dung môi nước 1 .2. 2 Ứng dụng [2] - Ngoài công dụng làm gia vị nấu ăn,...
- 81
- 1.4K
- 6
Thiết kế hệ thống cô đặc xuôi chiều ba nồi loại ống tuần hoàn trung tâm , cô đặc dung dịch KOH làm việc liên tục năng suất 45000 kg trên giờ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:34
... 164 ,2 130, 72 103, 42 -3 i.10 J/kg 27 69,6 27 27,0 26 82, 2 CpJ/kgđộ 4 323 ,6 426 6,7 422 4,45 Hơi thứ t0C 131, 72 103, 42 54,6 -3 i’10 J/kg 27 87,1 27 43,5 5898,7 Dung dịch t0C CpJ/kgđộ 136 427 8,6 106, 72 423 8,74 ... 164,2oC ts1 = t1 – Δthi1 = 164 ,2- 28 ,2= 136oC tht1 = ts1 – (Δ’1 + Δ”1) = 136 (2, 32+ 1,98)=131,78oC t2 = tht1 – Δ’ 2 = 131, 72- 1=130,72oC ts2 = t2 – Δthi2 = 130, 72- 24=106,72oC tht2 = ts2 – (Δ 2 + Δ 2) ... 31110,554(W/m2) Nồi 2: α 12 = 2, 04 A.( r 0 .25 21 76,9.10 0, 25 ) = 2, 04.191.( ) =7748, 42( W/m2.độ) H ∆t1 3,48.4 q1 = α ∆t1 =7748, 42. 3,48= 26 964,51(W/m2) Nồi 3: α13 = 2, 04 A.( r 0 .25 22 54.103 0, 25 ) = 2, 04.180,1.(...
- 72
- 1.4K
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều cô đặc dung dụng KOH
Ngày tải lên :
08/11/2015, 10:51
... 2 W3)C2ts2 + W1Cn2 + 0,05W1(i1Cn2) W1(0,95i10,95Cn 22) +W2(C2ts2i2) ⇒ θ− +W3(C2ts2C3ts3) = Gđ(C2ts2C3ts3) (2) Nồi 3: 0,05W2 (θi 22 − Cn3θ3 ) W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (GđW3)C3ts3 + W2Cn2+ W2(0,95i20,95Cn33) ... Dung dịch Cn i.10 C t(oC) ts(oC) (J/kg) (J/kg.độ) (J/kg) (J/kg.độ) 27 37,1 428 2,6 110,68 26 97,1 320 1,39 124 , 92 2695,4 423 2,6 87,56 26 57,6 3374, 92 96,9 26 55,8 422 3,3 69,7 26 25,8 35 72, 45 76,14 2. 4 .2 ... D2 r2 23 02, 536 .22 34,9.103 Q2 = = = 1 429 427 ,141 3600 3600 1 K2 = = = 689,588 1 1 −3 (W/m2.độ) + ∑r + + 0,659.10 + α 12 α 22 9507,8 1457,8 Q2 1 429 427 ,141 ⇒ = = 20 72, 871 K2 689,588 − Nồi 3: (W/m2)...
- 89
- 1K
- 2
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc 3 nồi NGƯỢC CHIỀU, THIẾT bị cô đặc PHÒNG đốt TREO, cô đặc DUNG DỊCH NACL
Ngày tải lên :
02/12/2015, 09:20
... W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − (2) • Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 2 ... Nồi 2: D2 r2 3699,198 .22 14,635.10 3600 Q2 = 3600 = K2 = 1 + Σr + α 12 α 22 = = 22 75659,0 62( W/m2) 1 + 0,659.10 −3 + 24 50,394 20 02, 487 = 638,375 (W/m2.độ) Q2 22 75659,0 62 = = 3564,767 K2 638,375 ... 435 = 0,81 72 = ϕ α n2 = 0,81 72 2450,394 = 20 0,487(W/m2.độ) ⇒ q 22 = α 22 ∆t 22 = 20 02, 487.5,746=11506, 920 (W/m ) 22 Nên ta có: 11506, 920 − 11816 ,5 82 100% = 2, 691 < 5% η 2= 11506, 920 Vậy nhiệt...
- 81
- 969
- 1
Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt treo, cô đặc dung dịch NaCl
Ngày tải lên :
09/01/2016, 13:07
... 422 3,458 0,317.10 , 435 0,81 72 22 = n2 = 0,81 72 2450,394 = 20 0,487(W/m2.độ) q 22 22 t 22 20 02, 487.5,746=11506, 920 (W/m ) Nên ta có: 2= 11506, 920 11816,5 82 100% 2, 691 ... K1 6 92, 786 Suy ra: Nồi 2: D2 r2 3699,198 .22 14,635.10 Q2 = = 3600 3600 K2 1 12 r 22 = 22 75659,0 62( W/m2) 1 0,659.10 3 24 50,394 20 02, 487 638,375 (W/m2.độ) Q2 22 75659,0 62 ... W2(i1 C2ts2) + W3(i1 C2ts2) =Gđ(C1ts1 C2ts2)+W(i1 C1ts1) (1) Nồi 2: W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 = W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 + 0,05W1(i1 Cn2 ) W1(0,95i1 0,95Cn2 2) +W2(C2ts2...
- 73
- 748
- 0
thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức phòng đốt ngoài kiểu đứng cô đặc dung dịch nacl
Ngày tải lên :
02/07/2016, 17:24
... W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − C3ts3) • (2) Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 2 ... ts(oC) (J/kg) 138,9 27 38,460 428 4,690 113,776 27 02, 0 42 423 9, 420 114,776 27 03,6 42 94,519 26 70,134 3361, 722 125 ,599 3611,055 1 02, 127 93,519 71,04 3768,011 26 68,334 423 1,403 26 28,318 2. 2.5.3 Lập phương ... ⇒ tS2 = 1 02, 127 0C (I .25 1.STQTTB T1/314) Mà ∆' ' = tS2 – tmt2 Với tmt2 : nhiệt độ mặt thoáng dung dịch 15 tmt2 = ∆ '2 + tht2 = 2, 727 + 94,519 = 97 ,24 6 0C ⇒ ∆' '2 = 1 02, 127 –97 ,24 6 = 4,8 820 C 16...
- 73
- 522
- 2
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài cưỡng bức kiểu đứng cô đặc dung dịch đường saccharose
Ngày tải lên :
02/07/2016, 17:25
... (J/kg.) (0C) 140,9 27 41 ,26 428 9 ,25 125 ,27 27 18,433 3916,775 125 ,6 02 124 ,27 27 16,978 425 6,833 1 02, 705 26 83, 328 3737,191 106.619 101,705 26 81, 728 422 2 ,21 6 61.6 26 11 ,24 4 3 122 ,477 75,981 2. 2.4.3 Phng trỡnh ... ts1 20 + 0,05W2(i2 T ni suy ra: W1i1 + GC1ts1 W1C1ts1 = W2i2 + GC2ts2 W1C2ts2 + W1Cn 22 + 0,05W1i1 0,05W1Cn 22 W1i1 - W1C1ts1 + W1C2ts2 0,05W1i1 W1Cn 22 + 0,05W1Cn 22 + W2C2ts2 W2i2 = GC2ts2 ... W1(0,95i1 0,95Cn 22 C1ts1 + C2ts2) + W2(C2ts2 i2) = G(C2ts2 C1ts1) Thay s vo ta c: W1 19864 02, 841 W2 22 848 72, 547 = - 74999686 ,28 1 (5) T ni suy ra: W2i2 + GC2ts2 W1C2ts2 = Wi3 W1i3 W2i3 + GC3ts3...
- 74
- 701
- 6
ĐỒ án môn học QUÁ TRÌNH THIẾT bị CÔNG NGHỆ hóa thiết kế hệ thống 2 nồi cô đặc xuôi chiều tuần hoàn trung tâm cô đặc dung dịch NaOH với năng suất 3,6 kgs
Ngày tải lên :
22/11/2013, 20:41
... (W/m2 ) , 33 22 = 45,3. ,5 22 2 = 45,3 0 ,25 .13 ,22 6 2, 33.0,166 = 15 42, 07 (W/m3 ) 10.4.Nhit ti riờng v phớa dung dch : q 21 = 21 21 = 23 60,85 9,4 = 22 1 92 (W/m2) q 22 = 22 22 =15 42, 07.13 ,22 6 =20 395,4(W/m2) ... ni (W/m2 ) Ti :Hiu s nhit hu ớch ca tng ni ( oC ) (xem bng 2) Ta cú: qtb1 = q11 + q21 22 475,785 + 22 1 92 = = 22 333,9 2 qtb2 = q 12 + q 22 204 82 ,5 + 20 395,4 = = 20 438,95 2 (W/m2) K1 = qtb1 22 333,9 ... =15 42, 07.13 ,22 6 =20 395,4(W/m2) 10.5.So sỏnh q2i v q1i : - Chờnh lch gia q21 , q11 v q 22 , q 12 ( , ) = 22 475,785 22 1 92 100% = 1 ,26 % < 5% 22 475,785 = 20 4 82 ,5 20 395,4 100% = 0, 425 % < 5% 20 4 82 ,5 Vy gi thit 11 , 21 ...
- 88
- 1.3K
- 6
