ii 1 mô hình client server sử dụng dịch vụ không kết nối
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều
Ngày tải lên :
27/06/2014, 01:54
... : D1I1+(Gđ − W2 − W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 1 +(Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 − Ccn1 1 ) ⇒ D1(0,95I1 − 0,95Ccn1 1 )+ W2(i1 − C2ts2) + W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − C2ts2)+W(i1 − C1ts1) (1) Nồi 2: W1i1+( ... tụ nước − Nồi 1: Q1 = D1.r1 2 819 ,10 2. 215 6,3 .10 3 = = 16 88563,39 (W/m2) 3600 3600 K1 = + ∑ r + 11 α 21 ⇒ = 1 + 0,659 .10 −3 + 9744,5 15 92,307 = 710 ,406 Q1 16 88563,79 = = 2347 ,16 4 K1 719 ,406 − Nồi ... 19 02,005.2293,3 .10 3 Q3 = = = 12 116 27 ,15 2 (W/m2) 3600 3600 K3 = ⇒ 1 + ∑r + 13 α 23 = 1 + 0,659 .10 −3 + 9686 11 54,7 = 614 ,15 6 (W/m2.độ) Q3 12 116 27 ,15 2 = = 19 72,833 K3 614 ,15 6 n =3 Qi Q1 Q2 Q3 = + + = 2347 ,16 4...
- 95
- 1.8K
- 6
Thiết kế hệ thống 3 nồi xuôi chiều làm viêc liên tục, loại ống tuần hoàn trung tâm để cô đặc dung dịch Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 03:40
... Nồi 1: GđCđtđ + D1.I1 = W1i1 + (Gđ – W1)C1t1 + D1Cn1 1 + 0.05D1.I1 D1(0,95I1– Cn1 1) + W1(C1.t1– i1)) =Gđ(C1.t1 – Cdtd) (1) Nồi 2: Ở nồi 2, ý: D2 = W1 (Gđ – W1)C1t1 + D2I2 = W2i2 + (Gđ – W1 – ... nhiệt độ nồng độ ∆’ 1. 58 Tổn thất nhiệt độ ASTT ∆” 2.64 o Nồi 10 1.87 Nồi 10 3.24 1. 11 0.9 1. 16 0.86 1. 18 1. 11 108,23 10 1 .12 1. 87 5,24 0.37 1. 16 84,44 65.2 2.56 16 ,68 Vậy ∆” = ∆ 1 + ∆”2 + ∆”3 =24,56 ... 6.2 13 4.5 12 7,74 6.7575 216 67 2.297 3728. 716 918 0.8030 513 1 2994.3 510 06 20234.392 Nồi 10 .563 016 71 110 .3629833 10 8.23 2 .13 236 912 1 1. 078 2825. 815 062 2.69479078 7 614 .980375 16 237.949 Nồi 8.3 910 66664...
- 81
- 717
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.
Ngày tải lên :
14/06/2014, 23:55
... 3 .1 Giá trị A phụ thuộc vào nhiệt độ màng (Tra STQTTB T2/trang 29) 10 4 A 20 12 0 40 13 9 60 15 5 80 16 9 10 0 17 9 12 0 18 8 14 0 19 4 16 0 19 7 18 0 19 9 Với = Chọn = = T- t1= tT1 = T- = 13 2,9 – 2,26= 13 0,64 ... A= Bảng 3 .1 Giá trị A phụ thuộc vào nhiệt độ màng (Tra STQTTB T2/trang 29) A 10 4 GVHD: Trần Thanh Giang 20 12 0 40 13 9 60 15 5 Page 21 80 16 9 10 0 17 9 12 0 18 8 14 0 19 4 16 0 19 7 18 0 19 9 200 19 9 Bài tập ... – 2,26= 13 0,64 (T+tT1) = (13 2,9 + 13 0,64) = 13 1,77 13 2,335 ta có: 19 1,7 Thay giá trị vào công thức (*) ta có: = 2,04 = 11 153,46 (W/m2K) Thay vào côg thức (1) ta có: q1 = 11 153,46 2,26 = 25206,82...
- 33
- 2K
- 5
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều, thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức buồng đốt ngoài, cô đặc dung dịch KNO3 từ 7% lên 32%
Ngày tải lên :
28/07/2014, 20:20
... Q1 = K1 = D1 r1 46 21, 604. 213 5,5 .10 3 = = 27 415 10,048 W/m2 3600 3600 1 = = 11 54, 715 1 1 −3 W/m2.độ +∑r + + 0, 659 .10 + 11 α 21 9224, 299 10 1 41, 272 Suy ra: Q1 27 415 10, 048 = = 2374 ,18 7 K1 11 54, ... xi 1 xi + M đ M H 2O Vậy * Nồi 1: ⇒ 10 ,343% m1 = 10 ,343% 10 1 10 ,343% = 0,020 1 + 10 1 18 M1 = 0,020 .10 1 + (1 - 0,02) .18 = 19 ,6 81 ⇒ λ = 3,58 .10 -8 3750,838 10 19,95 10 19,95 = 0, 511 W/m.độ 19 , ... W1)C1ts1+ D1Cn1 1 + 0,05D1(I1 - Cn1 1 ) ⇔ 0,95D1(I1 – Cn1 θ 1) + W1(C1ts1-i1) = Gđ(C1ts1 – Cđtđ) (1) Nồi 2: W1I1 + (Gđ –W1).C2.ts2 = W2i2 + (Gđ-W1 – W2).C2ts2+ W1Cn2 θ + 0,05W1(I2-Cn2 θ ) ⇔ W1(0,95i1...
- 71
- 2K
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên
Ngày tải lên :
15/08/2014, 10:15
... ∆t1 = 13 7.9 − 1. 74 = 13 6 .16 tm1 = 0.5 (13 7.9 + 13 6 .16 ) = 13 7.030 C tm (oC) A 10 4 20 12 0 40 13 9 60 15 5 80 16 9 10 0 17 9 12 0 18 8 14 0 19 4 16 0 19 7 18 0 19 9 200 19 9 16 0 19 7 18 0 19 9 200 19 9 Suy ra: A1 =19 3 ,10 9 ... ra: A1 =19 3 ,10 9 Tra bảng I.250, STQTTB, T1/ 313 r1,n1 = 215 6300( J / kg ) ⇒ 1, n1 = 2.04 19 3 .10 9 ∗ 215 6300 = 11 876. 811 (W / m ) 1. 5 1. 74 ⇒ q1,n1 = 1, n1.∆t1 = 11 876. 811 1. 74 = 22665.6 51( W / m ) ... = 1. 860 C tT = thd − ∆t1 = 11 3.6 − 1. 86 = 11 1.740 C tm = 0.5 (11 1.74 + 11 3.6) = 11 2.67 C tm (oC) 20 40 60 80 10 0 A 10 4 12 0 13 9 15 5 16 9 17 9 Suy :A =18 0.70 Tra bảng I.250, STQTTB, T1/ 313 12 0 18 8 14 0...
- 57
- 3.6K
- 5
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều
Ngày tải lên :
23/11/2014, 09:09
... = 1, 211 .9, 81. 104 = 11 8799 ,1 (N/m2) po = pth + p1 = pth + g.ρdd3.H = 1, 5 .11 87 01 + 9, 81 1422,67.3 = 219 920,7 (N/m2) Ta có: S 2 .11 8799 ,1 C 0,0 011 C 3,8 .13 1,54 .10 0,925.0,95 11 8799 ,1 2.0,5 ... Nồi 1: 1 2,8 .15 91, 2.0,037 21, 35 .15 1 ,11 ,3 = 7,8 mm 11 6,7 71, 5 Nồi 2: 1 2,8 .15 91, 2.0,037 21, 35 .12 9,2 61, 3 = 7,6 mm 10 3,9 71, 5 Nồi 3: 2,8 .15 91, 2.0,037 21, 35 .10 4,4 41, 3 1 = 7,2 mm 89,5 81, 5 Chọn ... nồi: Nồi 1: Gđ C đ t đ D1 I W1i1 (Gđ W1 )C1t1 D1C n1 1 0,05D1 I D1 (0,95I C n1 1 ) W1 (C1t1 i1 ) Gđ (C1t1 C đ t đ ) Nồi 2: Ở nồi 2, ý: D2 = W1 (Gđ W1 )C1t1 D2 I...
- 78
- 1.1K
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài kiểu đứng CaCl2 từ 7% lên 34%
Ngày tải lên :
18/12/2014, 14:44
... 30 01, 7 .12 59,8 12 59,8 = 0,499 (W/m độ) 25 ,16 + Nồi 2: 0 ,11 918 11 0,99 m2 = = 0,022 0 ,11 918 − 0 ,11 918 + 11 0,99 18 → M2 =0,022 .11 0,99 + (1- 0.022) .18 = 20,04 → λ = 3,58 .10 -8.3684,266 .10 59 10 59 = 0,524 ... = thđ - ∆t1 + Nồi 1: Chọn ∆t 11 = 0,9 tT1 = th 1 - ∆t 11 = 14 2,9 – 0,9 = 14 2 tm1 = 14 2,9 + 14 0 = 14 2,5 (0C) Tra STQTTB, T2/Trang 29, ta có: A1 = 19 4,367 Từ th 1 = 14 2,90C → r1 = 213 5,5 .10 3 (J/kg) ... W2 = W - W1 = 3433,055 (kg/h) Thay W1 vừa tìm vào (1) ta có: 0,95D1(I1- Cn1 1) = W1(i1+(ts1-ts2)C1)+(Gđ-W)C1ts1-(Gđ-W2)C2ts2 ⇒ D1 = W1 [ i1 + ( t s1 − t s ) C1 ] + ( Gđ − W ) C1t s1 − ( Gđ −...
- 56
- 3.5K
- 7
thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, buồng đốt ngoài thẳng đứng, làm việc liên tục ở áp suất chân không, cô đặc dung dịch NaOH từ 4,5% lên 13%
Ngày tải lên :
04/07/2015, 20:45
... 215 8, 218 .10 3 (J/kg) ⇒ 11 = 2,04 × 19 2, 912 × 215 8, 218 × 10 3 = 8860 ,17 9 (W/m2.độ) × 2 ,1 ⇒ q 11 = 11 × ∆t 11 = 8860 ,17 9 × 2 ,1 = 18 606,378 (W/m2) Nồi 2: Chọn ∆t12= 1, 950C ⇒ tT12= thd2- ∆t12= 11 1,088- ... Ps = 1, 204 P Ps 1, 21 P= Ptb1 ⇒ Ps1= 1, 204 × 1, 649= 2,039at ⇒ t0tb1= 12 0, 61 0C P=P0 ⇒ Pos1= 1, 204 × 1, 556= 1, 874 at ⇒ t0s1= 11 8 ,19 at ⇒ ∆ "1= t0tb1- t0s= 12 0, 61- 11 8 ,19 = 2,42 0C Tra STQTTB1 /236 ... q 11. ∑r= 18 606,378 × 0,659 .10 -3= 12 ,2 610 C ⇒ tT 21= tT 11- ∆tI= 13 5,322- 12 ,2 61= 12 3,0 610 C Hiệu số cấp nhiệt nước: ∆t 21= tT 21- t 21= 12 3,0 61- 11 8,948= 4 ,11 30C Áp suất thứ nồi 1: Pht1= 1, 556 × 9 810 0= 15 2707,52(N/m2)...
- 63
- 958
- 2
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:01
... Nồi 1: α 11 = 2,04 A.( Nồi 11 1,75 1, 15 11 1 ,17 18 4,03 Nồi 89,33 1, 1 88,78 17 3,39 r 0.25 217 ,88 .10 0, 25 ) = 2,04 .19 1,68.( ) = 10 680,42 (W/m2.độ) H ∆t1 3 .1, 3 q 11 = α 11 ∆t 11 = 10 680,42 .1, 3 = 13 884,55(W/m2) ... sau 1oC t1 = 13 2,9oC ts1 = t1 – Δthi1 = 13 2,9 – 16 ,03 = 11 6,87oC tht1 = ts1 – (Δ 1 + Δ 1) = 11 6,87 – (0, 51 + 3, 61) = 11 2,7oC t2 = tht1 – Δ 1- 2 = 11 2,7 – = 11 1,7oC ts2 = t2 – Δthi2 = 11 1,7 – 15 ,29 ... 0,0327 18 9 ,11 Nồi 1: 1 = 2,8.63 01, 2.0,032 71, 35 .11 2,7 51, 3 = 11 mm 215 ,5 91, 5 Nồi 2: 1 = 2,8.63 01, 2.0,032 71, 35.90,3 31, 3 = 10 mm 18 9 ,11 1,5 Nồi 3: 1 = Nồi 630 60,70 0,0327 14 1,25 2,8.63 01, 2.0,032 71, 35.60, 71, 3...
- 53
- 1.2K
- 1
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:05
... ASTT ∆” Nồi 10 1.36 Nồi 10 1.87 Nồi 10 3.24 1. 09 0.92 1. 11 0.9 1. 16 0.86 2.4 1. 09 12 7.74 12 2.53 1. 58 2.64 1. 18 1. 11 108,23 10 1 .12 1. 87 5,24 0.37 1. 16 84,44 65.2 2.56 16 ,68 Vậy ∆” = ∆ 1 + ∆”2 + ∆”3 ... Nồi 1: GđCđtđ + D1.I1 = W1i1 + (Gđ – W1)C1t1 + D1Cn1 1 + 0.05D1.I1 D1(0,95I1– Cn1 1) + W1(C1.t1– i1)) =Gđ(C1.t1 – Cdtd) (1) Nồi 2: Ở nồi 2, ý: D2 = W1 (Gđ – W1)C1t1 + D2I2 = W2i2 + (Gđ – W1 – ... (at) Nồi 12 ,22 2.297 10 1.359 10 81, 42 5 41 2.4 Nồi 16 ,18 1. 078 10 1.866 11 22 5 61 1 .18 Nồi 25 0.26 10 3.236 12 12 606 0.37 Bảng 1. 6Tính tổn thất nhiệt độ áp suất thủy tĩnh Nhiệt độ sôi dung dịch (oC)...
- 81
- 594
- 0
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc nacl HAI nồi NGƯỢC CHIỀU BUỒNG đốt TREO NĂNG SUẤT 10 tấn TRÊN GIỜ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:17
... 4 .1 [6,29] tm 0 ( C) A 10 4 20 40 60 80 10 0 12 0 14 0 16 0 18 0 200 12 0 13 9 15 5 16 9 17 9 18 8 19 4 19 7 19 9 19 9 Với Chọn: (0C) 14 2,9 – 3 ,15 = 13 9,75 (0C) = (14 2,9 +13 9,75) = 14 1,33 (0C) tm = = 14 2 ,12 ... = 1, 37 .1, 89 = 2,59 (at) => ttb1= 12 7, 41 0C [5, 314 ] P = P 01 => P0s1 = 1, 37 .1, 81 = 2,48 (at) => t 01 = 12 5,94 (0C) = ttb1 – t 01 = 12 7, 41 – 12 5,94 = 1, 47 (0C) • Nồi 2: Nồng độ dung dịch nồi 2: 16 %; ... 1, 75.9, 81. 104 = 17 1675 (N/m2) Ta có: S= + 1, 8 .10 -3= 2,9 (mm) Chọn S=4mm - Kiểm tra ứng xuất P1 = 9, 81. 1068,048 .1, 6 = 16 764 (N/m2); = 1, 5 17 1675 + 16 764 = 274277 (N/m2); Ta thấy = = 10 5 .10 6 < 200 .10 6...
- 81
- 1.4K
- 6
Thiết kế hệ thống cô đặc xuôi chiều ba nồi loại ống tuần hoàn trung tâm , cô đặc dung dịch KOH làm việc liên tục năng suất 45000 kg trên giờ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:34
... 4 ,1 162 ,15 19 7, 215 thđ C Δt1 0C tm, 0C A Nồi 14 3,7 3,48 13 0,7 19 1 Nồi 10 7,4 4,85 10 2,4 18 0 ,1 r 0.25 2075,2 .10 3 0, 25 ) = 2,04 .19 7, 215 .( ) = 7587,94 (W/m2.độ) Vậy Nồi 1: 11 = 2,04 A.( H ∆t1 4 ,1. 4 ... q 11 = α 11 ∆t 11 = 7587,94.4 ,1 = 311 10,554(W/m2) Nồi 2: 12 = 2,04 A.( r 0.25 217 6,9 .10 0, 25 ) = 2,04 .19 1.( ) =7748,42(W/m2.độ) H ∆t1 3,48.4 q1 = α ∆t1 =7748,42.3,48= 26964, 51( W/m2) Nồi 3: 13 ... 4, 214 .10 3 Nồi 22,34 10 3,42 77,04 26,38 0 ,16 .10 5 2, 819 .10 3 o α 21 = 1 n1 = 0,292 .1, 8 .10 5 = 11 09,6, W / m C o α 22 = ϕ 2α n = 0, 316 .42 41 = 13 40 ,16 , W / m C o α 23 = ϕ3α n3 = 0,447.2, 819 .10 3 = 12 60 ,18 ,...
- 72
- 1.4K
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều cô đặc dung dụng KOH
Ngày tải lên :
08/11/2015, 10:51
... lượng: Nồi : − D1I1+(GđW2 W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 + 1 (Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 Ccn1 ) D1(0,95I10,95Ccn1)+ W2(i1C2ts2) + ⇒ θ− =Gđ(C1ts1C2ts2)+W(i1C1ts1) W3(i1C2ts2) (1) 24 Nồi 2: − W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 ... − Nồi 1: Q1 = = (W/m2) D1.r1 2 819 ,10 2. 215 6,3 .10 = 16 88563,39 3600 3600 1 = = 710 ,406 1 1 −3 + ∑r + + 0,659 .10 + 11 α 21 9744,5 15 92,307 K1 = (W/m2.độ) ⇒ Q1 16 88563,79 = = 2347 ,16 4 K1 719 ,406 ... 2072,8 71 35,903 = 11 ,6 41( 0 C) 6392,868 ∆thi = 19 72,833 35,903 = 11 ,08(0 C) 6392,868 Sai số nhiệt độ hữu ích là: 1 = 13 ,18 2 − 12 ,98 − Nồi 1: 10 0 = 1, 556% < 10 % 13 ,18 2 11 ,6 41 − 12 ,78 η2 = 10 0 = 8, 912 %...
- 89
- 1K
- 2
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc 3 nồi NGƯỢC CHIỀU, THIẾT bị cô đặc PHÒNG đốt TREO, cô đặc DUNG DỊCH NACL
Ngày tải lên :
02/12/2015, 09:20
... q 21 = α 21. ∆t 21 = 2093,573.5,4 41= 113 91, 132(W/m ) 21 Nên ta có: 11 3 91, 132 − 11 430,37 10 0% = 0,344 < 5% η 1= 11 430,37 Vậy nhiệt tải trung bình là: q + q 21 113 91, 132 + 11 430,37 Q1 = 11 = = 11 40,7 51 ... A1= 19 4,3 61 Từ th 1= 142,9 oC ta có r1= 213 5,5 .10 3(J/kg) (Tra bảng I.250 STQTTB, T1/Trang 312 ) 213 5,5 .10 → α 11 = 2,04 .19 4,3 61 = 11 545,828 (W / m đô) 3.0,99 q 11 = α 11 .∆t 11 = 11 545,828 0,99 = 11 430,37 ... : D1I1+(Gđ − W2 − W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 1 +(Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 − Ccn1 1 ) ⇒ D1(0,95I1 − 0,95Ccn1 1 )+ W2(i1 − C2ts2) + W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − C2ts2)+W(i1 − C1ts1) • (1) Nồi 2: W1i1+(...
- 81
- 969
- 1
Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt treo, cô đặc dung dịch NaCl
Ngày tải lên :
09/01/2016, 13:07
... 19 4,3 61 Từ th 1= 142,9 oC ta có r1= 213 5,5 .10 3(J/kg) 23 (Tra bảng I.250 STQTTB, T1/Trang 312 ) 213 5,5 .10 11 2,04 .19 4,3 61 11 545,828(W / m đô) 3.0,99 q 11 11 t 11 11 545,828.0,99 11 430,37 ... 2093,573.5,4 41= 113 91, 132(W/m ) Nên ta có: 1= 11 3 91, 132 11 430,37 10 0% 0,344 5% 11 430,37 25 Vậy nhiệt tải trung bình là: q q 21 113 91, 132 11 430,37 Q1 11 11 40,7 51( W/m2) 2 Nồi 2: Tại ts2 = 10 2,66 ... : D1I1+(Gđ W2 W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 +(Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 Ccn1 ) D1(0,95I1 0,95Ccn1 )+ W2(i1 C2ts2) + W3(i1 C2ts2) =Gđ(C1ts1 C2ts2)+W(i1 C1ts1) (1) Nồi 2: W1i1+(...
- 73
- 748
- 0
thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức phòng đốt ngoài kiểu đứng cô đặc dung dịch nacl
Ngày tải lên :
02/07/2016, 17:24
... D1I1+(Gđ − W2 − W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 1 +(Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 − Ccn1 1 ) ⇒ D1(0,95I1 − 0,95Ccn1 1 ) C2ts2)+W(i1 − C1ts1) • + W2(i1 − C2ts2) + W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − (1) Nồi 2: W1i1+( ... 19 3, 511 Từ th 1= 138,9 oC, ta có r1= 215 3,3 .10 3 J/kg tra bảng (I.250.STQTTB T1/ 312 ) → α 11 = 2,04 .19 3, 511 4 215 3,3 .10 = 10 538,298 (W / m C ) 4 .1, 06 → q 11 = α 11 ∆t 11 = 10 538,298 .1, 06 = 11 170,596 (W ... W/m2.độ ⇒ q 21 = α 21. ∆t 21 = 2269,306 4,88= 11 074,078W/m2 11 170,596 − 11 074,078 10 0% η = 11 170,596 = 0,872 % < 5% Vậy nhiệt tải trung bình là: Q1 = q 11 + q 21 111 70,596 + 11 074,078 = = 11 122,337 2...
- 73
- 522
- 2
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài cưỡng bức kiểu đứng cô đặc dung dịch đường saccharose
Ngày tải lên :
02/07/2016, 17:25
... W1)C1ts1 + D1Cn 11 + 0,05D1I1 0,05D1Cn 11 0,95D1I1 0,95D1Cn 11 = W1i1 + (G W1)C1ts1 GCt D1 = W1i1 + (G W1 )C1t1 G C t 0,95( I1 Cn 11 ) = 212 0,949 kg/h Tớnh sai s: + Ni 1: = .10 0% 3,5 % < ... W = W1 + W2 + W3 = th1, = th2, = th3 t = ts1 20 + 0,05W2(i2 T ni suy ra: W1i1 + GC1ts1 W1C1ts1 = W2i2 + GC2ts2 W1C2ts2 + W1Cn22 + 0,05W1i1 0,05W1Cn22 W1i1 - W1C1ts1 + W1C2ts2 0,05W1i1 W1Cn22 ... nhit lng: Ni 1: Qra D1I1 + GCt = W1i1 + (G W1)C1ts1 + D1Cn 11 + 0,05D1(I1 - Cn1 Ni 2: ) W1i1 + (G W1)C1ts1 = W2i2 + (G W1 W2)C2ts2 + W1Cn2 + 0,05W1(i1 - Cn2 ) Ni 3: W2i2 + (G W1 W2)C2ts2...
- 74
- 701
- 6
ĐỒ án môn học QUÁ TRÌNH THIẾT bị CÔNG NGHỆ hóa thiết kế hệ thống 2 nồi cô đặc xuôi chiều tuần hoàn trung tâm cô đặc dung dịch NaOH với năng suất 3,6 kgs
Ngày tải lên :
22/11/2013, 20:41
... li cú: t1i = t i tTi tTi = t i t1i (**) thay (**) vo (*) ta c : t mi = t i 0,5 t1i Vi: t1 = 15 1 ,1 oC t2 = 11 6 ,15 6 oC tm1 = 15 1 ,1 0,5.2 ,12 = 15 0,04 oC tm2 = 11 6 ,15 6 0,5 .1, 98 = 11 5 ,16 6oC Tra ... 29 ] t1 = 15 0,04oC A1 = 19 5,506 t2 = 11 5 ,16 6oC vi: A2 = 18 5,3747 Vy: 211 7000 11 = 2,04 .19 5,506. 2.2 ,12 , 25 2 217 400 12 = 2,04 .18 5,3747. 2 .1, 98 = 10 6 01, 785 (W / m ụ ) , 25 = 10 344,698(W ... Q1 T1, = ( T1 + T2 ) Q1 K1 K1 + Q2 = ( 28 ,1 + 30, 316 ) 412 7,709 412 7,709 + 4902 ,18 5 = ( 28 ,1 + 30, 316 ) 4902 ,18 5 4902 ,18 5 + 412 7,709 K2 = 26,71C T2, = ( T1 + T2 ) Q2 Q1 K1 K2 + Q2 K2 = 31, 71C...
- 88
- 1.3K
- 6
