cô đặc 2 nồi ngược chiều ống tuần hoàn ngoài

đồ án môn học quá trình công nghệ thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều ống tuần hoàn trng tâm

Ngày tải lên : 18/03/2015, 10:35

... 46 822 ,33.0,560 = 21 93, 46 42 2.10.4 (W/m3.độ) Nhiệt tải riêng phía dung dịch : q 21 = α 21 ∆ 21 = 25 71, 6998.7,987 = 20 540,1663 (W/m2) q 22 = α 22 ∆ 22 =21 93,46 42. 9,46 82= 20768,1577 (W/m2) 2. 10.5 ... (J/kg) x% P’(at) t’(°C) 151,1 27 54 21 17 1, 622 113,1 27 03,667 22 25,889 10,84 1,57 1 12, 1 27 01,5 22 28,5 0 ,21 1 60,7 26 08,444 23 55,556 24 2. 7 Tính tổn thất nhiệt độ cho nôi: 2. 7.1 Tổn thất nhiệt độ áp ... (xem bảng 2) Ta có: qtb1 = qtb = q11 + q21 20 130, 29 59 + 20 540,1663 = = 20 335, 23 11( W / m ) 2 q 12 + q 22 21498, 0018 + 20 768,1577 = = 21 133, 0798 ( W / m ) 2 K1 = Vậy: K2 = qtb1 20 335, 23 11 = =...

103
1.1K
8

Thiết bị cô đặc hai nồi xuôi chiều ống tuần hoàn trung tâm

Ngày tải lên : 24/05/2015, 01:07

... thức, công nghệ Bảng 6: Tóm tắt: Nồi Nồi q1 (W/m2) 22 473,8945 24 434 ,20 71 q2 (W/m2) 21 773,9464 24 258,8981 Sai số 3 ,2 0,717 q (W/m2) 22 123 , 92 24346,5 526 Di (kg/h) 10137 ,27 6 10185.5 ri (J/kg) 21 67408 ... → α1,n1 21 67,394.10 = 2, 04.1 92, 2435 = 829 2,95 W/m2.độ 4 .2, 71 → q1,n1 = α1,n1.∆t1 = 829 2,95 .2, 71= 22 473,8945 W/m2 Nồi 2: Chọn ∆t1 = 3 ,23 oC tT1 = th 2- ∆t1= 107,41 – 3 ,23 = 104,18 oC tm2= 104,18 ... 27 48 ,26 08 = 24 258,8981 W/m2 Nên ta có: η1 = 24 258,8981 − 24 434 ,20 71 24 434 ,20 71 100% = 0,717% < 5% nên đạt Vậy nhiệt tải trung bình: q + q2,n 24 258,8981 − 24 434 ,20 71 Q2 = 1,n = = 24 346,5 526 W/m2 2 3.3...

63
5.4K
43

Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên

Ngày tải lên : 15/08/2014, 10:15

... 22 721 .487 Nên ta có: η1 = 22 665.651 − 22 721 .487 ∗100 = 0 .25 22 721 .487 Vậy tải nhiệt trung bình: Q1 = 22 665.651 + 22 721 .487 = 22 693.569W / m 2 Nồi 2: ts2=t2=85.680C Ta có: ∆t = q1,n ∗ ∑ r1 = 27 241.6 32 ... 27 . 92 ∗ = 26 .780 C 5676.49 ∆th1 = 22 .4 92 ∗ Tính sai số: 21 .9 − 22 .4 92 ∗100 = 2. 2% < 5% 22 .4 92 26.78 − 27 . 92 2 = ∗100 = 4.08% < 5% 27 . 92 η1 = 23 Đồ Án QTTB Tính bề mặt truyền nhiệt: F= Qi 26 24454 .29 3 ... q2,n = ∆t2 ∗ α 2, n = 8.11∗ 23 30.1 = 18897.112W / m Nên ta có: 2 = 193 32. 204 − 18897.1 12 ∗100 = 2. 3 02 < 5% 18897.1 12 Vậy nhiệt tải trung bình Q2 = 193 32. 204 + 18897.1 12 = 19114.658(W / m ) 2. 1.1.3.4.Tính...

57
3.6K
5

Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.

Ngày tải lên : 14/06/2014, 23:55

... thiết bị cô đặc 3.1.1 Tính nhiệt lượng đốt cung cấp Nồi 1: Q1 = D.r) = = 25 36 ,27 (kW) Nồi 2: Q2 = D.r (2) = = 26 39, 62 (kW) 3.1 .2 Tính hệ số truyền nhiệt K nồi Công thức tổng quát: K = (W/m2.K) Hình ... 25 206, 82 (W/m2) q2 : nhiệt tải phía dung dịch sôi - Ta có công thức tính q2 = (2) Với: t2 hệ số nhiệt độ bề mặt truyền nhiệt dung dịch sôi - Ta có công thức tính q2: q2 = (2) Với: = tw2 – t2 ... (m) Ống nhập liệu 2, 6 1031,76 9,69.10-4 40 45 nồi Ống tháo liệu 2, 6 1105,51 9.10-4 40 45 nồi Ống tháo liệu 1,76 978,03 1, 02. 10-3 40 45 nồi Ống dẫn đốt 1,13 1, 62 0,617 25 0 27 3 Ống dẫn thứ 0. 92 0,7133...

33
2K
5

đồ án cô đặc 2 nồi ngược chiều muối ăn

Ngày tải lên : 18/07/2014, 23:54

... Nồi 2: D2I2+GđCđtđ=W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cn2 θ +0,05D2(I2-Cn2 θ ) Với: D2=W1 , W=W1+W2 (2) Ta có : (2) ⇔ W1(0,95i1 - C2ts2 + i2 - 0,95Cn2 θ )= Wi2 + (Gđ –W)C2ts2 – GđCđts2 ⇔ W1=[Wi2 + (Gđ –W)C2ts2 ... r(J/kg) 22 20,113.103 22 79,760.103 Nồi 1: ∆'1 = ∆'o1 ∆'1 = 9,5 16 ,2. ( t ht1 + 27 3) r1 16 ,2. (115, 122 + 27 3) 22 20,113.10 ∆ '1 = 10,4 42 oC Nồi 2: 16 ,2. ( t ht + 27 3) ∆' = ∆' o r2 ∆ '2 = 3 ,25 16 ,2( 92, 15 ... W/m2.độ Nồi 2: Q2 = D2 r2 3439,965 .22 09,458.10 = = 21 1 123 8,386 W/m2 3600 3600 K2 = = 1 1 + ∑r + + 0,805.10 −3 + α 12 α 22 10974,5 12 128 0,945 Q2 21 1 123 8,386 = = 3540,113 Suy ra: K2 596,376 n=2...

65
3.9K
15

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi cô đặc dung dịch KOH xuôi chiều ống tuần hoàn ngoài với năng suất 11000 k trên giờ

Ngày tải lên : 13/11/2014, 14:49

... 0, 121 ) 18 = 22 ,598 (g/mol) ⇒ α 22 = 45,3.0, 21 03660.5.8,18 32. 33.0,973 = 27 08,85065( w / mđô ) q 22 = α 22 ∆t 22 = 27 08,85065.8,183 = 22 166, 524 86( w / m ) q 12 − q 22 q 12 100% = 22 166, 524 86 − 21 103,5535 ... bình nồi i qtbi = q1i + q2i q11 + q21 25 346, 6 925 + 24 475,36141 = = 24 911, 026 96( w / m ) 2 24911, 026 96 ⇒ K1 = = 951,87796( w / mđô ) 26 ,1704 q +q 21 103,5535 + 22 166, 524 86 qtb2 = 12 22 = = 21 635, ... tường ống : ∆tT 12 = q 12 ∑ r = 21 103,5535.6, 625 .10−4 = 13,9811o C ⇒ TT 22 = TT 12 − ∆tT 12 = 106,903 − 13,9811 = 92, 921 9o C ⇒ ∆t 22 = TT 22 − Ts2 = 92, 921 9 − 84, 739 = 8,183o C Hệ số cấp nhiệt từ ống...

86
807
0

Hoàn thành thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH

Ngày tải lên : 24/04/2013, 22:10

... ⇒ θ 22 = 22 , 41 o C 10 Tại t s2 = 77, 24 C dung dịch có độ nhớt μ dd2 tướng ứng với nhiệt độ θ 32 nước có độ nhớt nên ta có: 20 − 40 40 − 77, 24 = ⇒ θ 32 = 42, 54 o C 11, 60 − 22 , 41 22 , 41θ 32 − ... 0 ,25 0 ,25  r  α11 = 2, 04 ×A1 × ÷  Δt11 ×H   21 17 ×  10 = 2, 04 × 195,308 ×  ÷  4, 77 ×  0 ,25  r  α 12 = 2, 04 ×A × ÷  Δt 12 ×H  = 6877,15 [W/m2.độ] 0 ,25  22 27,85 2 ×  10 = 2, ... Kj/Kg 21 17 1,638 113,4 27 01,38 22 25 ,26 9.5 22 27.85 0 ,21 60,7 26 09,59 23 55 ,26 25 Đồ án môn học QT&TB Tính tổn thất nhiệt độ cho nồi: 7.1 Tính tổn thất nhiệt độ áp suất thuỷ tĩnh tăng cao ∆i’’: o Công...

59
2.3K
14

do an co dac 3 noi nguoc chieu dung dich KOH

Ngày tải lên : 27/09/2013, 23:16

... W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − C3ts3) (2) Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 ... 0,659.10−3 + 9744,5 15 92, 307 = 710,406 (W/m2.độ) Q1 1688563,79 = = 23 47,164 K1 719,406 − Nồi 2: D2 r2 23 02, 536 .22 34,9.103 Q2 = = = 1 429 427 ,141 (W/m2) 3600 3600 K2 = ⇒ 1 + ∑r + α 12 α 22 = 1 + 0,659.10−3 ... (J/kg) 27 37,1 26 95,4 26 55,8 (J/kg.độ) 428 2,6 423 2,6 422 3,3 Hơi thứ i.103 o t( C) (J/kg) 110,68 26 97,1 87,56 26 57,6 69,7 26 25,8 Dung dịch C ts(oC) (J/kg.độ) 320 1,39 124 , 92 3374, 92 96,9 35 72, 45 76,14...

95
904
8

Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều

Ngày tải lên : 27/06/2014, 01:54

... W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − C3ts3) (2) Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 ... (J/kg.độ) 27 37,1 428 2,6 110,68 26 97,1 320 1,39 124 , 92 2695,4 423 2,6 87,56 26 57,6 3374, 92 96,9 26 55,8 422 3,3 69,7 26 25,8 35 72, 45 76,14 2. 4 .2 Lập phương trình cân nhiệt lượng – D1, D2, D3 lượng đốt vào nồi ... 0,659.10−3 + 9744,5 15 92, 307 = 710,406 Q1 1688563,79 = = 23 47,164 K1 719,406 − Nồi 2: D2 r2 23 02, 536 .22 34,9.103 Q2 = = = 1 429 427 ,141 (W/m2) 3600 3600 38 (W/m2.độ) K2 = ⇒ 1 + ∑r + α 12 α 22 = 1 + 0,659.10−3...

95
1.8K
6

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài kiểu đứng CaCl2 từ 7% lên 34%

Ngày tải lên : 18/12/2014, 14:44

... +0,05D1(I1-Cn1θ1) (1) +Nồi 2: D2I2 + GđCđtđ = W2i2 + (Gđ-W2)C2ts2 + D2Cn2 2 + 0,05D2(I2-Cn2 2) (2) Với D2 = W1, W = W1 + W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95I2-C2ts2+i2- 0,95Cn2 2) = W.i2 + (Gđ-W)C2ts2 – GđCđts2 ⇔ W1 = ... dẫn 2. 1 .2. 5.1.1/ Ống dẫn đốt 2. 1 .2. 5.1 .2/ Ống dẫn thứ 2. 1 .2. 5.1.3/ Ống dẫn dung dịch 2. 1 .2. 5.1.4/ Ống tuần hoàn 2. 1 .2. 5.1.5/ Bề dày lớp cách nhiệt thân thiết bị 2. 1 .2. 6/ CHỌN MẶT BÍCH: 2. 1 .2. 6.1/ ... thất chung : Qtt2 = 0,05D2(I2-Cn2 2) Nồi 2: + Do thứ mang : W2i2 + Do sản phẩm mang : (Gđ-W2)C2ts2 + Do nước ngưng tụ mang : D2.Cn2.tnt2 + Do tổn thất chung : Qtt2=0,05D2(I2-Cn2.tnt2) Phương trình...

56
3.5K
7

thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, buồng đốt ngoài thẳng đứng, làm việc liên tục ở áp suất chân không, cô đặc dung dịch NaOH từ 4,5% lên 13%

Ngày tải lên : 04/07/2015, 20:45

... D1I1+(Gđ-W2)C2ts2=W1i1+(Gđ-W)C1ts1+D1Cng1θ1+0,05D1(I1-Cng1θ1) (1) Nồi 2: D2I2+GđCđtđ= W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cng2 2+ 0,05D(I2-Cng2 2) (2) Với: D2I2=W1i1; W=W1+W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95i1-C2ts2+i2-0,95Cng2 2) = ... (J/kg) 22 29,167.103 23 25,776.103 Nồi 1: ∆'1= ∆'0 × 16 ,2 × (Ts + 27 3) (1 12, 088 + 27 3) × 16 ,2 × = 4, 12 = 4,440C r1 22 29,167.103 (73, 72 + 27 3) (73, 72 + 27 3) Nồi 2: ∆ '2= ∆'0 × 16 ,2 × = 1,664 × 16 ,2 × ... 970,138   4197 ,21 5   0, 475.10     0,435 = 0,789 ⇒ 22 = 2. αn2= 0,789 × 1 523 6,65= 120 25,593 (W/m2.độ) ⇒ q 22= 22 .∆t 22= 120 25,593 × 15 ,24 2= 18 328 4,96(W/m2) Nên ta có: 2 = 18 328 4,96 − 16885,759...

63
963
2

Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều cô đặc dung dụng KOH

Ngày tải lên : 08/11/2015, 10:51

... 2 W3)C2ts2 + W1Cn2 + 0,05W1(i1Cn2) W1(0,95i10,95Cn 22) +W2(C2ts2i2) ⇒ θ− +W3(C2ts2C3ts3) = Gđ(C2ts2C3ts3) (2) Nồi 3: 0,05W2 (θi 22 − Cn3θ3 ) W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (GđW3)C3ts3 + W2Cn2+ W2(0,95i20,95Cn33) ... (J/kg.độ) 27 37,1 428 2,6 110,68 26 97,1 320 1,39 124 , 92 2695,4 423 2,6 87,56 26 57,6 3374, 92 96,9 26 55,8 422 3,3 69,7 26 25,8 35 72, 45 76,14 2. 4 .2 Lập phương trình cân nhiệt lượng – D1, D2, D3 lượng đốt vào nồi ... D2 r2 23 02, 536 .22 34,9.103 Q2 = = = 1 429 427 ,141 3600 3600 1 K2 = = = 689,588 1 1 −3 (W/m2.độ) + ∑r + + 0,659.10 + α 12 α 22 9507,8 1457,8 Q2 1 429 427 ,141 ⇒ = = 20 72, 871 K2 689,588 − Nồi 3: (W/m2)...

89
1K
2

THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc 3 nồi NGƯỢC CHIỀU, THIẾT bị cô đặc PHÒNG đốt TREO, cô đặc DUNG DỊCH NACL

Ngày tải lên : 02/12/2015, 09:20

... W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − (2) • Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 2 ... ra:  Nồi 2: D2 r2 3699,198 .22 14,635.10 3600 Q2 = 3600 = K2 = 1 + Σr + α 12 α 22 = = 22 75659,0 62( W/m2) 1 + 0,659.10 −3 + 24 50,394 20 02, 487 = 638,375 (W/m2.độ) Q2 22 75659,0 62 = = 3564,767 K2 638,375 ... 435 = 0,81 72 = ϕ α n2 = 0,81 72 2450,394 = 20 0,487(W/m2.độ) ⇒ q 22 = α 22 ∆t 22 = 20 02, 487.5,746=11506, 920 (W/m ) 22 Nên ta có: 11506, 920 − 11816 ,5 82 100% = 2, 691 < 5% η 2= 11506, 920 Vậy nhiệt...

81
969
1

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH

Ngày tải lên : 15/03/2013, 16:00

... 0, 121 ) 18 = 22 ,598 (g/mol) ⇒ α 22 = 45,3.0, 21 03660.5.8,18 32. 33.0,973 = 27 08,85065( w / mđô ) q 22 = α 22 ∆t 22 = 27 08,85065.8,183 = 22 166, 524 86( w / m ) q 12 − q 22 100% = q 12 221 66, 524 86 − 21 103,5535 ... bình nồi i qtbi = q1i + q2i q11 + q21 25 346, 6 925 + 24 475,36141 = = 24 911, 026 96( w / m ) 2 24911, 026 96 ⇒ K1 = = 951,87796( w / mđô ) 26 ,1704 q +q 21 103,5535 + 22 166, 524 86 qtb2 = 12 22 = = 21 635, ... ống : ∆tT 12 = q 12 ∑ r = 21 103,5535.6, 625 .10−4 = 13,9811o C ⇒ TT 22 = TT 12 − ∆tT 12 = 106,903 − 13,9811 = 92, 921 9o C ⇒ ∆t 22 = TT 22 − Ts2 = 92, 921 9 − 84, 739 = 8,183o C Hệ số cấp nhiệt từ ống truyền...

64
3.4K
8

thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều làm việc liên tục dung dịch kno3 bằng thiết bị cô đặc loại ống tuần hoàn trung tâm.

Ngày tải lên : 16/06/2014, 14:17

... GVHD: PGS TS Nguyễn Văn Thông q21 = α 21 ∆t 21 = 27 19,569.11 ,28 3 = 30684 ,897W / m q 22 = α 22 ∆t 22 = 20 90,897 12, 8131 = 26 790,872W / m q 23 = α 23 ∆t 23 = 24 12, 8 02 15,001 = 36194,443 / m W Vậy ... Thông  21 = 780 = = 27 19,569 W/m2.độ  22 = 780 = = 20 90,897 W/m2.độ  22 = 780 = = 24 12, 8 02 W/m2.độ q2i = α 2i ∆t 21 Ta có: Trong đó: Δt2 hiệu số nhiệt độ thành ống dung dịch sôi Δt2 = tT2 – ... toán bề dày ống dẫn đốt Hơi đốt Nồi Nồi Nồi dn, m 0 ,2 0 ,2 0 ,2 t0hđ, 0C 187,1 1 52, 213 116,845 λ, W/m.độ 0,0 327 0,0 327 0,0 327 q1, W/m 175, 422 146,815 118,476 Vậy δ1 = 2, 8.0 ,21 , 2. 0,0 327 1,35.187...

76
7.2K
10

Thiết kế thiết bị cô đặc ba nồi xuôi chiều, buồng đốt trong, ống tuần hoàn trung tâm 28 tấn giờ

Ngày tải lên : 28/07/2014, 22:57

... nhiệt nước: ∆ t21=tT21- t21 = 1 32, 726 - 127 ,474 = 5 ,25 2 (oC) Áp suất trung bình nồi 1: Ptb1= 2, 5 92. 98100 = 25 427 5 ,2 (N/m2) ⇒α n1 = 0,145 5 ,25 2 2, 33 25 427 5 ,2 0,5 = 3486,395 (W/m2.độ) Tra bảng ... W3= 6 723 ,8 42( kg/h) Nồng độ cuối nồi: 18 = 22 ,503 % 28 000 − 5603 ,20 2 Nồi 1: X1= Gđ Xđ Gđ − W Nồi 2: X2= Gđ Xđ 18 = 28 000 = 31,047% Gđ − ( w1 + w2) 28 000 − (5603 ,20 2 + 6163, 522 ) Nồi 3: X3= = 28 000 ... thước ống nồi Bulông h D Db D1 db Z (mm) (mm) (mm) (mm) (cái) 325 435 395 365 M20 12 22 300 325 435 395 365 M20 12 22 300 325 435 395 365 M20 12 22 800 820 930 880 850 M20 24 20 100 108 20 5 170...

75
1.4K
5

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH

Ngày tải lên : 14/11/2014, 22:14

... 365 128 110 90 db M20 M16 M 12 M 12 ngưng Ống t .hoàn 300 Hơi đốt 20 0 325 21 9 435 29 0 395 25 5 365 23 2 M20 M16 ● Z(cái) 12 4 22 20 14 12 12 22 16 Tính tai treo chọn tai treo : Tính khối lượng nồi ... 0 ,2 o C 143 109 59,7 ihdi rhdi J/kg 27 44010 26 9 128 5,5 25 96000 J/kg 21 40995,8 22 35 326 ,4 23 58000 Nhiệt độ áp suất thứ : ● Theo sơ đồ nồi cô dặc , nhiệt độ thứ nồi 1(Tht1) nhiệt độ đốt nồi (Thd2) ... mong muốn Thiết bị dùng chủ yếu thiết bị cô đặc ống tuần hoàn trung tâm , tuần hoàn cưỡng , phòng đốt , …trong thiết bị cô đặc có tuần hoàn có ống tuần hoàn dùng phổ biến thiết bị có nguyên lý...

54
537
1

Luận văn cô đặc natriclorua 2 nồi ngược chiều

Ngày tải lên : 23/12/2014, 15:26

... Nồi 2: D2I2+GđCđtđ=W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cn2 θ +0,05D2(I2-Cn2 θ ) Với: D2=W1 , W=W1+W2 (2) Ta có : (2) ⇔ W1(0,95i1 - C2ts2 + i2 - 0,95Cn2 θ )= Wi2 + (Gđ –W)C2ts2 – GđCđts2 ⇔ W1=[Wi2 + (Gđ –W)C2ts2 ... r(J/kg) 22 20,113.103 22 79,760.103 Nồi 1: ∆'1 = ∆'o1 ∆'1 = 9,5 16 ,2. ( t ht1 + 27 3) r1 16 ,2. (115, 122 + 27 3) 22 20,113.10 ∆ '1 = 10,4 42 oC Nồi 2: 16 ,2. ( t ht + 27 3) ∆' = ∆' o r2 ∆ '2 = 3 ,25 16 ,2( 92, 15 ... W/m2.độ Nồi 2: Q2 = D2 r2 3439,965 .22 09,458.10 = = 21 1 123 8,386 W/m2 3600 3600 K2 = = 1 1 + ∑r + + 0,805.10 −3 + α 12 α 22 10974,5 12 128 0,945 Q2 21 1 123 8,386 = = 3540,113 Suy ra: K2 596,376 n=2...

64
508
0

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH với năng suất 11000 kgh , chiều cao ống gia nhiệt h =2m

Ngày tải lên : 19/03/2015, 09:40

... mong muốn Thiết bị dùng chủ yếu thiết bị cô đặc ống tuần hoàn trung tâm , tuần hoàn cưỡng , phòng đốt , …trong thiết bị cô đặc có tuần hoàn có ống tuần hoàn dùng phổ biến thiết bị có nguyên lý ... 1,41875 0 ,2 Thdi o C 143 109 59,7 ihdi rhdi J/kg J/kg 27 44010 21 40995,8 26 9 128 5,5 22 35 326 ,4 25 96000 23 58000 Nhiệt độ áp suất thứ : Theo sơ đồ nồi cô dặc , nhiệt độ thứ nồi 1(Tht1) nhiệt độ đốt nồi ... nhìn nhận vấn đề cách có hệ thống Trong đồ án môn học này, em cần thực thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều , thiết bị cô đặc ống tuần hoàn dùng cho cô đặc dung dịch KOH , suất 11000kg/h...

55
753
2