bước 2 phương án hệ móng cọc đài thấp
Thiết kế móng dưới cột hoặc dưới trụ theo 2 phương án móng nông và móng cọc đài thấp
Ngày tải lên :
15/06/2015, 06:58
... 0.60 3 .22 6. 727 12. 161 0.69 0.64 1.48 5. 129 11.019 0.68 0.61 2. 23 3.836 10.1 82 0.67 0. 62 1.56 2. 9 12 9.714 0.65 0.61 1 .21 2. 175 9. 422 0.79 0.76 0.84 1.653 9.333 0.78 0.77 0 .28 Σ S = 10. 82 Ta cọ ... sáu (m) 3.5 2. 5 0.0604 2. 776 p1 σbt σgl (N/cm2) (N/cm2) (N/cm2) 10.9 32 11.400 SVTH : V KHÀÕC MINH 11.166 11.490 11.035 σΤΒgl (N/cm2) p2 (N/cm2) ε1 2 Si 11 .26 2 22 . 428 0. 529 0.490 1 .28 19 ÂÄƯ ẠN ... 11.868 12. 336 12. 336 12. 804 11.634 12. 1 02 12. 570 11.035 9.716 9.716 7.510 7.510 5.586 50 50 5.586 13 .27 2 12. 804 13.038 4.454 3.861 3.861 2. 776 22 .009 0. 523 0.490 1.08 8.613 20 .714 0. 520 0.495 0.82...
- 26
- 540
- 0
đồ án nền móng thiết kế móng cọc đài thấp
Ngày tải lên :
05/04/2014, 11:57
... THANH LP 62DCCD03 ỏn mụn Nn v Múng - 12 11 -14 10 10.5 -16 13 11.3 -18 10.8 -20 11 10.8 -22 12 11 -24 13 11.3 -26 14 11.6 -28 16 12. 1 -30 15 12. 4 - 32 17 12. 8 -34 14 12. 9 -36 16 13 .2 -38 15 13.3 ... 13.5 - 42 19 13.8 -44 15 13.9 -46 18 14.1 -48 17 14.3 -50 16 14.4 - 52 20 14.6 -54 21 14.9 -56 24 15.3 -58 22 15.6 -60 25 16 - 62 23 14.5 -64 24 15.6 -66 28 16 -68 32 16.5 -70 34 17.1 - 72 36 17.7 ... 1 427 2000 Vy sc khỏng thõn cc nh sau: 12. 1 _ _ 0. 022 99 328 113 .28 Vỡ cc nm ba lp 2a, lp TK3 - v lp lờn ta cú sc khỏng thõn cc nh sau: H s sc Lp (N) khỏng (N) 2a 519763 .2 0.56 29 1067.3 92 TK3-2...
- 33
- 9.5K
- 27
ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG ĐH BÁCH KHOA ĐN THIẾT KẾ MÓNG NÔNG VÀ MÓNG CỌC ĐÀI THẤP
Ngày tải lên :
24/12/2014, 15:36
... = N0tc + ∑N = 1 32, 12 + 25 ,29 75 +24 ,11+ 42, 6+1,7+7 ,2 = 21 9, 527 5 (T) σtctb = 21 9, 527 5 = 25 ,64 (T/m2) 2, 926 .2, 926 σtcmax = 25 ,64 + (W = BQ A Q = 10 ,25 = 28 ,1 (T/m2) 4,175 2, 926 .2, 926 = 4,175 ∑Mtc ... 12, 1 02 (T/m2) - p lỉûc bn thán âáút tải âạy khäúi mọng qui ỉåïc: σbt = 12, 1 02+ 1,036.0 ,2 = 12, 30 92 (T/m2) - p lỉûc gáy lụn : tc Nâ 21 9, 527 5 σgl = - γtb.hm = - 1,97.9 ,2 = 7, 52 (T/m2) FQ 2, 926 .2, 926 ... 0,8 52 11 ,24 6 3,430 3,185 12, 223 15,408 0,605 2, 928 0, 723 1,0 1,33 0,555 7, 326 3, 920 3,675 9 ,28 6 12, 961 0,698 2, 463 0,519 1,5 2, 00 0,336 4,435 4,410 4,165 5,881 10,046 0,791 1,909 0,3 12 2,0 2, 67...
- 30
- 533
- 0
HƯỚNG dẫn đồ án nền MÓNG PHẦN III MÓNG cọc đài THẤP
Ngày tải lên :
11/10/2015, 21:08
... THÉP CHO ĐÀI MÓNG Đài cọc bò uốn phản lực đầu cọc cần bố trí thép đài cọc Sơ đồ tính : xem đài cọc console, có đầu ngàm với mép cột, đầu tự Ngoại lực làm cho đài bò uốn phản lực đầu cọc (Thiên ... thép cho cọc 3) Tính sức chòu tải cọc 4) Chọn số lượng cọc bố trí Thiết kế đài cọc 5) Tính lún cho móng khối qui ước 6) Tính thép cho đài cọc 7) Kiểm tra cọc chòu tải ngang CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG Df ... chiều dài cọc cần thiết Chiều dài đoạn cọc, số đoạn cọc (không nên có mối nối cọc) hạn chế cọc BTCT TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CỌC Cẩu Lắp: Vận chuyển: TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CỌC Cọc khoan...
- 41
- 1.5K
- 1
chương 6 thiết kế kết cấu móng - phương án 1 móng cọc ép bê tông cốt thép
Ngày tải lên :
01/06/2016, 15:41
... ptc = (kN/m2 ); hệ số vượt tải n = 1 ,2 G5 = 0.2x 36.75x 25 x 1.1+ 5x1.2x36.75 = 422 . 625 ( kN ) Vậy lực dọc tác dụng vào móng: N= 28 .88 + 28 .8 + 40. 425 + 40. 425 + 422 . 625 + 621 9. 62= 6780.7 (kN) ... 22 .2 23.4 20 .6 18.0 2. 73 12o10’ 122 .23 2. 07 2. 71 11o45’ 129 .60 1.76 2. 74 14 18o06’ 23 8.00 3.37 2. 67 17 23 o50’ 566.00 1.04 2. 66 20 31o11’ 129 7.6 0.34 0.5 0.5 0.4 0.3 - 861 623 780 736 1561 sạn ... (T/m2) (T/m ) IL E (T/m2) Cát san 0.7 - - 6.0 2. 00 1.61 2. 2 1.97 1.61 2. 6 2. 03 1.64 12. 9 2. 04 1.69 - - - - - - - - lấp Sét Sét pha Sét Cát pha Cát hạt trung >18 lẫn 2. 04 1.73 23 .9 22 .2 23.4 20 .6...
- 70
- 911
- 1
4 2 tính toán móng cọc đài thấp theo trạng thái giới hạn
Ngày tải lên :
15/12/2016, 23:35
... đơn vị thi công, phương án cọc khoan đổ bê tông chỗ Nên lập không phương án để so sánh hiệu kinh tế kỹ thuật tính khả thi để lựa chọn 4.4 Độ sâu chôn đáy đài Đài đỡ cọc đáy đài không cần hạ vào ... tốt để giảm độ lún, số lượng cọc đài hợp lý (đài 1 ,2, 3 cọc có độ tin cậy thấp cần hạn chế; đài nhiều cọc ảnh hưởng đến thời gian thi công, diện tích bố trí cọc) - Mũi cọc không tựa lên lớp đất chịu ... Q - tổng tải trọng ngang tính toán tác dụng đỉnh đài Khi đài liên kết hệ thống giằng móng, tải trọng ngang đài có phân phối lại Ngoài áp lực đất bị động sức kháng ma sát mặt bên giằng tham gia...
- 3
- 1K
- 9
Móng cọc đài thấp
Ngày tải lên :
06/11/2012, 11:41
... -1 .20 0 24 50 101 -3 ,2 317' 301 - 12, 7 20 1 -16,3 bt= 28 ,06T/m2 bt= 28 ,06T/m2 bt= 28 ,06T/m2 bt= 28 ,06T/m2 bt= 28 ,06T/m2 bt= 28 ,06T/m2 bt= 28 ,06T/m2 bt= 28 ,06T/m2 Z= 4,05T/m2 Z= 4,05T/m2 Z= 4,05T/m2 ... 23 ,4 1,6 0 ,2 0,9737 15,9 24 ,3 1,6 0,4 0,8589 14,0 1,5 25 ,2 1,6 0,6 0,7030 11,4 26 ,1 1,6 0,8 0,5583 9,1 2, 5 27 ,0 1,6 1,0 0,4414 7 ,2 28,0 1,6 1,3 0,31 52 5,0 Lớp 3,6 29 ,0 1,6 1,5 0 ,25 59 4 ,2 zi (m) ... Trong đó: n hệ số động, n = 1,5 a q = 2, 5.0 ,25 .0 ,25 .1,5 = 0 ,23 4 T/m Chọn a cho M 1+ M M=0, 021 4ql a a = 0 ,20 7.lc 1,3 m L Biểu đồ mômen cọc vận chuyển 54 M1 = qa = 0 ,23 4 1, 32 /2 0 ,2 Tm; - Trờng...
- 26
- 9K
- 85
Tính toán móng cọc đài thấp
Ngày tải lên :
28/04/2015, 15:25
... CBT -2 200x200x 12 12 58 50 TỶ LỆ 1/10 50 Lưới thép φ6 LƯỚI THÉP ĐẦU CỌC TL : 1/10 350x350x8 4-4 TL :1/10 CHI TIẾT B NỐI CỌC CBT-1 & CBT -2 TỶ LỆ :1/10 HÀN CHỤM ĐẦU 4Ø18 20 MC 2- 2 CHI TIẾT MŨI CỌC ... THƯỚC CỌC Tổng chiều dài cọc cần thiết Chiều dài đoạn cọc, số đoạn cọc (không nên có mối nối cọc) hạn chế cọc BTCT TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CỌC q Cẩu Lắp: 0 .29 3L L M Vận chuyển: M1 q 0 .20 7L 0 .20 7L ... rộng đài móng D f ≥ 0.7hmin Móng cọc đài thấp (đầu cọc không chuyển vò) Df lớn Chọn theo điều kiện thi công: Df = 1.5 (m) XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỌC Tiết diện Mac Bêtông: M 25 0 cọc: BTCT, (B 20 )...
- 48
- 1.2K
- 4
II THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ĐÀI THẤP, THS. ĐỖ HỮU ĐẠO
Ngày tải lên :
08/05/2016, 22:37
... Ra = 20 00 kG/cm2 R’a = 20 00 kG/cm2 Rad = Rax = 1600 kG/cm2 Cốt thép CII (dùng làm thép chịu lực) Ra = 26 00 kG/cm2 R’a = 26 00 kG/cm2 Rad = Rax = 21 00 kG/cm2 2- Chọn kích thước cọc đài cọc: 2. 1 ... 100 150 600 400 600 4Φ18 25 0 -8.00 Á cát -8.40 -8.45 c=850 1400 27 5 300 20 0 7F 12 500 400 a 220 27 5 850 850 27 5 100 1400 100 27 5 100 100 150 25 0 9F 12 a165 II - Móng cọc đài thấp cho cột biên : SVTH: ... r1=(0,9-0,45) /2= 0 ,22 5 (m) r2 =1.5-(0.15+0.3 /2) -0.3=0.9(m) ⇒ MI-I= (28 .14 +28 .14 ).0 ,22 5= 12. 66 (T.m) MII-II= (24 .89 +28 .14 ).0,9=47.73 (T.m) SVTH: Nguyễn Ngọc Danh -Lớp 07X3A Trang: 28 Đồ án môn học Nền Móng...
- 33
- 2.7K
- 0
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG, THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ĐÀI THẤP
Ngày tải lên :
08/05/2016, 22:37
... Bêtơng M250 L=7000 100 150 600 400 600 4Φ18 25 0 -8.00 Á cát -8.40 -8.45 c=850 1400 27 5 300 20 0 7F 12 500 400 a 220 27 5 850 850 27 5 100 1400 100 27 5 100 100 150 25 0 9F 12 a165 II - Móng cọc đài thấp ... Ra = 20 00 kG/cm2 R’a = 20 00 kG/cm2 Rad = Rax = 1600 kG/cm2 Cốt thép CII (dùng làm thép chịu lực) Ra = 26 00 kG/cm2 R’a = 26 00 kG/cm2 Rad = Rax = 21 00 kG/cm2 2- Chọn kích thước cọc đài cọc: 2. 1 ... r1=(0,9-0,45) /2= 0 ,22 5 (m) r2 =1.5-(0.15+0.3 /2) -0.3=0.9(m) ⇒ MI-I= (28 .14 +28 .14 ).0 ,22 5= 12. 66 (T.m) MII-II= (21 .64 +28 .14 ).0,9=44.80 (T.m) *Diện tích cốt thép theo phương x (phương ak) FaI= M I −I 12. 66.10...
- 34
- 4.4K
- 2
THIẾT kế MÓNG cọc đài THẤP CHO một TRỤ cầu
Ngày tải lên :
01/07/2016, 17:52
... 197,8 92 209.588 22 1 .28 4 23 2.98 24 4.676 25 6.3 72 268 27 9.764 29 1.46 349.94 Lm/Bm Ko 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 0,9755 0,888 0, 722 0,5855 0,4 725 0,383 0,3 125 0 ,25 9 0 ,21 65 0,1 825 ... zi(KN/m2) hi(m) 27 7.5 1,376 27 4.1 1,376 27 0.70 1,376 25 8.56 2, 7 52 246. 42 1,376 22 3.38 4. 128 20 0.358 1,376 1 82. 4 5,504 1 62. 426 1,376 148 .29 7 6,88 131.118 1,376 119.199 8 .25 6 106 .28 1,376 96.455 9,6 32 ... 461, 32 (8.8 + 8,5.13) = 28 6, 82 (KN/m2) zi = Ko.zo = Ko 28 6, 82 (KN/m2) z(m) z/Bm 1,376 2, 7 52 4. 128 5,504 6,88 8 .25 6 9,6 32 11.00 12. 384 13,76 20 .64 0 ,2 0,4 0,6 0,8 1 ,2 1,4 1,6 1,8 zđ (KN/m2) 174,5...
- 12
- 850
- 1
Thiết kế móng cọc đài thấp
Ngày tải lên :
06/11/2016, 19:21
... sau đây: 3.1 Theo phương diện truyền tải: cọc chống, cọc ma sát, cọc ma sát chống 3 .2 Theo vị trí bệ đài: móng cọc đài thấp, móng cọc đài cao Hình 5.4: móng cọc đài cao (b) đài thấp (a) 3.3 Theo ... 66.89 17.30 24 1.67 14 .22 43.90 346.39 1. 92 ĐỐT CUỐI (Đoạn III) 66.89 21 .95 337.74 1. 92 8.65 20 25 Kg Kg 25 1.13 14 .22 Þ30 Kg 10 Kg 3.88 12 Kg Kg M3 21 .95 344.11 1.96 24 7.98 14 .22 HỘP NỐI CỌC (cho ... 40x40cm,L:12m) 1-1 Bát hàn nối cọc Hàn d=10 776x150x 12 UỐN CHỮ L 2x2 20 (bìa) +1 20 (giữa) (1a) 20 (1a) 2x2 20 (bìa) +1 20 (giữa) (1a) 20 NEO Þ16 Þ 32 NEO Þ16 HỘP NỐI CỌC 830 x 1000 x 10 D CỌC BTCT 40x40cm XEM...
- 34
- 839
- 0
4 6 xác định sức chịu tải của móng cọc đài thấp
Ngày tải lên :
15/12/2016, 23:36
... bi 0,3 23 30 35 38 40 42 44 46 51 56 61 66 70 Ca t loi sột IL 0,4 0,5 0,6 15 12 21 17 12 25 20 14 27 22 16 29 24 17 31 25 18 33 26 19 34 27 19 38 28 20 41 30 20 44 32 20 47 34 21 50 36 22 - - ... 5600 620 0 6800 7400 8000 3400 28 00 3700 3300 4000 3500 4400 4000 4800 520 0 5600 6000 22 00 20 00 24 00 22 00 26 00 24 00 1300 800 1400 850 1500 900 29 00 1650 1000 320 0 3500 3800 4100 1800 1950 21 00 22 50 ... tụng B25 Rb = 14500 kPa fx = 3,14 0,00 62 / = 0,000 028 2 m2 ; tx = 0,1m, Dn = 0,52m Asx = 3,14 0,5 0,000 028 2/ 0,1 = 0,000443 m2 As = 16 3,14 0, 020 2 / = 5, 024 10-3 m2 ; Fb = 3,14 (0, 62 - 0, 42) / =...
- 32
- 824
- 0
Tài liệu Phương án triển khai tổng đài đa dịch vụ trong mạng thế hệ mới docx
Ngày tải lên :
15/01/2014, 15:59
... .22 2. 4 .2. 1 Tổng đài đa dịch vụ Passport15000 23 2. 4 .2. 2 Tổng đài đa dịch vụ Passport15000-BSN 23 2. 4 .2. 3 Tổng đài đa dịch vụ Passport15000-VSS 23 2. 4 .2. 4 Tổng đài ... 25 2. 5.1 .2 Điểm truy cập dịch vụ - PoP 26 2. 5.1.3 Mạng thành thị 26 2. 5 .2 Các loại serie thiết bị .27 2. 5 .2. 1 Mạng chuyển mạch lõi 27 2. 5 .2. 2 ... 20 2. 3.3 Kết nối với mạng thời .21 2. 3.4 Độ mềm dẻo tính tơng thích 21 2. 4 Giải pháp Nortel .21 2. 4.1 Cấu trúc chung 21 2. 4 .2 Các loại...
- 42
- 955
- 5
Bài tập lớn: Chi tiết máy Đề số 2, Phương án 13 Thiết kế hệ thống dẫn động băng tải pdf
Ngày tải lên :
08/03/2014, 10:20
... = 2HB1 + 70 = 2* 250 + 70 = 570 Mpa sH1 = 1.1 σOFlim1 = 1.8HB1 =1.8 *25 0 = 450 Mpa sF1 = 1.75 Đối với bánh bị dẫn: HB2 = 22 8 σOHlim2 = 2HB2 + 70 = 2x 228 + 70 = 526 Mpa sH2 = 1.1 σOFlim2 = 1.8HB2 ... thước sau: Chọn d 22= 40 mm Từ d 22 ta chon đường kính lại: d21=36mm d23=42mm d24=40mm Kiểm tra tiết diện 2- 3: d 23 M td 111635, 82 13 720 7, 52 0, 75 154619.0 52 3 35, 4mm 42mm 0,1[ F ]1 ... đỉnh: da1 = dω1 + 2mn = 80 + 2x3 = 86 mm da2 = d 2 + 2mn = 24 0 + 2x3= 24 6 mm Khoảng cách trục: aω = 𝑚 𝑛 𝑧1 (1+𝑢) 2 𝑜𝑠𝛽 = 3x26x(1+3 .2) 2x𝑐𝑜𝑠 12. 84 = 160 mm Chiều rộng vành răng: b2 = ψbα aω = 0.4...
- 35
- 9.9K
- 236
So sánh đánh giá lựa chọn phương án sử dụng cọc tròn bê tông ly tâm dự ứng lực và phương án sử dụng cọc vuông đúc sẵn thông thường trong thi công nền móng công trình
Ngày tải lên :
29/05/2014, 09:59
... việc tính toán, so sánh đánh giá lựa chọn phương án kỹ thuật xây dựng móng cọc, xác định hệ thống tiêu có ảnh hưởng theo nhóm để đưa vào so sánh giá trị tiêu Các nhóm tiêu đưa vào so sánh phải quét ... dụng vật liệu điển hình là: “So sánh đánh giá lựa chọn phương án sử dụng cọc tròn bê tông ly tâm dự ứng lực phương án sử dụng cọc vuông đúc sẵn thông thường thi công móng công trình nhà dân dụng ... tính so sánh được, xem xét so sánh ví dụ loại cọc mức chịu tải đầu cọc thiết kế 45 tấn, chiều dài cọc thiết kế nhau, khác tiết diện cọc: cọc vuông kích thước 300x300mm cọc tròn bê tông ly tâm ứng...
- 14
- 3K
- 11
Cao ốc thương mại văn phòng 12 tầng có 2 phương án móng và thi công
Ngày tải lên :
12/08/2014, 14:37
... 900 900 22 00 120 0 LẦU 22 00 900 900 22 00 120 0 LẦU 22 00 900 426 00 900 22 00 120 0 22 00 LẦU 3300 1500 600 900 1500 22 00 900 120 0 3000 800 800 1400 1900 HẦM 900 1050 1850 1050 150 500 400 3000 22 00 1500 ... 2. 3 Ø 8a200 2. 5 G i2 4.3309 100 15 1 .2 Ø 8a200 2. 5 Nh p 1 .22 19 101 15 0.3 Ø 8a200 2. 5 Nh p 0.7861 1 02 15 0 .2 Ø 8a200 2. 5 3b G i1 2. 763 103 15 0.8 Ø 8a200 2. 5 G i2 1.7667 104 15 0.5 Ø 8a200 2. 5 Nh ... q = 5 .23 + 22 = 27 .23 (kg/m2) 2. S tính: 0. 022 0.44 0 .22 4.13 0 .22 gtt =5 .23 l2 = 1.6< l1 dàn h i v i b n DD2 DD3 Tính tốn theo s ( b n ngàm c nh ) ng 1.1 1 .2 1.1 1.1 1 .2 T nh t i (KN/m2) n Tra...
- 163
- 260
- 0
