... hợp không thể dự kiến trước được số lượng đôi
bề mặt ma sát p thidf có thể xác định thông qua cong thc sau :
M
1
= .M
emax
=2.R
2
tb
.b.àq.p
Trong ú:
- Memax - Mô men xoắn cực đại cũa đông cơ ... được mô men xoắn lớn hơn mô men cực đại cũa
động cơ một ít .
Mô men ma sát cũa ly hợp phải bằng mô men xoắn lớn nhất
cần truyền qua ly hợp :
max1
.
e
MM
(3.29)
Ở đây :
- M
1
– Mô men ... hợp không cần độ chinh xác cao thi R
tb
có thể
xáac định theo công thức gần đúng sau :
Bảng 3.1 : Vật liệu chế tạo tấm ma sát ca ly hp .
H s ma sỏt à
Nguyờn liu ca các
bề mặt ma sát
Khô Trong...
... hao mòn .Và khi trượt sẻ xuất hiện công trượt.Nhưng
chúng ta không thể đánh giá mức độ hao mòn thông qua công trượt
,bởi vì nêu hai ly hợp có cùng giá rj công trượt ,nhung ly hợp nào
có di
ện ... tấm ma sát (m2) . S=π.(R12 -
R22)
- p - S
ố lượng đôi bề mặt ma sát
- [L0] – Công trượt riêng cho phép tra theo bảng 3.2
Bảng 3.2
Loại ôtô [L
0
]
ễ ti cú trng ti n 50 kN 150.000 ữ 25.000
... phải tính
công trượt trê đơn vị diẹn tích bề mặt các tấm ma sát . Đó chính là
công trượt
riêng L
0
:
00
.
L
pS
L
L (3.39)
Trong đó:
- L0 - Công trượt riêng (J/m2)
- L -
Công rượ sinh...
... hợp.
Hình 3.8 :Cơ cấu điều khiển ly hợp bằng thuỷ lực
Chương 3: Cơ cấu điều khiển ly hợp
Trên ôtô thường sử dụng hai dạng đó là : điều khiển ly hợp
bằng cơ khí và điều khiển ly hợp bằng thuỷ ... theo công thức (3.44) và (3.45)
- Hiệu suất truyền lực :
Đối với cơ cấu điều khiển bằng cơ khí :
8,07,0
c
Đối với cơ cấu điều khiẻn bằng thuỹ lực :
9,08,0
t
b
3
) Công mở ... khớp nối ma sát là ít nhất ,nhằm
để nâng cao hiệu suất truyền lực.
- Lực tác dụng lên ban đạp và hành trình bàn đạp ly hợp
phải nằm trong giới hạn cho phép
- Lực tác dụng lên từng chi tiết càng...
... đồ đồ động học hộp số hành tinh
II.3. Ch
ọn tỷ số truyền của hộp số:
Chương 4: HỘP SỐ
II.1. Trình tự tính toán hộp số có cấp của tô
Công việc tính toán thiết kế hộp số ôtô có 2 bước chính như ...
nhau
II.2. Sơ đồ động học một số loại hộp số có cấp của tô
II.2.1. Sơ đồ động học hộp số 2 trục
Trên hình 4.1 là sơ đồ động học hộp số 2 trục 4 cấp ( không
kể số lùi). Khi gài các số tiến điều sử dụng ... kiện chế tạo, chúng ta chọn sơ đồ động
học và dự kiến số cấp của hộp số
2. Tính toán lực kéo của ô tô, xác định tỷ số truyền chung của
các hệ thống truyền lực khi gài các số khác nhau
3. Phân chia...
... răng luôn ăn khớp
- m
a
– Môđuyn pháp tuyến của cặp bánh răng luôn ăn khớp
-
a
– Góc nghiêng của răng của cặp bánh răng luôn ăn
khớp
Số răng z
’
a
của bánh răng bị động ở cặp bánh răng luôn ăn ... của ôtô tải
với tải trọng hơn 20 kN và của xe buyt thường được xêmentít hoá
II.4.2. Tr
ục của hộp số
a) Chọn sơ bộ kích thước của trục:
Chúng ta có thể tính kích thước sơ bộ theo các công thức ...
tr
ị ứng suất tiếp xúc tại tâm ăn khớp. Ứng suất tiếp xúc được tính
theo công thức Hert – Believ:
Bánh răng của hộp số tô tính toán theo uốn và tiếp xúc
b1) Tính toán ki
ểm tra theo ứng suất...
... và cuối cùng;
3
=
7
=
4
Khi đã đồng tốc thì lực ma sát N cũng không còn nữa và do
đó lực hãm cũng bằng không . Tay của người lái chỉ tác dụng lực
nhẹ là đủ để thắng định vị lò xo ... 7 và ống răng 3
không dịch chuyển được nữa
Sau đây chúng ta phâ tích lực để thấy vù sao chốt 2 bị hãm:
Dưới lực ép của lực chiều trục Q
1
(lực tác dụng của người lái
thông qua cơ cấu đ
òng ... trạng chịu lực của 3
chi tiết như ở hình 4.9
Trong giai đoạn chưa đồng tốc mặt côn của ống lồng 7 trượt
trên mặt côn của bánh răng 4, nên giữa chúng có lực ma sát .N,
trong đó:
N =
sin
1
Q
...
... từ trục 1 sang trục 2
với góc > 0 nếu coi công suất mất mát ở khớp các đăng K là
không đáng kể thì công suất của trục 1 là N
1
sẽ bằng công suất của
trục 2 là N
2
.
221121
MMNN ...
.
108
11max
X
phe
JG
liiM
0
(6.32)
ở đây:
X
J : Mômen quán tính của tiết diện khi xoắn.
2 Ngàm ở các điểm tựa
2
4
10.5,27
l
D
2
22
4
10.5,27
l
dD
Bảng 6.1: Công thức tính số vòng quay nguy hiểm n
t
Theo ... các đăng là:
cos.
11max
max2
X
phe
X
W
iiM
W
M
2
/ mMN (6.30)
Trong
đó:
X
W : mômen chống xoắn nhỏ nhất của trục các đăng.
2
2
57.1
2
D
D
W
X
(6.31)
V
ới
2
dD
:...
...
đồng hồ l
à mômen M dương, hciều ngược kim đồng hồ là mômen
M âm.
Chi
ều dương của lực chiều trục là hướng về đáy lớn và của lực
hướng kính là hướng vào tâm.
Truy
ền lực chính ởtô được tính ... bánh răng
thành ba l
ực thành phần:
- Lực vòng P.
- L
ực chiều trục Q.
- Lực hướng kính R.
- Trên hình 7.9: Trong mặt phẳng vuông góc với đường xoắn
của răng, lực N phân tích thành 2 lực P
1
... =
cos
.
tgP
Trong đó M là mômen tính toán tác dụng lên bánh răng đang
xét(xem l
ại chương 2).
Hình 7.10: Phân tích các l
ực P
2
và S thành các lực thành phần
Khi nhìn vào đáy lớn thấy...
... trí kiểu công xôn khá phổ biến ở tô. Trường
hợp này thường dùng bi thanh lăn nón đỉnh quay vào để giảm tốc
- góc ăn khớp.
IV.4.Tính toán cặp bánh răng hypôit:
Đối với bánh răng hypôit cần ... P
1
1
2
cos
cos
.
Q
2
=
1
1
cos
P
(tgsin
2
sin
2
cos
2
)
độ công xôn a, do đó giảm được mômen uốn ở đầu công xôn
(hình7.13).
a)
b)
Hình 7.13:Cách b
ố trí trục chủ động
a) Sơ đồ ... chủ động: bố trí
công xôn (hình 7.12a) và bố trí 2 phía (hinh 7.12b)
a) b)
Hình 7.12: S
ơ đồ ổ đỡ trục chủ động
Phương án bố trí gối đỡ hai phía có độ cứng vững cao nhưng
công ngh
ệ chế tạo...
... với các trục vít hành
tinh 2 và 4. các tr
ục vít hành tinh này lại ăn khớp với trục vít hành
tinh 3. t
ương quan động học giữa 2 nửa trục được thực hiện qua 5
trục vít tạo thành 4 cặp ăn khớp ... thì có
th
ể khắc phục được ảnh hưởng này. do đó các chi tiết của hệ thống
truyền lực tô nhiều cầu không bị quá tải.
22.8
sin2cossin2cos
sin2cossin2cos
sinsin
sinsin
12221
112221
111222
111222
'''
'''
rr
rr
rNrN
rNrN
MM
MM
k
h
Khi ... của dầu bôi trơn có ảnh hưởng đến hệ số hãm theo tỷ lệ
thuận.
V.2. Vi sai đặt giữa các cầu chủ động
Vi sai giữa các cầu dùng để phân phối mômen truyền đến các
cầu.
Thông thường giá trị mômen phân...
... tổng hai mômen uốn sinh ra do lực Z
2
, Y
2
. Nửa
trục bên trái sẽ chịu hiệu số hai mômen uốn sinh ra do Z
1
và Y
1
bZrYM
bxu 111
(1.19)
bZrYM
bxu 212
(1.20)
Trong đó:
M
u1
- Mômen uốn ... d
bG
k
d
M
d
u
u
[MN/m
2
]
(1.23)
Chương 11: TRUYỀN ĐỘNG ĐẾN BÁNH XE
CHỦ ĐỘNG
VI.Công dụng, phân loại và yêu cầu của nửa trục
1,Công dụng :
Dùng để truyền mômen xoắn từ truyền lực chính đến các
bánh xe chủ động. Nếu ...
xe chủ động phải đảm bảo truyền kết mômen xoắn.
Khi truyền mômen xoắn, vận tốc góc của các bánh xe chủ
động hoặc bánh xe dẩn hướng vừa l
à chủ động đều không thay đổi.
3,Phân loại:
a,Theo...
... với điều kiện tải trọng tĩnh
không thay đổi theo đại lượng v
à chiều.
Trong thực tế chỉ có mômen xoắn là đúng với điều kiện trên.
Còn mômen do l
ực kéo X
ik
và mômen do lực ngang Yi cũng
như ...
trục…)
2, Phân loại:
a, Theo loại cầu có thể chia ra:
- C
ầu không dẩn hướng, không chủ động.
- Cầu dẩn hướng, không chủ động.
- Cầu không dẩn hướng, chủ động.
- Cầu dẩn hướng chủ động.
Chương ... phải bảo đảm HB350
420, của thép hợp kim cao
c
ấp crôm – môlipđen phải có HB 440 và các nửa trục này được
gia công trên các máy công cụ.
Ứng suất cho phép của các nửa trục như sau:
Khi nửa...
... mấp mô.
Các lực động S
1
, S
2
được lấy với trường hợp khi nhíp vừa chạm
vào ụ đỡ cao su(không va đập).
Tần số dao động của phần được treo của xe phụ thuộc vào loại
trọng tải của ô tô: từ ... mấp mô, phần không được treo
ảnh hưởng nhiều đến giá trị ứng suất của vỏ cầu.
Ứng suất tổng hợp của vỏ cầu chế tạo bằng gang rèn không được
vượt quá 300 kN/m2 v
à khi chế tạo từ thép ống không ... đồ mômen uốn tĩnh M
ux
xem biểu đồ 1 hình 2.3.
Mômen u
ốn do X
1 ,
X
2
gây nên tại A và C có giá trị :
M
uxA
= M
uxC
=X
1
.l =X
2
.l = l
r
iiM
bx
ohe
2
max
(2.4)
bi
ểu đồ mômen...
... bình 30,35,40,30X với chế độ nhiệt luyện tôi và ram.
Ứng suất tổng hợp ở trong mặt phẳng thẳng đứng và nằm
ngang không vượt quá 300kN/m
2
. Ứng suất xoắn không vượt
quá 125kN/m
2
lGMM
uZCuZA
1
(2.35)
Ti
ết ... cầu sau.
Các công thức xác định mômen uốn và xoắn ở cầu sau đều được
ứng dụng cho cầu trước, chỉ cần thay m
2
,G
2
bằng m
1
,G
1
.
a.Trường hợp 1:
.;0;
21max
ZZYXX
ii
Mômen uốn do Z
1
, ... Cầu trước dẫn hướng được tính toán trên cơ
sở các công thức được tính ở cầu sau. Phần tải trọng tác dụng lên
c
ầu trước m
1
.G
1
gồm hai thành phần.
G
1
- Tải trọng tác dụng lên cầu trước khi...
... hai điểm cầu sau, vì vậy phần được treo của ôtô sẽ
không chuyển động ổn định và tốc độ ôtô bị hạn chế. Một nược
điểm nữa l
à nhíp ngang không thực hiện được nhiệm vụ truyềng
lực đẩy từ khung ... quỹ đạo chuyển
động của ôtô không bám đúng đường.
c. đảm bảo truyền các lực x, y và các mômen My, Mz từ bánh xe
lên khung mà không gây nên biến dạng rõ rệt hay không làm dịch
chuyển các chi ... lên,
v
ết bánh xe sẽ làm thay đổi phát sinh lực ngang Y làm tính chất
bám đường của ôtô kém đi và ôtô sẽ dễ bị trượt.
2. Kết cấu bộ phận hướng trong hệ thống treo độc lập một đòn.
S
ơ đồ...