Đang tải... (xem toàn văn)
Thiết kế cầu dây văng
- Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -Chơng III : Phơng án sơ bộ III Thiết kế Cầu liên tục liên hợp thép - BTCT ** *I Giới thiệu chung về ph ơng án I.1 Tiêu chuẩn thiết kế- Quy trình thiết kế : 22TCN 272 01 Bộ Giao thông vân tải- Tải trọng thiết kế : HL93 , đoàn Ngời bộ hành 300 Kg/m2I.2 sơ đồ kết cấuI.2.1 Kết cấu phần trên- Sơ đồ bố trí chung toàn cầu 5x33 + 95 + 120 + 95 + 3x33 m- Kết cấu cầu không đối xứng gồm 4 nhịp dẫn phía bên trái và 2 nhịp dẫn phía bên phải và hệ kết cấu cầu liên tục liên hợp thép - BTCT- Dầm liên tục 3 nhịp 95 + 120 + 95 m tiết diện dầm thép có chiều cao thay đổi+) Chiều cao dầm trên đỉnh trụ h= 4,65 m. +) Chiều cao dầm tại giữa nhịp h= 3,15 m. - Cao độ đáy dầm thay đổi theo quy luật tuyến tính đảm bảo phù hợp yêu cầu chịu lực và mỹ quan kiến trúc.- Mặt cắt dầm chủ là dạng mặt cắt chữ I có bản cánh không đối xứngTên gọi các kích thớc Kí hiệu Giá trị Đơn vịSố dầm chủ thiết kế ndc 5 cmKhoảng cách giữa các dầm chủ d 296 cmChiều dài phần cánh trong ct 148 cmChiều dài phần cánh hẫng ch 148 cmChiều cao bản bụng mặt cắt gối hb 457 cmChiều cao bản bụng mặt cắt giữa nhịp hbg 307 cmChiều dày bản bụng b 3 cmBề rộng bản cánh trên bc 80 cmChiều dày bản cánh trên c 4 cmBề rộng bản cánh dới bd 100 cmChiều dày bản cánh dới d 4 cmChiều cao dầm chủ mặt cắt gối h 465 cmChiều cao dầm chủ mặt giữa nhịp hg 315 cm- Vật liệu dùng cho kết cấu nhịp.1- Bê tông mác M400 có: +) fc = 40 (MPa).+) c = 25 (kN/m3).- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 70 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -+) Ec = 0,043. c1,5.'cf= 38006.99 (MPa).2- Cốt thép DƯL của hãng VSL theo tiêu chuẩn ASTM - grade 270 có các chỉ tiêu sau:+) Diện tích một tao Astr = 98.71mm+) Cờng độ cực hạn: fpu = 1860 MPa+) Độ chùng sau 1000h ở 200C là 2.5%3- Neo: Sử dụng loại neo EC-5-31, EC-5-22 và EC 5-12.4- Cốt thép thờng: Sử dụng loại cốt thép có gờ với các chỉ tiêu:+) Rs = 300 (MPa).+) Es = 200000 (MPa).+) fy = 420 (MPa).5- Thép chế tạo dầm : sử dụng thép M270M, cấp 345 W +) Cờng độ chịu kéo của thép : Fy = 345 (Mpa) +) Cờng độ chịu kéo khi uốn : Fu = 485 (Mpa)+) Es = 200000 (MPa).+) Trọng lợng riêng của thép : = 78,5 (KN /m3)+) Hệ số tính đổi từ bê tông sang thép : n = 7 (khi xét mặt cắt liên hợp dài hạn n = 21)- Nhịp dẫn : Dầm dẫn 2 bờ dùng dầm BTCT dự ứng lực giản đơn chiều dài 33 m chế tạo định hình theo công nghệ căng sau.+ Chiều cao 1,65 m+ Có dầm ngang1I.2.2 Kết cấu phần d ới1 - Cấu tạo trụ cầu :- Trụ cầu dùng loại trụ thân hẹp , đổ bê tông tại chỗ mác M300- Trụ cầu chính: đợc xây dựng trên móng cọc khoan nhồi: D = 150 cm- Trụ cầu dẫn: đợc xây dựng trên móng cọc khoan nhồi : D = 120 cm- Phơng án móng : Móng cọc đài cao .2 - Cấu tạo mố cầu- Mố cầu dùng loại mố U BTCT , đổ tại chỗ mác bê tông chế tạo M300.- Mố của kết cấu nhịp dẫn đợc đặt trên móng cọc khoan nhồi: D = 120 cmII tính toán kết cấu nhịpII.1 Yêu cầu tính toán cho phơng án sơ bộ- Trong phơng án sơ bộ yêu cầu tính toán KCN trong giai đoạn khai thác.- Tiết diện tại hai mặt cắt.- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 71 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -+ Mặt cắt gối+ Mặt cắt giữa.- Tính toán một trụ , một mố: kiểm toán và tổ hợp chất tại mắt cắt đỉnh bệ móng, sơ bộ tính cọc.- Nhịp dẫn cho phép chọn thiết kế định hình.II.2 Tính toán kết cấu nhịp- Cần kiểm toán tại 2 mặt cắt trên đỉnh trụ và mặt cắt giữa nhịp II.2.1 Sơ bộ chọn các kích th ớc cầu chính- Chiều dài kết cấu nhịp: đối với kết cấu nhịp liên tục chiều dài nhịp biên Lnb= (0,7 ữ 0,8) chiều dài nhịp giữa Lng.+) Trong phơng án này chọn Lng = 120 m.+) Lấy : Lnb = 95 m- Xác định kích thớc mặt cắt ngang: Dựa vào công thức kinh nghiệm mối quan hệ, ta chọn mắt cắt ngang nh hình vẽII.2.2 Tính đặc tr ng hình học của dầm chủ giai đoạn I 1 Các công thức tính đặc tr ng hình học mặt cắt giai đoạn I - Giai đoạn I chỉ là giai đoạn mới chi có dầm thép tham gia chịu lực do đó ĐTHH của mặt cắt giai đoạn I sẽ là ĐTHH của dầm thép với các kích thớc nh hình vẽa- Xác định trọng tâm mặt cắt :- Chọn hệ trục đi qua mép bản cánh dới .- Toạ độ trọng tâm mặt cắt tính từ mép bản cánh dới đợc tính theo công thức - hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 72 I- Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -YO = FiyiFi * b- Tính các đặc trng hình học của mặt cắt- Công thức tính diện tích mặt cắt:- Tính mômen quán tính của mặt cắt:+) Công thức tính mômen quán tính của phần bản bụng:+) Công thức tính mômen quán tính bản cánh trên :+) Công thức tính mômen quán tính bản cánh dới :+) Công thức tính mômen quán tính của mặt cắt:Jt=Jb+ Jct+ Jcd- Tính mômen tĩnh cảu mặt cắt đối với trục trung hoà :- Tính moomen kháng uốn của mặt cắt :2 Tính đặc tr ng hình học mặt cắt giai đoạn I - Thay các kích thớc của mặt cắt vào các công thức ta tính đợc các đặc trng hình học của mặt cắt dầm trong giai đoạn I (kết quả tính toán đợc lập thành bảng)Tên gọi các đại lợng Kí hiệuGiá trịMC gối MC giữa Đơn vịDiện tích mặt cắt At 2091 1641 cm2Mô men tĩnh của mặt cắt So 467718 246018 cm3Vị trí TTH so với đáy mặt cắt Yo 223.681 149.919 cmMô men quán tính của bản bụng Jb 2.4E+07 7286538 cm4Mô men quán tính của bản cánh trên Jct 1.8E+07 8510932 cm4Mô men quán tính của bản cánh dới Jcd 2E+07 8752576 cm4Mô men quán tính của mặt cắt Jt 6.2E+07 2.5E+07 cm4Mômen kháng uốn của mặt cắt Wt 276971 163755 cm3Mô men tĩnh của mặt cắt St 161062 91106.3 cm3II.2.3 Tính đặc tr ng hình học của dầm chủ giai đoạn II1 Các công thức tính đặc tr ng hình học mặt cắt giai đoạn I - hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 73ddbbcctbhbF . ++=232 12+=obbbbbYhhhJ232 12+=coccccctYhbbJ232 12+=doddddcdYbbJ2)(.2 2cbcocctYohYhbS+=ottYJW =Ư - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -- Giai đoạn II là giai đoạn mà dầm thép và bản BTCT đã tạo hiệu ứng liên hợp để cùng tham gia chịu lực do đó ĐTHH giai đoạn II sẽ là ĐTHH của mặt cắt liên hợp- Tính diện tích mặt cắt tính đổi của dầm chủ :+) Tính đổi phần bản bê tông :+) Tính đổi phần vút bản bê tông :+) Diện tích mặt cắt tính đổi dầm chủ: Atd= At + Ac+ Av- Công thức tính mômen tĩnh của tiết diện liên hợp với trục trung hoà của tiết diện thép (trục I-I):- Tính khoảng cách từ trọng tâm dầm thép đến trọng tâm tiết diện liên hợp:- Tính mômen quán tính của tiết diện liên hợp với trục trung hoà của nó (trục II-II)+)Mômen quán tính của dầm thép:+)Mômen quán tính của phần bản bê tông :+)Mômen quán tính của phần vút bản bê tông :+)Mômen quán tính của dầm liên hợp :Jtd=JtII + Jban + Jvut- Tính mômen tĩnh của bản bê tông với trục trong hoà của tiết diện liên hợp.2 Tính đặc tr ng hình học mặt cắt giai đoạn II Mặt cắt dầm biên tại gối Mặt cắt dầm biên tại giữa nhịp- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 74cchbbnA ) (121+=) 21.2 (1bvvcvhbhbnA +={ }+++++++=vovvvvccvcbtxIhYhbhhYohhbhhYohhbnSS .32 21.22.2 1tdxIASZ =2.ZAJJttItII+=+++=23)2(.12.1cvcbcbbanhhZYohhbhbnJ+++++=2323)32.( 236 2)2(.12.1vovvvvvvcvcvuthZYhhbhbhZYohhbhbnJ{ }+++++++=vovvvvccvcbanhZYhbhhZYohhbhhZYohhbbnS .32 21.22.2.).(121 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -- Bảng tính ĐTHH mặt cắt giai đoạn II Tên các đặc trng hình họccủa dầm Kí hiệu Mặt cắt liên hợp ngắn hạn (n=7)Mặt cắt liên hợp dài hạn (n=21)Giá trị Giá trịMC gối MC giữa MC gối MC giữaĐơn vịBề rộng cánh hẫng b1148 148 148 148 cmBề rộng cánh trong b2148 148 148 148 cmBề rộng tính toán bản bb296 296 296 296 cmDiện tích bản tính đổi Ac 845.71 845.71 281.90 281.90 cm2Diện tích phần vút bản Av 214.29 214.29 71.43 71.43 cm2Diện tích mặt cắt tính đổi Atd 3151.00 2701.00 2444.33 2444.33 cm2Mômen tĩnh của mc với trục I-I SxI 414345.87 263577.6 245490 148597 cm4KC giữa hai trục I-I và II-II Z 131.50 97.59 100.43 60.79 cmMMQT dầm thép với trục II-II JtII 98109360 40177081 8.3E+07 3.1E+07 cm4MMQT bản BTCT với trục II-II Jban 15400743 7263635 7766936 1.2E+07 cm4MMQT vút bản với trục II-II Jvut 3594004.4 1482683 1909929 1088539 cm4MMQT mc liên hợp với trục II-II Jtd 117104107 48923399 9.3E+07 4.4E+07 cm4MM tĩnh của bản vói trục II-II Sban 139268.59 94402.41 57398.9 44467.6 cm3II.2.3 Tính tĩnh tải giai đoạn I 1 Chọn cấu tạo các bộ phận liên kết của cầua- Chọn cấu tạo hệ liên kết ngang tại gối- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 75 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -- Tại gối trong quá trình thi công sẽ phải bố trí kích để kích dầm do đó hệ liên kết ngang tại gối phải đợc cấu tạo đảm bảo chịu lực .- Hệ liên kết ngang tậi các mặt cắt tại gối đợc cấu tạo từ các thanh thép góc đều cánh L 100x100x10 và thanh thép I90- Dầm ngang I90 đợc tổ hợp từ các thép bản với kích thớc nh sau :Tên gọi các kích thớc Kí hiệu Giá trị Đơn vịChiều cao bản bụng hbn 84 cmChiều dày bản bụng bn 2 cmBề rộng bản cánh bcn 40 cmChiều dày bản cánh cn 3 cmChiều cao dầm ngang hdn 90 cmDiện tích mặt cắt dầm ngang Fdn 408 cm2Mômen quán tính của dầm ngang Jdn 454320 cm4Trọng lợng trên 1 m dài gn 3.2028 KN/mSố liên kết ngang theo phơng dọc cầu nd 2Số liên kết ngang theo phơng ngang cầu nn 4Tổng số liên kết ngang trên toàn cầu nlkn 8 thanhChiều dài mỗi thanh liên kết ngang Ln 2.9 mTrọng lợng dầm ngang Pdn 74.30 KNTrọng lợng dầm ngang dải đều qdn0.17 KN /mb- Chọn cấu tạo hệ liên kết ngang tại các mặt cắt ngoài gối- Hệ liên kết ngang tậi các mặt cắt ngoài gối đợc cấu tạo từ các thanh thép góc đều cánh L 100x100x10- Cấu tạo hệ liên kết ngang nh sau :Tên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị Đơn vịTrọng lợng thanh trên 1 m dài glkn 0.15 KN /mChiều dài thanh ngang Ltn 2.42 mSố thanh ngang trên 1 mặt cắt ntn 8 thanhChiều dài thanh xiên Ltx 2.71 mSố thanh xiên trên 1 mặt cắt ntx 8 thanhKhoảng cách giữa các liên kết ngang alkn 4 mTrọng lợng liên kết ngang dải đều qlkn0.36KN /mc - Chọn cấu tạo hệ liên kết dọc cầu- Hệ liên kết ngang tậi các mặt cắt ngoài gối đợc cấu tạo từ các thanh thép góc đều cánh L 100x100x10Cấu tạo hệ liên kết dọc dới nh sau :- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 76 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -Tên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị Đơn vịTrọng lợng thanh trên 1 m dài glkd 0.15 KN /mChiều dài 1 thanh liên kết dọc Llkd 4.86 mSố thanh liên kết dọc trên 1 khoang nlkd 8 thanhChiều dài khoang liên kết dọc Lkh 4 mTrọng lợng liên kết dọc dải đều qlkd0.29KN /md- Chọn cấu tạo sờn tăng cờng đứng cho các dầm chủ- Hệ sờn tăng cờng cho các dầm chủ đợc cấu tạo từ các thanh thép bản có chiều dày 3 cm- Cấu tạo hệ sờn tăng cờng đứng cho dầm chủ nh sau :Tên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị Đơn vịChiều cao sờn tăng cờng tại gối hsg 457 cmChiều cao sờn tăng cờng tại giữa nhịp hsg 307 cmChiều cao trung bình sờn tăng cờng hs 382 cmChiều dày sờn tăng cờng s 23 cmBề rộng sờn tăng cờng bs 3 cmTrọng lợng thanh sờn tăng cờng gs 2.7 KNKhoảng cách giữa các sờn tăng cờng as 2 mTrọng lợng sờn tăng cờng dải đều qs2.7KN /m2 Tổng hợp tĩnh tải giai đoạn I - Trọng lợng của dầm chủ.648,1450,78.10).16412091.(5,0.4=+==TTdcFq (KN/m)- Trọng lợng neo liên kết : qneo=0,1 (KN/m)- Trọng lợng bản bê tông :75,182,0.15,021.215,0.8,052,0.15.25 =++=bq KN/m- Trọng lợng gờ chắn bánh : Gờ chắn bánh đợc đổ cùng với bản mặt cầu do đó thuộc tĩnh tải giai đoạn I.56,05/25,0.22,025,0.25.2 =+=gq KN /m- Trọng lợng mối nối dầm : qmn=0,1 (K N /m)- Bảng tổng hợp tĩnh tải giai đoạn I (Tính cho 1 m dài 1 dầm chủ)Tên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị Đơn vịTrọng lợng dầm chủ qdc 14.65 KN / mTrọng lợng dầm ngang qdn 0.16 KN / mTrọng lợng liên kết ngang qlkn 0.36 KN / mTrọng lợng sờn tăng cờng qs 2.7 KN / m- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 77 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -Trọng lợng liên kết dọc qlkd 0.29 KN / mTrọng lợng bản bê tông cốt thép qb 18.55 KN / mTrọng lợng gờ chắn bánh qg 0.56 KN / mTrọng lợng chân lan can glc 2.00 KN / mTrọng lợng mối nối dầm qmn 0.1 KN / mTĩnh tải tiêu chuẩn giai đoạn I DCtc38.98KN / mTĩnh tải tính toán giai đoạn I DCtt48.72KN / mII.2.4 Tính tĩnh tải giai đoạn II1 Tĩnh tải giai đoạn II- Tĩnh tải giai đoạn II gồm có các bộ phận sau :+) Trọng lợng lan can tay vịn+) Trọng lợng lớp phủ mặt cầu+) Trọng lợng phần lề Ngời đi bộDWIITC = (DWgc+ DWlc+tv+ DWng )- Tính trọng lợng lớp phủ mặt cầuTên gọi các đại lợngDày h (cm)DWtcĐơn vịLớp bê tông Atphan 5 1.15 KN /m2Lớp bê tông bảo vệ 3 0.69 KN /m2Lớp chống thấm 3 0.69 KN /m2Lớp bê tông mui luyện dày 1.03 0.24 KN /m2Chiều dày lớp phủ mặt cầu hmc 120. 3 cmTrọng lợng lớp phủ mặt cầu DWmcTC2.77 KN /m2Trọng lợng dải đều lớp phủ mặt cầu tính cho toàn cầuDWmctc= 2,77.10,5= 29,05 KN /m- Tính trọng lợng của lan can + tay vịn +gờ chắn bánh + lề Ngời đi bộTên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị Đơn vị1- Tính trọng lợng cột lan can và tay vịnTrọng lợng 1 cột lan can Pclc 0.276 KNKhoảng cách bố trí cột lan can aclc 2 mTrọng lợng dải đều của cột lan can Pclc 0.138 KN /mTrọng lợng dải đều phần tay vịn Ptv 0.7 KN /mTrọng lợng dải đều lan can và tay vịn Plv1.68KN /m2 - Tính trọng lợng lề ngời đi bộBề rộng lề ngời đi bộ ble 1.5 cmChiều dày trung bình lề ngời đi bộ hle 10 cmTrọng lợng lề ngời đi bộ DWNG6.9KN /m2 Tổng hợp tĩnh tải tải giai đoạn II+) Tính tải giai đoạn II tiêu chuẩn- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 78 1,032,06,0 .4300075,0+=sgtLKLSSg+=2 ggeAJInK280077,0ede +=- Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp -DWIITC = 53,749,668,105,29ƯƯƯ=++=+++dcTVLCNGMCnWDWDWD KN /m+) Tĩnh tải giai đoạn II tính toánDWIItt = . DWIITC = 1,5.7,53 = 11,29 KN /mII.2.5 Tính hệ số phân bố ngang1- Tính hệ số phân bố mômen a - Công thức tính toán hệ số phân bố mô men - Công thức hệ số phân bố cho dầm giữaVới : - Điều kiện áp dụng công thức :+) 1100 S 4900 (mm)+) 110 ts 300 (mm)+) 600 L 73000 (mm)+) 4 ndc (dầm)Trong đó : +) L : Chiều dài nhịp , L = 120000 (mm)+) S : Khoảng cách giữa các dầm chủ, S = 2960 (mm)+) n =714,53502000==DBEE : tỷ số giữa mô đun đàn hồi của dầm với mô đun đàn hồi của bản.+) kg : Tham số độ cứng dọc.+) I : Mômen quán tính của dầm không liên hợp.+) J : Mô men quán tính chống xoắn của dầm không liên hợp.+) ts : Chiều dày bản bê tông mặt cầu.+) eg : Khoảng cách giữa trọng tâm dầm chủ và trọng tâm của bản bê tông .+) A : Diện tích mặt cắt ngang của dầm (có liên hợp)- Công thức tính hệ số phân bố mô men cho dầm biêngdb = e . gdgVới : Trong đó : - hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 79 [...]... Hoạt tải trên KCN Hoạt tải trên bản quá độ Tổng áp lực Ptc (KN) 15 23. 6 39 5.6 30 3.8 630 0 240 13. 5 32 88.6 2646.9 776.6 1 435 .4 560.7 17684.8 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.50 1.25 1.50 1.75 1.75 Ptt (KN) 190.45 49.45 37 .98 7875 30 0 16.9 4 932 .9 33 08.6 1164.9 31 40.0 1226.6 249 93. 7 IV.2.4 Bố trí cọc trong móng mố - Móng bệ tháp đợc thiết kế với móng cọckhoan nhồi D=120 cm 1 Tính toán sức chịu tải của cọc... 18.85 11.55 79.22 18 .33 23. 94 12 15 25 15 25 110.6 104.4 197 .3 104.4 197 .3 Qthan qp KN Ap m2 N /m2 1.767 25 1600 Qmui Qr Qvl Qcoc Lcoc D m 1.5 0.28 0.65 0 .38 0 .3 0 .38 Qp KN 2827.4 1 837 .8 6580 .3 36457 6580 .3 43 31.0 5 83. 8 0.65 67.9 7 83. 4 0.65 75.0 5 939 .8 0.45 31 .3 574.1 0.65 75.0 1795.0 0.45 4742.5 KN qp 0.65 KN KN KN KN m L coc 3 - Tính toán số cọc trong móng n = P Qcoc Trong đó : +) : Hệ số xét đến... Chiều dày lớp phủ mặt cầu Tổng trọng lợng KCN Tĩnh tải giai đoạn I tiêu chuẩn Kí hiệu L Ltt hdc bdt hdt b hd bd Fdc ndc adc d Fdc Pdc hmc PKCN DCtc Giá trị Đơn vị 33 m 32 .4 m 165 cm 85 cm 25.5 cm 20 cm 35 cm 65 cm 534 2.5 cm2 6 dầm 230 cm 18 cm 9842.5 cm2 898.6 KN 10 cm 539 1.8 KN 1 63. 39 KN /m IV.2 .3 Tĩnh tải kết cấu nhịp cầu dẫn trên mố - Tĩnh tải giai đoạn I tiêu chuẩn : DCTC = 1 63, 39 KN /m - Tĩnh tải... 0.978 0.962 0.944 31 4 .34 tt => P XT = 3 1,75 1 1,25 (31 8,765 + 31 4 ,34 ) = 4154,75 KN - hồ xuân nam - 94 Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp - - Tính tổng phản lực do hoạt tải thiết kế xếp tải 3 làn PttHT = 0,9 4154,75 + 0,9 64 23, 52 + 2 032 ,76 = 1155 ,3, 2 KN 3- Tổng phản lực do KCN truyền lên trụ PKCN = PTinh + PHoat = 75 23, 24 + 115 53, 2 = 19076,4 KN 4-Tổng phản lực thẳng... khi thi công xong kết cấu nhịp V .3 Thi công kết cấu nhịp V .3. 1 Thi công kết cấu nhịp cầu dần - Nhịp cầu dẫn đợc thiết kế là nhịp giản đơn với các thông số kĩ thuật nh sau : +) Chiều dài nhịp L = 33 m +) Bề rộng mặt cầu : B = 15 m +) Trọng lợng 1 dầm : P = 600 KN - Do số lợng KCN cầu dẫn tơng đối nhiều do đó để có thể tiến hành thi công nhanh chóng thì cần thiết phải áp dụng các thiết bị lao dầm chuyên... cm Cao su 0 .30 cm 211 50.0 cm 239 cm 170 cm 270 cm 50.0 cm 400 cm 20.0 cm 1200 cm 250 cm 630 cm 1600 cm IV.2 Kích thớc thiết kế kết cấu nhịp cầu dẫn IV.2.1 Cấu tạo mặt cắt ngang KCn cầu dẫn - hồ xuân nam - 97 Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp - 1/2 mặt cắt ii-ii 1/2 mặt cắt i-i IV.2.2 Các kích thớc cơ bản của KCN cầu dẫn - Kết cấu nhịp cầu dẫn đợc sử dụng kết cấu định... s s 0 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB pA Cầu liên hợp - Mô men chảy là: My=min( 136 324; 137 080)= 136 324 KNm Thay số vào ta có: Mn(1)=Mp= 132 740,17 KN.m M n( 2) 3 2,65 0,7 Q p Qn 0,7 = 1 1 Qp 0,7 ' Mp = 1 1 132 740,17 3 0,7 Mp = 0,957.Mp Mp 136 324 My Vậy sức kháng uốn của mặt cắt là: Mn=0,957.Mp=0,957. 132 740,17=127062 KNm Hệ số sức kháng uốn... 0,650 9 ,3 ( -39 ,224)= - 4 23 KN +) Nội lực do tải trọng Ngời : VNgTT = 1,75 0,650 4,5 ( -39 ,224)= - 200,8 KN - Tính nội lực do xe tải : +) Khi tính giá trị mômen tại mặt cắt đỉnh trụ thì ta sử dụng 1 xe tải thiết kế, khoảng cách các trục lấy bằng 4 ,3 m +) Xếp 1 xe tải lên ĐAH ta có Xe tải thiết kế P (KN) 145 145 35 Y -0.792 -0.754 -0.714 +) Nội lực do 1 xe tải thiết kế : VXTTT = P Y g.m.IM = - 30 1,1... = 3 1,75 9 ,3 129,064= 64 23, 52 KN - Tính phản lực do tải trọng Ngời PNGtt = NG qNG + = 2 1,75 4,5 129,064= 2 032 ,76 KN - Tính phản lực do xe tải thiết kế : xếp 2 xe lên ĐAH phản lực gối ( 2 xe đặt cách nhau 15 m , khoảng cách trục sau bằng 4,3m) PttXT = xt m.IM P yi i +) Xếp xe 1 : P (KN) 145 Y 0.9 73 +) Xếp xe 2 : 145 0.984 35 1 Pi Yi 31 8.765 P (KN) 145 145 35 Pi Yi Y 0.978 0.962 0.944 31 4 .34 ... II Nội lực do tải trọng làn Nội lực do đoàn Ngời Nội lực do 1 xe tải thiết kế Nội lực do 1 xe 2 trục thiết kế Tổ hợp lớn nhất : Xe tải + Làn + Ngời Nội lực tính toán tổng hợp 9- Vẽ ĐAH mô men mặt cắt 1/4 nhịp giữa Kí hiệu Vtt1 Vtt2 Vlan Vng V1XT V1X2T Vht Vu Giá trịĐơn vị -1 439 .9 KN -33 3.7 KN - 432 KN -200.8 KN -30 1.1 KN -209.1 KN - 933 .9 KN -2707.5 KN - Diện tích ĐAH mô men mặt cắt 1/4 nhịp giữa +) Diện . chung toàn cầu 5x 33 + 95 + 120 + 95 + 3x 33 m- Kết cấu cầu không đối xứng gồm 4 nhịp dẫn phía bên trái và 2 nhịp dẫn phía bên phải và hệ kết cấu cầu liên. thiết kế- Quy trình thiết kế : 22TCN 272 01 Bộ Giao thông vân tải- Tải trọng thiết kế : HL 93 , đoàn Ngời bộ hành 30 0 Kg/m2I.2 sơ đồ kết cấuI.2.1 Kết