Đang tải... (xem toàn văn)
ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY
Đồ án môn học Chi tiết máy Lời nói đầu Tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí là nội dung không thể thiếu trong chơng trình đào tạo kỹ s cơ khí. Đồ án môn học Chi Tiết Máy là môn học giúp cho sinh viên có thể hệ thống hoá lại các kiến thức của các môm học nh: Chi tiết máy, Sức bền vật liệu, Dung sai, Chế tạo phôi, Vẽ kỹ thuật đồng thời giúp sinh viên làm quen dần với công việc thiết kế và làm đồ án chuẩn bị cho việc thiết kế đồ án tốt nghiệp sau này. Hộp giảm tốc là cơ cấu truyền động bằng ăn khớp trực tiếp, có tỷ số truyền không đổi và đợc dùng để giảm vận tốc góc, tăng mô men xoắn . Với chức năng nh vậy ,ngày nay hộp giảm tốc đợc sử dụng rộng rãi trong các ngành cơ khí , luyện kim, hoá chất , trong công nghiệp đóng tàu Trong giới hạn của môn học em đợc giao nhiệm vụ thiết kế hộp giảm tốc trục vít - bánh vít. Trong quá trình làm đồ án đợc sự giúp đỡ tận tình của các thầy trong bộ môn, đặc biệt là thầy Lê Duy , em đã hoàn thành xong đồ án môn học của mình. Do đây là lần đầu, với trình độ và thời gian có hạn nên trong quá trình thiết kế không thể tránh khỏi những sai sót xảy ra , em xin chân thành cảm ơn những ý kiến đóng góp của các thầy trong bộ môn . Sinh viên Hoàng Minh phần I : chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền 1 chọn động cơ 1.1 Xác định công suất đặt trên trục động cơ : ct tdyc P PP . == (KW) Trong đó : 1000 .vF P ct = (KW) Sinh viên: Hoàng Minh 1 Đồ án môn học Chi tiết máy Với : F là lực kéo trên băng tải (N), v là vận tốc dài trên băng tải (m/s). 72,3 1000 24,0.15500 == ct P (KW) ckck i ck ii k i ck ii t t T T t t T T t t T T t t P P 2 2 1 21 2 1 1 2 1 2 1 1 2 1 .)(.)(.)(.)( +=== == 9637,0 8 3 .9,0 8 5 .1 22 =+= : là hiệu suất truyền động : 11141 1 xbrtvolkn k i m i == = Tra bảng 2.3[I] - trang 19 ta có : Đối với bộ truyền trục vít không tự hãm, che kín, chọn 1 Z = 2 tv = 0,8 x = 0,92 Hiệu suất bộ truyền xích để hở. kn = 1 Hiệu suất khớp nối. ol = 0,992 Hiệu suất một cặp ổ lăn đợc che kín. br = 0,97 Hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ che kín. = 1 . 0,992 2 . 0,8 . 0,97 . 0,92 = 0,6913. .19,5 6913,0 72,3 .9637,0 == yc P (KW) 1.2 Xác định tốc độ đồng bộ của động cơ điện : n sb = n ct .U sb Trong đó n ct : là tốc độ của bộ phận công tác 1,13 350.14,3 24,0 .1000.60 . .1000.60 === D v n ct (vòng/phút) U sb = U sbh . U sbng :Tỷ số truyền sơ bộ của hệ thống. Với U sbng = U x < 2,5 chọn U x = 2,0 . Tra bảng 2.4[I] - trang 21,ta chọn tỉ số truyền của hộp giảm tốc 2 cấp bánh răng trục vít: U sbh = 55. U sb = 55 . 2,0 = 110,0. n sb = n ct .U sb = 13,09 . 110 = 1441 (vòng/phút). Chọn tốc độ đồng bộ của động cơ điện : n đb = 1500 (vòng/phút). Tra bảng P1.1[I] - trang 234,ta chọn loại động cơ điện do nhà máy động cơ Việt - Hung chế tạo có kí hiệu : K132M4 với các thông số : +Công suât động cơ: P = 5,5 KW. +Vận tốc quay: n = 1445 (vòng/phút) +% = 86. +Cos = 0,86. + 59,0= dn K I I ; 0,2= dn K T T > .8,1 dn mm T T = +Khối lợng : M = 72 (kg). 2. phân phối tỷ số truyền và tính mô mên xoắn trên trục 2.1 Xác định tỉ số truyền chung : .31,110 1,13 1445 === ct dc c n n U Sinh viên: Hoàng Minh 2 Đồ án môn học Chi tiết máy 2.2 Phân phối tỉ số truyền trong hộp giảm tốc : Chọn tỷ số của bộ truyền ngoài : U x = 2,30. .96,47 30,2 31,110 === x c h U U U Chọn tỉ số bộ truyền bánh răng là : U br = 2,4. tỷ số truyền bộ truyền trục vít : 98,19 4,2 96,47 === br h tv U U U . 96,3998,19.2. 12 === tv UZZ đó chọn số răng bánh vít là:Z 2 =40. Từ đó tỷ số truyền bộ truyền trục vít là : U tv = 20 1 2 = Z Z . tỷ số truyền bộ truyền xích tính là : 30,2 20 31,110 . ' === tvbr c x UU U U . 2.3 Xác định các thông số trên các trục : Công suất trên trục công tác: P=3,72 (KW). Công suất trên trục 3: P 3 = xol P . = 92,0.992,0 72,3 =4,08 (KW). Công suất trên trục 2: P 2 = tvol P . 3 = 8,0.992,0 08,4 =5,14 (KW). Công suất trên trục 1: P 1 = brol P . 2 = 97,0.992,0 14,5 =5,34 (KW). Tốc độ trục 1: n 1 =n dc =1445 (vòng/phút). Tốc độ trục 2: n 2 = 1 1 u n = 4,2 1445 =602,08 (vòng/phút). Tốc độ trục 3: n 3 = 2 2 u n = 20 08,602 =30,10 (vòng/phút). Tốc độ trục công tác: n ct = x u n 3 = 30,2 10,30 =13,09 (vòng/phút). áp dụng công thức : T i =9,55.10 6 . i i n P ta có: Mômen xoắn trên trục động cơ: T dc =9,55.10 6 . 1445 5,5 =36350 (Nmm) Mômen xoắn trên trục 1: T 1 =9,55.10 6 . 1445 34,5 =32292 (Nmm) Mômen xoắn trên trục 2: T 2 =9,55.10 6 . 08,602 14,5 =81529 (Nmm) Mômen xoắn trên trục 3: T 3 =9,55.10 6 . 10,30 08,4 =1294485 (Nmm) Mômen xoắn trên trục công tác: T 3 =9,55.10 6 . 09,13 72,3 =2713980 (Nmm) Sinh viên: Hoàng Minh 3 Đồ án môn học Chi tiết máy Ta có đợc bảng kết quả số liệu nh sau: phần II :tính toán thiết kế chi tiết máy. 1 Thiết kế hộp giảm tốc. 1.1 Thiết kế bộ truyền bánh trụ răng thẳng Số liệu thiết kế: P 2 = 5,34 (KW) T 2 = 32292 (Nmm) n 2 = 1445 (vòng/phút) U 2 = 2,4 Thời hạn sử dụng : l h = 15500 (giờ). Tính toán: a.Chọn vật liệu chế tạo bánh răng Dựa theo quan điểm thống nhất hoá trong thiết kế ta chọn vật liệu chế tạo bánh răng giống vật liệu chế tạo trục vít, đó là thép 45. +Chọn bánh răng nhỏ là thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn từ HB =241 285 có độ bền : : b1 = 850 (MPa), ch1 = 580 (MPa). +Chọn bánh răng nhỏ là thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn từ HB=192 240 có độ bền : : b2 = 750 (MPa), ch2 = 450 (MPa). b.Xác định ứng suất cho phép Tra bảng 6.2[I]] - trang 94,với thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn HB 180HB 350 thì o Hlim = 2HB + 170 , S H = 1,1. o Flim = 1,8HB , S F = 1,75. Chọn độ rắn bánh răng nhỏ : HB 1 = 255. o Hlim1 = 2HB 1 + 170 = 2.255 + 70 = 580 (MPa). o Flim1 = 1,8HB 1 = 1,8.255 = 459 (MPa). Chọn độ rắn bánh răng lớn : HB 2 = 240. o Hlim2 = 2HB 2 + 170 = 2.240 + 70 = 550 (MPa). o Flim2 = 1,8HB 2 = 1,8.220 = 432 (MPa). Sinh viên: Hoàng Minh Trục động cơ I II III Trục công tác Khớp U 1 = 2,4 U 2 =20 U x = 2,30 P (KW) 5,5 5,34 5,14 4,08 3,72 n (vg/ph) 1445 1445 602,08 30,1 13,1 T (N.mm) 36350 32292 81529 1294485 2713980 4 Đồ án môn học Chi tiết máy áp dụng công thức tính số chu kì cơ sở khi thử về tiếp xúc (6.5[I]) : N Ho = 30.HB 2,4 N Ho1 = 30.255 2,4 = 1,79.10 7 N Ho2 = 30.240 2,4 = 1,55.10 7 áp dụng công thức 6.7[I], tính số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng khi thử về tiếp xúc ta có : N HE = = n i ii i tn T T c 1 3 max )( 60 N HE1 = 733 1 3 max 1 10.7,120) 8 3 .9,0 8 5 .1.(15500.1445.1.60 )( 60 =+= = n i i i i i i t t n T T tnc Vì N HE1 = 120,7.10 7 > 1,7.10 7 = N Ho1 K HL1 = 1 N HE2 = 2 1 3 max 2 1 )( 60 Ut t n T T tnc n i i i i i i = = . N HE1 = 4,2 10.7,120 7 = 50,3.10 7 Vì N HE2 = 50,3.10 7 > 1,55.10 7 = N Ho2 K HL2 = 1 Vậy sơ bộ xác định ứng suất tiếp xúc cho phép,theo công thức 6.1a[I] : [ H ] = o Hlim . H HL S K [ H ] 1 = 580. 1,1 1 = 527,3 (MPa) [ H ] 2 = 550. 1,1 1 = 500 (MPa) Vì bộ truyền bánh trụ răng thẳng nên ứng suất tiếp xúc cho phép là : [ H ] =[ H ] 2 = 500 (MPa) áp dụng công thức 6.7[I], tính số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng khi thử về uốn : N FE = = n i ii i tn T T c 1 6 max2 2 )( 60 N FE1 = 766 1 6 max 1 10.111) 8 3 .9,0 8 5 .1.(15500.1445.1.60.)( 60 =+= = n i i ii i t t T T tnc Vì N FE1 = 111.10 7 > 4.10 6 = N FEo K FL1 = 1 N FE2 = 2 1 6 max 2 1 .)( 60 Ut t T T tnc n i i ii i = = . N FE2 = 4,2 10.111 7 = 46,2.10 7 Vì N FE2 = 46,2.10 7 > 4.10 6 = N FEo K FL2 = 1 Đối với bộ truyền quay một chiều K FC = 1 ứng suất tiếp xúc cho phép,theo 6.2a[I] : [ F ] = o Flim .K FC . F FL S K [ F ] 1 = 495.1. 75,1 1 = 282,9 (MPa). [ F ] 2 = 432.1. 75,1 1 = 246,9 (MPa). ứng suất quá tải cho phép,theo 6.13[I] và 6.14[I]: Sinh viên: Hoàng Minh 5 Đồ án môn học Chi tiết máy [ H ] max = 2,8. ch2 = 2,8.450 = 1260 (MPa) [ F1 ] max = 0,8. ch1 = 0,8.580 = 464 (MPa) [ F2 ] max = 0,8. ch2 = 0,8.450 = 360 (MPa). c. Tính toán các thông số hình học Xác định sơ bộ khoảng cách trục : 3 1 2 1 1 ][ . )1( baH H aw U KT UKa += Tra bảng 6.5[I] - trang 96,ta có đối với cặp bánh răng trụ thẳng : thép thép thì K a = 49,5. H K : là hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng trên chiều rộng vành răng khi tính về tiếp xúc. Tra bảng 6.6[I] - trang 97,ta có đối với cặp bánh răng phân bố đối xứng so với các ổ trong hộp giảm tốc ta chọn : ba = 0,4. Theo công thức 6.16[I] trang97: bd = 0,5. ba (U 1 +1) = 0,5.0,4.( 2,4 + 1 ) = 0,7208. Tra bảng 6.7[I] - trang 98,chọn H K ứng với sơ đồ 5 ( bánh răng phân bố không đối xứng ). Khi bd = 0,6 H K = 1,03 Khi bd = 0,8 H K = 1,05 Khi bd = 0,7208 sử dụng phơng pháp nội suy ta có : H K = 1,05 - )720 8,08,0.( 6,08,0 03,105,1 = 1,04208. 3 2 4,0.4,2.500 04208,1.32292 )14,2(5,49 += w a = 87,43 (mm) Chọn a w = 90 (mm) Xác định các thông số ăn khớp : mô đun : m = ( 0,01 0,02 ).a w = 0,9 1,8 (mm) Tra bảng 6.8[I] - trang 99 ,ta chọn mô đun tiêu chuẩn m = 1,5 (mm). Số răng bánh nhỏ : 3,35 )14,2(5,1 90.2 )1( .2 1 1 = + = + = Um a Z w chọn Z 1 = 35. Z 2 = U 1 .Z 1 = 2,4.35 = 84. 25,89 2 )8435(3 2 )( 21 = + = + = ZZm a w (mm). Lấy w a =90 (mm) cần phải dịch chỉnh để khoảng cách trục từ 89,25 (mm) lên 90(mm). Tính hệ số dịch chỉnh tâm theo công thức 6.22[I] : 5,0)8435(5,0 5,1 90 )(5,0 21 =+=+= ZZ m a y w Sinh viên: Hoàng Minh 6 Đồ án môn học Chi tiết máy 202,4 8435 5,0.10001000 = + == t y Z y K (theo công thức 5.23[I]). Tra bảng 6.10 - trang 101 ,ta có : Khi y K = 4 x K = 0,122 Khi y K = 5 x K = 0,191 Khi y K = 4,202 sử dụng phơng pháp nội suy ta có : 1359,0)4202,4( 45 122,0191,0 122,0 = += x K . Hệ số giảm đỉnh răng : 016,0 1000 )8435.(1359,0 1000 . = + == tx ZK y Tổng hệ số dịch chỉnh ,theo 6.25[I]: x t = y + y = 0,5+0,016 = 0,516 Hệ số dịch chỉnh bánh răng 1 : 155,0) 3584 5,0)3584( 5,0.(5,0) )( .(5,0 12 1 = + = = t t Z yZZ xx Hệ số dịch chỉnh bánh răng 2 : x 2 = x t - x 1 = 0,5 - 0,155 = 0,361 Góc ăn khớp : 9317,0 90.2 )20cos(.5,1).8435( 2 )cos( )( = + == w t tw a mZ Cos ( chọn = 20 o ) tw = 21,273 o = 21 o 1623. d. Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc áp dụng công thức 6.33[I],tính ứng suất tiếp xúc xuất hiện trên mặt răng của bộ truyền: H = Z M Z H Z 2 11 11 )1.( 2 ww H dub uKT + ; Trong đó : Z M : Hệ số xét đến ảnh hởng cơ tính vật liệu của các bánh răng ăn khớp, Tra bảng 6.5 - trang 96 ,ta có Z M = 274 (Mpa) 1/3 Z H : Hệ số kể đến hình dạng bề mặt tiếp xúc Z H = w 2sin cos2 = )273,21.2sin( )0cos(.2 0 = 1,720. Z là hệ số kể đến sự trùng khớp của răng : Z = 3 4 = 7505,1) 84 1 35 1 (2,388,1 =+ Z = 866,0 5,1 7505,14 = d w1 : Đờng kính vòng lăn của bánh nhỏ : 94,52 14,2 90.2 1 .2 1 1 = + = + = U a d w w (mm). Vận tốc bánh răng nhỏ : v = ( ) sm nd w /01,4 60000 1445.94,52.14,3 1000.60 11 == . Tra bảng 6.13[I]- trang 106 ,ta chọn cấp chính xác 8 Tra bảng 6.16 [I]- trang 107,ta chọn hệ số kể đến ảnh hởng của sai lệch bớc Sinh viên: Hoàng Minh 7 Đồ án môn học Chi tiết máy răng : g o = 56. K H là hệ số tải trọng khi tính về tiếp xúc : K H = K H . K Hv . K H K Hv là hệ số kể đến tải trọng động trong vùng ăn khớp : HH wwH Hv KKT db K 2 1 1 1 += Với 2 . u a vg w oHH = ,theo công thức 6.42[I]. Tra bảng 6.15[I] - trang 107 ,ta có hệ số kể đến ảnh hởng của sai số ăn khớp đối với răng thẳng không vát đầu răng ( HB 350 ) H = 0,006 251,8 4,2 90 .01,4.56.00 6,0 == H . b w là chiều rộng vành răng : b w = bd .d w1 = 0,4.52,94=38,1 (mm) 2473,1 1.04208,1.32292.2 94,152,38.521,8 1 =+= Hv K K H = 1,2473.1,04208.1 = 1,2998. Vậy H = 274.1,7200,866. ( ) ( ) mPa1,431 94,52.4,2.1,38 )2998,1.14,2.32292.2 2 = + . Tính chính xác lại ứng suất tiếp xúc cho phép ,theo 6.1[I]: [ H ] = H o H S lim .Z R . Z v . Z xH . Z HL = [ H ] .Z R . Z v . Z xH . Z HL Với vận tốc trên bánh 1 : v = 4,01 (m/s)<5 (m/s) Z v = 1 Với cấp chính xác đọng học là 8, chọn cấp chính xác về mức tiếp xúc là 8, khi đó cần gia công đạt độ nhám bề mặt răng : R z = 10 40 (àm) Z R = 0,95. d a < 700 (mm) K xH = 1 [ H ] = 500.0,95.1.1 = 475 ( MPa). Vậy H = 431,3 (MPa) < 475 ( MPa) = [ H ] bộ truyền bánh răng làm việc đủ điều kiện bền tiếp xúc. Tuy nhiên để đảm bảo tính kinh tế giảm chi phí về vật liệu, giảm thời gian gia công ta giảm chiều rộng vành răng, tính chiều rộng vành răng theo công thức thực nghiệm : ( ) mmbb H H ww 4,31) 475 3,431 .(1,38) ][ .( 22' === . Chọn ' w b = 32 (mm). e. Kiểm nghiệm răng về độ uốn ứng suất uốn sinh tại chân răng các bánh răng là,theo công thức 6.43[I] : mdb YYYKT ww FF F 2 1 12 1 = 1 2 22 . F F FF Y Y = Sinh viên: Hoàng Minh 8 Đồ án môn học Chi tiết máy Y là hệ số kể đến sự trùng khớp của răng : Y = 571,0 75,1 11 == đối với bộ truyền bánh trụ răng thẳng Y = 1 Y F1 và Y F2 là hệ số dạng răng của bánh răng 1 và 2 tra bảng 6.18[I] ,ta có: Dùng phơng pháp nội suy: Với x 1 =0,155 ( ) == += == += )40(6025,3 3,03,0 63,353,3 .055,063,3 30656,3 1,03,0 7,354,3 .055,07,3 doZY doZY F F Với x 2 =0,361 ( ) == += == += )100(541,3 5,03,0 52,355,3 .061,055,3 805278,3 5,03,0 50,354,3 .061,054,3 doZY doZY F F Do đó: 6293,3 2 656,36025,3 1 = + = F Y vì Z 1 =35. 5285,3 10080 541,35278,3 5278,3 2 = += F Y vì Z 2 =84. K F là hệ số tải trọng khi tính về uốn : K F = K F . K Fv . K F K F là hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng trên chiều rộng vành răng khi tính về uốn. Tính lại hệ số : ba = 356,0 90 32 ' == w w a b . bd = 0,5. ba ( U 1 + 1 ) = 0,5.0,356.( 2,4 + 1 ) = 0,604. Chọn sơ đồ phân bố bánh răng theo sơ đồ 5 ta có : Khi bd = 0,6 K F = 1,08 Khi bd = 0,8 K F = 1,12 Vậy Khi bd = 0,66 sử dụng phơng pháp nội suy ta có : K F = 081,1)6,0604,0( 6,08,0 08,112,1 08,1 = + . Bộ truyền bánh trụ răng thẳng K F = 1 . K Fv là hệ số kể đến tải trọng động xuất hiện trong vùng ăn khớp khi tính về uốn : FF wwF Fv KKT db K 2 1 1 1 += Với 1 . u a vg w oFF = Tra bảng 6.15[I] ,ta có khi HB < 350 F = 0,016 ( đối với răng thẳng không vát đầu răng ). 22 4,2 90 .01,4.56.016,0 == F . Sinh viên: Hoàng Minh 9 Đồ án môn học Chi tiết máy 534,1 1.081,1.32292.2 94,52.32.22 1 =+= Fv K K F = 1,081.1.1,534 = 1,268. ( ) MPa F 8,66 5,1.94,52.32 6293,3.1.571,0.268,1.32292.2 1 == . ( ) MPa F 9,64 6293,3 5285,3 .8,66 2 == . Vậy F1 = 66,8 (MPa) < 297,6 (MPa) = [ F1 ] F2 = 64,9 (MPa) < 259,7 (MPa) = [ F2 ] Bộ truyền bánh răng làm việc đủ điều kiện bền tiếp xúc. f. Kiểm nghiệm răng về quá tải ta có ứng suất tiếp xúc cực đại trên răng là ,theo 6.48[I] và 6.49[I]: Hmax = H. qt K = 431,3. 8,1 = 578,6 (MPa) Fmax = H .K qt F1max = F1 .K qt = 66,8.1,8 = 120,24 (MPa) F2max = F2 .K qt = 64,9.1,8 = 116,82(MPa) Vậy Hmax = 578,6 (MPa) < 1260 (MPa) = [ H ] max F1max = 120,24 (MPa) < 464 (MPa) = [ F1 ] max F2max = 116,82 (MPa) < 360 (MPa) = [ F2 ] max Bộ truyền bánh răng làm việc an toàn khi quá tải lúc mở máy. g. Các thông số và kích thớc bộ truyền Khoảng cách trục a = 90 (mm) Mô đun m = 1,5 (mm) Chiều rộng vành răng b w = 32 (mm) Tỷ số truyền U 1 = 2,4 Góc nghiêng của răng = 0 Số răng bánh nhỏ Z 1 = 35 Số răng bánh lớn Z 2 = 84 Hệ số dịch chỉnh x 1 = 0,155 ; x 2 = 0,316 . Đờng kính chia d 1 = 52,5 (mm) ; d 2 = 126 (mm). Đờng kính đỉnh răng d a1 = 55,92 (mm) ; d a2 = 130,04 (mm). Đờng kính đáy răng d f1 = 49,22 (mm) ; d f2 = 123,33 (mm) . Đờng kính lăn d w1 = 52,94 (mm); d w2 = 127,06 (mm). Đờng kính cơ sở d b1 = 49,33 (mm); d b2 = 118,40 (mm). Góc ăn khớp '0 1621= tw 1.2 Thiết kế bộ truyền trục vít , bánh vít : Số liệu thiết kế: P = 5,14 (KW). n 1 = 602,08 (vòng/phút). T 1 = 81529 (N.mm). T 2 = 1294485 (N.mm). U 1 = 20. Sinh viên: Hoàng Minh 10 [...]... Sinh viên: Hoàng Minh Đồ án môn học Chi tiết máy [d ] = 100 (MPa); [c ] = 40 ữ 60 (MPa) Kết luận các then làm việc đủ bền Biểu đồ momen và kết cấu trục I R11x R10x Fr11 y Fk z R11y x R10y l 12 Ft11 l 13 l 11 R10x T1 T1 R10y Fk R Ft11 Fr11 R11y Mx 17205 40931 12585 My T 32292 13 11 O 35 H7 k6 H7 O 26 k6 O 30 H7 k6 10 O 30 H7 k6 12 23 Sinh viên: Hoàng Minh Đồ án môn học Chi tiết máy b Trục II: (trục chứa... trục III 29 Sinh viên: Hoàng Minh Đồ án môn học Chi tiết máy R 31x R30y R30x R 31y Fx Fr34 Ft34 l31 l32 R30y Fa34 l33 R 31x Fr34 R30x R 31y Fx Fa34 Ft34 Mx 69030 261844 866208 258664 My 1220052 T 33 O 70 H7 k6 O 75 O 70 H7 k6 H7 k6 31 O 68 H7 k6 32 30 *Kiểm nghiệm độ bền then: Dựa vào bảng 9.1[I] chọn loại then bằng 30 Sinh viên: Hoàng Minh Đồ án môn học Chi tiết máy áp dụng công thức tính ứng suất... Minh Đồ án môn học Chi tiết máy Chọn lắp ghép : Tiết diện 32 : lắp bánh vít, kiểu lắp k6 kết hợp với lắp then Tiết diện 33 : lắp đĩa xích,kiểu lắp k6 kết hợp với lắp then Tiết diện 30 và 31:lắp ổ lăn Xuất phát từ điều kiện về độ bền ,lắp ghép và tính công nghệ ta chọn đờng kính trên các tiết diện của trục nh sau: d 30 = d 31 = 70 (mm) d 32 = 75 (mm) d 33 = 68 (mm) Ta có kết cấu trục (trang 32) Biểu đồ. .. dập và ứng suất cắt : 26 Sinh viên: Hoàng Minh Đồ án môn học Chi tiết máy d = 2T d lt (h t1 ) Và c = 2T d l t b Với : T là mô men xoắn trên tiết diện lắp then, d là đờng kính trục tại tiết diện lắp then, lt chi u dài then : lấy lt 1,35.d và chọn theo dãy tiêu chuẩn h là chi u cao then t1 là chi u sâu rãnh then trên trục Các kết quả tính ghi trong bảng : Tiết Đờng diện kính trục 22 26 Kích thớc then.. .Đồ án môn học Chi tiết máy Thời hạn sử dụng : lh = 15500 (giờ) Tính toán: a Chọn vật liệu Tính sơ bộ vận tốc trợt theo công thức 7.1[I] : v sb = 8,8.10 3.3 P2 U 2 n 2 2 = 8,8.10 3 3 5,14.20.602,08 2 = 2,94( mm ) Với vsb = 2,94 < 5 (m/s) dùng đồng thanh không thiếc để chế tạo bánh vít, cụ thể là đồng thanh_ nhôm_ sắt_nicken : pAH 10-4-4 , chọn vật... bền tiếp xúc đảm bảo Nh vậy H e.Kiểm nghiệm độ bền uốn: Tra bảng 7.9[I] ,ta có các thông số của bộ truyền trục vít bánh vít : Chi u rộng bánh vít Z1 = 2 b2 0,75.da1 da1 = m.( q + 2 ) = 8.( 10 +2 ) = 96 (mm) b2 0,75.96 = 72 (mm) 13 Sinh viên: Hoàng Minh Đồ án môn học Chi tiết máy chọn b2 = 72 (mm) Z v = Z2 40 = = 42,4 3 3 cos ( w ) cos (11,310 ) Tra bảng 7.8[I] ,ta có : Khi Z v = 40 YF = 1,55... Chi u rộng bánh vít : b2 = 72 (mm) 14 108 (mm) Sinh viên: Hoàng Minh Đồ án môn học Chi tiết máy Đờng kính chia : d1 = 80 (mm); d2 = 320 (mm) Đờng kính ngoài bánh vít : daM2 = 348 (mm); Đờng kính vòng đỉnh : da1 = 96 (mm); da2 = 336 (mm) Đờng kính đáy : df1 = 60,8 (mm); df2 = 300,8 (mm) = 51o30 Góc ôm : h.Tính nhiệt truyền động trục vít , bánh vít: Diện tích thoát nhiệt cần thiết của hộp giảm tốc (không... đủ bền c trục III: (Trục lắp bánh vít) *Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực: Theo bảng 10.4[I]: l32 =0,5.(lm32 +b0 ) +k1 +k2 Trong đó: +lm32=(1,2 1,8)d3 =90 135 (mm) Chọn lm32 =109 (mm) chi u dài may ơ bánh vít +k1 =13; k2 =10 bảng 10.3[I] l32 =0,5.(109+25) +13 +10 =90 (mm) l31 = 2.l32 =2.90 =180 (mm) 27 Sinh viên: Hoàng Minh Đồ án môn học Chi tiết máy l33 = lc33 + l31 = 180 +... (mm) Chọn d1 = 25 (mm) d2 = 30 (mm) 19 Sinh viên: Hoàng Minh Đồ án môn học Chi tiết máy d3 = 75 (mm) *Tính lực tại các điểm ăn khớp: Sơ đồ lực chung: Đặt các lực tác dụng tại các điểm ăn khớp ( hình vẽ trên ): Các lực tác dụng tại điểm ăn khớp của bánh răng : Ft11 = 2T1 2.32292 = = 1219,95 (N) d w1 52,94 ( dw1 : là đờng kính vòng lăn bánh răng dẫn lắp trên trục I ) Fr11 = Fr22 = Ft11 tg w tg 21,27... Biểu đồ mômen trên trục (hình vẽ trang 25) *Đờng kính các đoạn trục: áp dụng công thức tính mô men tơng đơng tại các tiết diện 2 2 2 M tdkj = M xkj + M ykj + 0,75Tkj M td 12 = 0 + 0 + 0,75.32292 2 = 27966 (Nmm) M td 10 = 0 2 + 17205 2 + 0,75.32292 2 = 32835 (Nmm) M td 13 = 12585 2 + 409312 + 0,75.32292 2 = 51145 21 (Nmm) Sinh viên: Hoàng Minh Đồ án môn học Chi tiết máy (Nmm) Ta có đờng kính các tiết