Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân Chương CÔNG DỤNG –PHÂN LOẠI –YÊU CẦU 1.1 Công dụng : Ly hợp cụm nhỏ chủ yếu ôtô máy kéo Ly hợp dùng để nối trục khuỷu động với hệ thống truyền lực , để truyền mômen quay động êm dịu cắt truyền động đến hệ thống truyền lực nhanh chóng , dứt khoát , làm nhiệm vụ an toàn mômen lớn mức qui định … 1.2 Yêu cầu : Ly hợp phải đảm bảo yêu cầu sau : Truyền mômen quay lớn động mà không bị trượt điều kiện sử dụng Muốn mômen ma sát ly hợp phải lớn mômen cực đại động , nghóa hệ số dự trữ mômen ly hợp phải lớn Đóng êm dịu để tăng từ từ mômen quay lên trục hệ thống truyền lực , không gây va đập bánh Ngoài ly hợp đóng êm dịu ôtô máy kéo khởi hành không giật , làm cho người lái đỡ mệt , ôtô chạy đường phố máy kéo làm việc cánh đồng nhỏ phải sử dụng ly hợp nhiều Mở dứt khoát nhanh chóng , nghóa cắt hoàn toàn truyền động từ động đến hệ thống truyền lực thời gian ngắn Nếu mở không dứt khoát khó gài số êm dịu mômen quay động mômen quy dẫn đến trục khuỷu tất chi tiết chuyển động động truyền phần đến trục sơ cấp hộp số , dịch bánh khỏi ăn khớp để gài số khác khó khăn bánh ta muốn dịch chuyển có tác dụng lực mômen nói sinh Ngoài mômen ma sát ly hợp làm quay trục sơ cấp trục trung gian hộp số làm khó khăn cho việc đồng tốc độ bánh cần gài Mở dứt khoát nhanh chóng giảm lực va đập bánh Mômen quán tính chi tiết thụ động phải nhỏ để giảm lực va đập lên bánh Làm nhiệm vụ phận an toàn để tránh tác dụng lên hệ thống truyền lực lực lớn gặp tải Điều khiển dễ dàng , lực tác dụng lên bàn đạp nhỏ SVTH : Phạm Phước Phong -1- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân Đảm bảo điều kiện thoát nhiệt tốt Các bề mặt ma sát thoát nhiệt tốt , đảm bảo làm việc bình thường 9.Kết cấu đơn giản , trọng lượng nhỏ , làm việc bền , điều khiển chăm sóc dễ dàng 1.3 Phân loại : Tuỳ theo cách truyền mômen quay từ trục khuỷu đến trục hệ thống truyền lực người ta chia loại : Ma sát – Truyền mômen quay bề mặt ma sát Thủy lực – truyền mômen quay chất lỏng Nam châm điện –truyền mômen quay nhờ tác dụng trường nam châm địên Liên hợp - truyền mômen quay cách kết hợp loại kể Ở ôtô máy kéo ly hợp ma sát dùng nhiều Ly hợp loại thuỷ lực ngày phát triển ngành chế tạo ôtô máy kéo có ưu điểm giảm tải trọng va đập lên hệ thống truyền lực Tuỳ theo hình dạng chi tiết ly hợp loại ma sát người ta chia : ly hợp đóa (phẩn thụ động gồm , hai hay đóa nhiều đóa ) , ly hợp hình côn ( đóa thụ động có dạng hình côn ) ly hợp hình trống (phần thụ động làm theo kiểu má phanh tang trống ) Loại ly hợp hình côn tang trống ngày không dùng ôtô máy kéo mômen quán tính chi tiết thụ động chúng lớn gây nên tải trọng va đập lên hệ thống truyền lực đóng ly hợp Tuỳ theo số đóa thụ động người ta chia ly hợp ma sát , hai nhiều đóa Ly hợp đóa dùng nhiều ôtô máy kéo đơn giản giá rẻ , mômen quán tính chi tiết thụ động bé Ở ôtô tuỳ theo phương pháp phát sinh lực lên đóa ép người ta chia ly hợp loại lò xo , loại nửa ly tâm lực ép sinh lò xo lực ly tâm trọng khối phụ thuộc loại ly tâm Loại nửa ly tâm dùng ôtô du lịch vận tải trọng cỡ nhỏ mômen cực đại động tương ứng với số vòng quay tương đối cao Loại ly tâm thường dùng để làm dễ dàng điều khiển ôtô Trong ly hợp loại ly tâm lực ly tâm dùng để đóng mở ly hợp , lực để ép lò xo ,ít dùng lực ly tâm để ép đóa ép Loại ly hợp không sử dụng rộng rãi Theo phương pháp điều khiển ly hợp chia loại điều khiển sức người loại điều khiển tự động SVTH : Phạm Phước Phong -2- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân 1.4 Chọn phương án thiết kế : a) Ly hợp ma sát khô : Ly hợp ma sát khô gồm loại đóa hay nhiều đóa ma sát Hiện loại ly hợp đóa ma sát có lò xo hình trụ đïc sử nhiều Lò xo ép dùng lò xo trung tâm (dùng xe du lịch hay tải nhẹ ) dùng nhiều lò xo đặt xung quanh đóa ép ( dùng xe tải ) * Ưu điểm : có kết cấu đơn giản , đảm bảo thoát nhiệt tốt , thuận tiện cho công tác bảo dưỡng sữa chửa , mômen quán tính chi tiết thụ động bé * Nhược điểm : loại đóng mở không êm dịu loại nhiều đóa Ly hợp ly tâm : Ly hợp nối ngắt tự động theo chế độ biến thiên tốc độ góc động * Ưu điểm : trượt động quay nhanh , điều khiển dễ dàng * Nhược điểm : kết cấu phức tạp có thêm ly hợp phụ khớp chiều để truyền mômen quay ngược lại phanh ôtô b) Ly hợp điện từ : Quá trình đóng ngắt nhờ lực điện từ nam châm * Ưu điểm : kết cấu đơn giản , dễ tự động hoá trình điều khiển , mặt ma sát hao mòn * Nhược điểm : Bộ phận tự động có mômen quán tính lớn c) Ly hợp thuỷ lực : Có hai loại : ly hợp thuỷ tónh ly hợp thuỷ động * Ưu điểm : giảm tải trọng động lên động hệ thống truyền lực thay đổi đột ngột chế độ làm việc Tăng bám , không giật gài số Điều khiển đơn giản , dễ tự động hoá trình điều khiển Ít hao mòn , cho phép khởi động gài số * Nhược điểm : không đảm bảo mở dứt khoát , độ trượt lớn , kết cấu phức tạp d) Ly hợp loại hổn hợp : Thường dùng loại ly hợp ma sát kết hợp thuỷ lực * Ưu điểm : kết hợp ưu diểm loại ly hợp * Nhược điểm : kết cấu phức tạp , giá thành cao e) Kết luận : Từ bốn loại ly hợp ta thấy ly hợp ma sát khô đóa có cấu dẫn động kết hợp thuỷ lực phù hợp với loại xe tải 15 kết cấu đơn giản giá thành thấp dễ bảo dưỡng sữa chửa Do ta chọn loại ly hợp (hoặc hai ) đóa ma sát khô để thiết kế SVTH : Phạm Phước Phong -3- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân 1.5 Kết cấu chi tiết nguyên lý làm việc ly hợp đóa ma sát khô : a)Cacte ly hợp : làm gang có nhiệm vụ bảo vệ phận bên ly hợp , nối liền với hộp số bulông đai ốc b)Đóa bị động : đóa mỏng , đóa có rãnh xẻ hướng tâm chia đóa thành nhiều phần để giảm độ cứng tăng độ đàn hồi Trên đóa coá gắn ma sát đinh tán Đóa thụ đợng nối với moa đinh tán Moa nối với trục then hoa Ngoài đóa bị động có lò xo giảm chấn tần số cao giảm chấn tần số thấp c)Mâm ép : Chế tạo gang xám , có trọng lượng lớn để làm thoát nhiệt tốt từ bề mặt ma sát Đóa ép phải cứng để ép lên vòng ma sát Trên đóa ép có chỗ gờ lên ống dẫn hướng để định hướng lò xo ép d)Đòn mở : chế tạo thép , có động cứng cao Đòn mở tựa đầu lên ly hợp , đầu lại nối tiếp với đóa ép Trên đòn mở có bắt vít điều chỉnh e)Thân ly hợp : chế tạo thép , bắt cứng vào bánh đà bulông , thân ly hợp có khoan lổ để đặt lò xo ép f)Lò xo ép : lò xo dạng hình trụ , bố trí xung quanh , chịu nén tạo lực nén lên đóa ép 1.6 Nguyên lý làm việc : Ly hợp ma sát hoạt động dựa vào lực ma sát Mômen truyền nhờ ma sát bề mặt bánh đà đóa ma sát Đóa ép nối với bánh đà nhờ phân ly vỏ ly hợp tạo thành phần chủ động quay vận tốc với trục khuỷu động Bình thường ly hợp trạng thái đóng mômen truyền qua ly hợp tới hệ thống truyền lực nhờ lò xo ép chặt phần chủ động bị động thành khối Khi sang số phanh , người lái tác dụng lực vào bàn đạp ,qua hệ thống điều khiển làm phân ly đẩy bạc mở tỳ lên đòn mở tách đóa ép khỏi đóa bị động làm ngắt mômen truyền từ động sang hệ thống truyền lực SVTH : Phạm Phước Phong -4- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân Chương II CÔNG TRƯT SINH RA TRONG QUÁ TRÌNH ĐÓNG LY HP Khi đóng ly hợp có tượng trượt đóa thời gian đầu đóa chủ động đóa thụ động quay hệ thống động học liền Khi đóa bị trượt sinh công ma sát làm nung nóng chi tiết ly hợp lên nhiệt độ làm việc bình thường , làm hao mòn ma sát nguy hiểm lò xo ép bị ram nhiệt độ , khả ép Vì việc xác định công trượt thời gian đóng ly hợp điều cần thiết Trong trình gài số ôtô theo đổi số từ thấp lên cao từ cao xuống thấp mà trình gài tiến hành khác Khi đổi số từ thấp lên cao (thí dụ từ số I lên số II , số II lên số III …) tốc độ góc trục khuỷu động đóng ly hợp cao tốc độ góc trục sơ cấp hộp số , mômen quay động Mm không nên lớn để tránh tăng công trượt Khi đổi từ số cao xuống số thấp tốc độ góc trục khuỷu thấp tốc độ góc trục sơ cấp trường hợp đóng ly hợp cần phải có mômen M m động để làm đồng tốc độ góc nói Nhưng hai trường hợp kể tuỳ theo kỹ thuật người lái tốc độ góc trục khuỷu trục sơ cấp hộp số đồng , nghóa ωm = ih ωa công trượt giảm đến tối thiểu Khi ôtô khởi động chỗ đồng nói thực ω’m > ωa = Trong trường hợp công trượt cực đại Nghiên cứu trình trượt ly hợp dựa đồ thị tăng tốc ôtô ghi lại từ thí nghiệm thực Quá trình đóng mở ly hợp ảnh hưởng đến trình trượt ly hợp , ta nghiên cứu trước tiên trình đóng ly hợp Qúa trình đóng ly hợp có hai trưòng hợp sau : 1.Đóng ly hợp đột ngột : Lúc động quay số vòng quay cao người lái thả đột ngột bàn đạp ly hợp Khởi động chỗ sinh giật lớn lớn ly hợp có hệ số dự trữ β cao Chế độ đóng ly hợp gấn giống với sơ đồ tính toán trình bày thực tế cần tránh viếc đóng ly hợp đột ngột Biểu thị ωa tốc độ trục động trước lúc đóng ly hợp ω4 tốc độ góc sau đóng ly hợp ( cuối thời kỳ trượt ) : Hệ số hạ tốc độ góc tương đối SVTH : Phạm Phước Phong -5- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân ω trục động đóng ly hợp biểu thị k = ω hệ số đóng ly hợp đột ngột có giá trị k3 = 0,35 – 0,5 2.Đóng ly hợp êm dịu : Khi đóng ly hợp êm dịu bảo đảm cho ôtô khởi động chỗ êm dịu , điều yêu cầu quan trọng sử dụng ôtô Trong trường hợp nảy người lái thả bàn đạp ly hợp từ từ kể từ bề mặt ma sát chạm vào , tăng thời gian trượt tăng công trượt Hệ số k trường hợp có giá trị k3 = 0,6 – 0,9 Tuỳ theo chế độ đóng ly hợp mà thời gian trượt ly hợp to có giá trị sau ( khởi động chỗ ); đóng ly hợp đột ngột t o = 0,6 – 1,1s , đóng êm dịu to = 1,6 – 2,5 s Nếu tiếp tục tăng tốc tốc độ ôtô tăng tới giá trị v1 tương ứng với tốc độ góc cực đại trục động ω2 Tốc độ cực đại trục động xác định phận hạn chế số vòng quay đặt ôtô vận tải suy xét người lái Tại thời điểm ứng với điểm d người lái nhả ly hợp , bàn đạpnhiên liệu ( chân ga ) thả tốc độ góc trục khuỷu động hạ xuống đến giá trị ω1 Nhịp độ hạ tốc độ góc trục khuỷu động thả chân ga mở ly hợp đặc trưng hệ số k = ω2 − ω1 t1 , biểu thị ổn định làm việc ly hợp Hệ số có giá trị 94 – 105 1/s2 ( 900 – 1000 vg/ph/s ) Trong thời gian t2 điểm d e thời gian chạy người lái tiến hành chuyển số Người lái thả bàn đạp ly hợp ( đóng ly hợp ) đồng tời ấn bàn đạp ga để tăng số vòng quay ωm tốc độ góc hạ xuống đóa ly hợp bị theo Tại điểm h tốc độ góc trục động ω4 sau bắt đầu trình tăng tốc độ ôtô số truyền Thời gian t o ứng với thời gian trượt ly hợp chuyển số Tốc độ v ôtô đạt giá trị cực đại số truyền cho điểm d tốc độ hạ xuống giai đoạn t3 tốc độ chuyển động làm giảm đến tốc độ ứng với điểm e , lúc ly hợp vị theo tốc độ ôtô bắt đầu tăng Thời gian toàn chuyển số t4 SVTH : Phạm Phước Phong -6- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân B A ω Ml Mm Jm Ma Ja ωa Để xét thông số đặc trưng cho làm việc ly hợp xét mô hình động – hệ thống truyền lực ôtô trình bày hình : Jm : mômen quán tính bánh đà chi tiết động quy dẫn bánh đà Ja : mômen quán tính ôtô rơmoóc quy dẫn đến trục ly hợp  G0 + Gm  rbx  Ja =  =1,3884 (Nms2)  g  ( i h i p io )   Ở : Go : trọng lượng toàn ôtô ; Go = (10000+15000).9,81 = 245250 (N) Gm : trọng lượng toàn rơmoóc ; rơmoóc : Gm = ih : tỷ số truyền tương ứng hộp số Ở ôtô chế độ khởi động tỷ số truyền ứng với tỷ số truyền hộp số tay số ih = ih1 = 9.97 (xe tham khảo TATRA 148S1) ip :tỷ số truyền hộp số phụ.Xe hộp số phụ ip = io : truyền lực ; io : 8.21 (xe tham khảo) rbx : bán kính làm việc bánh xe rbx = 0,61 (m) Mômen cản chuyển động quy dẫn trục ly hợp : [ M a = ( Go + Gm )ψ + KFv ] i i ri η bx h p o tl Ở : ψ : hệ số cản tổng cộng đường ; ψ = 0.15 K : hệ số cản không khí (khi ôtô chuyển động với tốc độ thấp KFv = ); ηtl : hiệu suất hệ thống truyền lực: ηtl = 0.8 ⇒ Ma = 342,7 (N.m) SVTH : Phạm Phước Phong -7- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân α : góc trượt ly hợp Công trượt ly hợp xác định theo phương trình sau : α L = ∫ M dα O Trên sở phân tích hai phương pháp đóng ly hợp có hai phương pháp để tính công trượt ly hợp Ở ta chọn phương pháp tính toán thứ hai đơn giản tính toán phù hợp với điều kiện làm việc xe tải Phương pháp tính đến trình diễn biến thực tế đóng ly hợp gồm hai giai đoạn : 1.Tăng mômen quay ly hợp M từ đến Ma bắt đầu đóng ly hợp , lúc ôtô bắt đầu khởi động chỗ 2.Tăng mômen quay ly hợp M đến giá trị mà trượt ly hợp không Công động giai đoạn đầu thời gian t tiêu hao cho trượt nung nóng ly hợp Công trượt giai đoạn đầu L1 xác định sau : L1 = M a ωm − ωa t1 Công động giai đoạn thứ hai thời gian t tiêu tốn cho việc tăng tốc trục bị động ly hợp thắng sức cản chuyển động ôtô Công trượt giai đoạn thứ hai xác định theo công thức sau : 2 L2 = J a ( ω m − ω a ) + M a ( ω m − ω a ) t 2 Công trượt toàn ly hợp : L = L1 + L2 = M a (ω m − ω a )( t1 + t ) + J a (ω m − ω a ) 2 Trong công thức thời gian t1 t2 tính sau : t1 = Ma k = 0,857 (s) t2 = A k = 1,044 (s) Ở : k – hệ số tỷ lệ , đặc trưng cho nhịp độ tăng mômen đóa ly hợp M đóng ly hợp Đối với ôtô vận tải k = 150 – 750 Nm/s Chọn k = 400 Nm/s Giá trị A xác định theo công thức sau : A = 2.J a (ωm −ωa ) = 20,885 (Nms)1/2 ωm : tốc độ góc trục động ωm = nπ/30 = 1500.π/30 = 157,1(s-1) SVTH : Phạm Phước Phong -8- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân ωa : tốc độ góc trục ly hợp Khi khởi động ωa = Tốc độ góc trục động đóng ly hợp thừa nhận không đổi tốc độ góc ứng với mômen cực đại động ⇒ L = 77,662(kJ) Từ công thức ta thấy , công trượt tăng đáng kể tăng hiệu số (ωm - ωa ) Để giảm công trượt nghóa giảm hao mòn đôi bề mặt ma sát ly hợp người lái phải làm để giảm hiệu số (ωm - ωa ) Giá trị lớn hiệu số xảy khởi động ôtô chỗ lúc ωa=0 Khi tăng khối lượng ôtô công trượt tăng lên ( thông số khác không thay đổi ) Còn tăng tỷ số truyền hệ truyền lực công trượt giảm bớt lúc mômen quán tính ôtô giảm Cần phải ý đóng ly hợp đột ngột sinh lực xung kích lớn bánh chi tiết hệ thống truyền lực làm ảnh hưởng đến độ bền cấu ôtô , kết luận đóng ly hợp êm dịu tăng nhanh mômen ma sát M1 trường hợp tốt Trong trình đóng ly hợp phần lớn công ma sát trượt đóa thụ động biến thành nhiệt làm nóng chi tiết ly hợp , làm hao mòn nhanh ma sát Ngoài dẫn đến tượng ram lò ép làm giảm lực ép chung lên đóa ép Để tránh tượng cần phải để ý đến khả thoát nhiệt thiết kế ly hợp Chương III XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CƠ BẢN ,TÍNH TOÁN CÔNG TRƯT RIÊNG HAO MÒN VÀ NHIỆT ĐỘ CỦA LY HP : SVTH : Phạm Phước Phong -9- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân Tính toán ly hợp loại ma sát nhằm mục đích xác định số lượng kích thước bề mặt ma sát cần thiết để truyền mômen quay động , xác định lực ép lên bề mặt ma sát , xác định tỷ số truyền cấu điều khiển ly hợp , xác định kích thước chi tiết khác Kích thước ly hợp xác định từ sở có khả truyền mômen quay lớn mômen quay động Sở dó phải tính theo mômen động để đảm bảo truyền hết mômen quay động đến hệ thống truyền lực trường hợp đóa ma sát bị dầu nhờn rơi vào , mặt ma sát bị hao mòn , lò xo ép bị tính đàn hồi Mômen ma sát mà ly hợp cần truyền : Ml = β.Mđ Ở : M1: mômen ma sát ly hợp , Nm Mđ : mômen quay động , ôtô lấy mômen cực đại động ( Mñ = Memax ) , Nm β : hệ số dự trữ ly hợp Chọn hệ số dự trữ β cần phải cẩn thận Nếu lấy β nhỏ không đảm bảo truyền mômen tốt ; lấy β lớn ly hợp làm nhiệm vụ phận an toàn để tránh tải trọng lớn tác dụng lên hệ thống truyền lực thay đổi đột ngột chế độ làm việc Hệ số β làm cho ly hợïp khỏi nhiều công trượt , ôtô có trọng lượng lớn Khi ma sát bị hao mòn đóa ép chuyển dịch đến bánh đà , chiều dài làm việc lò xo ép tăng lên lực ép giảm Để cho ly hợp đảm bảo việc truyền mômen lớn động điều kiện hao mòn cho phép ma sát sử dụng , hệ số β cần phải lấy tương đối lớn ,nhất kết cấu ly hợp điều chỉnh lò xo ép Khi β lớn công trượt giảm tăng thời gian phục vụ ly hợp ; β lớn lực ép lên đóa lớn , phải tăng số đóa lích thước đóa ; đòi hỏi lực tác dụng lên bàn đạp điều khiển ly hợp phải lớn làm tăng trọng lượng kim loại kết cấu Hiện chưa có phương pháp tính toán để xác định trị số β Trị số β xác định phương pháp thực nghiệm có tính đến điều phân tích để dùng thiết kế sau : Đối với ôtô vận tải không làm việc với rơmoóc chọn β = M1 = = 770,085 = 1540,17 (N.m) SVTH : Phạm Phước Phong -10- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân C = D/d = Hệ số tính đến tập trung ứng suất k = 1,4 Ứng suất cắt cho phép vật liệu [τx ] = 0,5.σb = 0,5 1600 = 800 (MPa) Đường kính dây lò xo : k Plx C [τ] d = 1,6 = 5,3 (mm) Đường kính trung bình vòng loø xo : D = d C = 5,3 = 21,2 (mm) Lực ép nhỏ lắp lò xo vào lổ : Plxmin = 300 (N) Góc xoay tương ứng ma lò xo chịu tải : α = 5o Khoản dịch chuyển cho phép lò xo lúc làm việc : X = R α = 5.π / 180 = 6,1 (mm) Soá vòng làm việc lò xo : i= x G d 8.C ( Pmax − Pmin ) = (vòng) Với G : Mômen quán tính độc cực tiết diện dây lò xo G = 8.104 (MPa) Số vòng toàn lò xo : io = i + 1,5 = 5,5 (vòng) Chiều dài lò xo vòng sít : lt = (io – 0,5).d = 26,5 (mm) Chiều dài lò xo chưa chịu tải : lo = 35 (mm) 5.Trục : Do ôtô ly hợp hộp số bố trí liền để đảm bảo cần gạt số nằm vào vị trí buồng lái trục ly hợp có bánh chủ động luôn ăn khớp hộp số thường chúng nối với qua khơp1 nối truyền động khớp cacđăng trục ly hợp bánh chủ động hộp số Trục ly hợp phải đảm bảo đồng tâm với trục khuỷu động Trong đa số trường hợp độ đồng tâm thực nhờ hai ổ bi , đặt lỗ khoét SVTH : Phạm Phước Phong -21- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân bánh đà trục khuỷu động , đặt vỏ hộp số Để đảm bảo độ đồng tâm hai ổ bi lắp ghép ta nên làm chất định vị vỏ động vỏ ly hợp Ở ôtô trục ly hợp có bánh chủ động hộp số bánh bánh thẳng bánh nghiêng Gối đỡ trục ly hợp đặt vào bánh đà Gối đỡ không nhận lực chiều trục Để trục ly hợp không chuyển dịch theo chiều trục thành phần lực chiều trục bánh gây nên , cần đặt chi tiết định vị nằm vỏ hộp số Gối đỡ trục ly hợp thường đặt ổ bi hướng kính dãy Trong đa số trường hợp ôtô bôi trơn bi đằng trước trục ly hợp cách cho dầu mỡ tháo ly hợp , mỡ dùng suốt thời gian phục vụ tháo ly hợp lần khác Trong trường hợp ổ bi nên có vòng bảo vệ hay vòng chắn dầu để giữ mở bôi trơn bi trước ly hợp thực nhờ vú mở bắt trục ly hợp qua rãnh tâm trục dây nỉ đặt đường tâm trục khuỷu Trục ly hợp ôtô thường nối với moa đóa thụ động nhờ then hoa Trong vài trường hợp để đơn giản việc sửa chữa trục , then khứa vành riêng , vành nối với trục đinh tán Nếu trục có bánh bánh sinh mômen uốn , xoắn phụ thêm Trong trường hợp cần phân tích tác dụng cho cụ thể để vẽ biểu đồ mômen xoắn mômen uốn tác dụng lên trục Ứng suất tổng hợp mômen xoắn mômen uốn tác dụng tiết diện nguy hiểm : σ tb = M x2 + M u2 0,1d = MN/m2 Ở : Mx : mômen xoắn tác dụng tiết diện nguy hiểm , MN/m Mu : Mômen uốn tác dụng tiết diện nguy hiểm , MN/m d : đường kính tiết diện nguy hiểm , m Trục ly hợp ôtô chế tạo loại thép 40X , 45, nghóa loại thép chế tạo bánh , đa số trục ly hợp chế tạo liền với bánh chủ động ăn khớp Ứng suất xoắn cho phép [τ ] = 80 – 120 MN/m2 Các then ly hợp tính theo chèn dập cắt theo công thức tương tự tính moa đóa thụ động Ứng suất chèn dập cho phép không 25 MN/m2 , ứng suất cắt cho phép không qúa MN/m2 6.Đóa ép đóa ép trung gian (chủ động ) : SVTH : Phạm Phước Phong -22- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân Đóa ép đóa ép trung gian phải quay với bánh đà , mở đóng ly hợp phải có khả chuyển dịch theo chiều trục , chúng nối với bánh đà chốt , gắn thân ly hợp chốt 2, vặn vào bánh đà chốt ép chặt vào bánh đà gờ lồi đóa tỳ vào chỗ lõm thân ly hợp phương pháp khác Khi động làm việc đóa quay bánh đà tính mômen quán tính trọng khối quay động cần phải thêm mômen quán tính đóa Đóa ép đóa ép trung gian chủ động phải có trọng lượng lớn để làm thoát nhiệt tốt từ bề mặt ma sát , cách hút nhiệt vào thân chúng truyền không khí Các đóa ép phải cứng để đảm bảo ép lên vòng ma sát Muốn thoát nhiệt tốt đóa làm gân cánh quạt để gây gió Ở ly hợp đóa thụ động , để không khí lạnh tuần hoàn tốt đóa ép trung gian chủ động có rãnh thông gió hướng tâm Đóa ép đóa ép trung gian làm việc chung với vòng ma sát phải chống mòn tốt , không xước bề mặt làm việc , dễ chế tạo , thoát nhiệt tốt có độ bền học cao số vòng quay lớn Bởi đóa ép có hình dáng tương đối phức tạp (có phần lồi để nối với vỏ ly hợp , có chỗ gờ lên để định vị hướng lò xo ép , có chỗ lồi để nối với đòn mở hay có rãnh thông gió ) thường đút gang xám có cấu tượng peclit Các đóa ép có kích thước lớn bị tác dụng lực kích động lớn Các chỗ lồi đóa để truyền mômen quay động bị tác dụng lực kích động lớn ( có khe hở chỗ lồi đóa thân ly hợp độ 0,2 mm ) vài trường hợp gây nên rạn nứt đáy chỗ lồi Để tăng độ bền , độ cứng vững tuổi thọ đóa ép ly hợp người ta chế tạo chúng gang hợp kim Ngoài để cường hoá chỗ đúc cục người ta có đặt cốt dây đồng đường kính 5-7 mm uốn cong theo hình cung vào khuôn để đúc Nhờ biện pháp mà độ bền đóa ép so với đãi khác đúc gang thường tăng gấp 1,5 lần Lò xo ép : SVTH : Phạm Phước Phong -23- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân Ly hợp ôtô sử dụng lò xo hình trụ , côn lò xo đóa L ò xo trụ sử dụng rộng rãi đặt xung quanh hay trung tâm p lực đóa ép truyền trực tiếp hay qua đòn Số lượng đường kính lò xo chọn để đảm bảo lực ép cần thiết lên đóa để bố trí hợp lý dóa ép , nên thường đặt từ – 12 lò xo Lò xo tình trạng ép tựa đầu lên đóa ép đầu thân ly hợp Kiểu bố trí đảm bảo gọn gàng kết cấu có rộng chỗ để đặt ổ bi ép bạc mở ly hợp nằm trục ly hợp Bố trí lò xo xung quanh có khuyết điểm trường hộp độ cứng lò xo khác lực ép chúng khác làm cho lực ép bề mặt ma sát không đồng Muốn tránh khuyết điểm cần phải tăng yêu cầu chọn lò xo phân loại thành Muốn cho ly hợp làm việc tốt cần phải làm phận để hướng lò xo lắp ghép , ví dụ làm gờ lên thân ly hợp đóa ép Các gờ tránh cho lò xo khỏi bật tác dụng lực ly tâm lớn Bố trí lò xo trung tâm dùng Dùng lò xo trung tâm có ưu điểm đảm bảo mặt ma sát ép Ly hợp với lò xo trung tâm hình côn có ưu điểm so với hình trụ kích thước chiều dài bé kết cấu gọn gàng Khi sử dụng lò xo ép trung tâm hình trụ hình côn bố trí ổ bi ép cấu điều khiển phức tạp , lò xo phải đặt trục ly hợp Để tránh nung nóng lò xo hình trụ bố trí xung quanh đóa ép mặt tưạ lò xo vào đóa ép có đặt đệm cách nhiệt Chiều dày đệm khoảng mm Các lò xo ly hợp thường đóng đặt trạng thái ép ban đầu Lực ép chung lò xo tất lò xo tác dụng lên đóa ép phải lực P cần thiết để truyền mômen quay P= β.M d µ.Rt b p = 16227 (N) Khi mở ly hợp lò xo ép bị biến dạng thêm , lực ép lên đóa lớn Ta coi biến dạng thêm lò xo mở ly hợp làm tăng lực ép lên 20% Do lực tính toán lò xo thừa nhận P mà P’ : P' = 1,2 P = 1,2 M1 μRtb p = 19472 (N) Khi mở ly hợp khe hở vòng lò xo lân cận không nhỏ mm Mặc dù lò xo ly hợp làm việc điều kiện gần điều kiện tónh , kim loại chế tạo đòi hỏi có tính chất cao , nghóa phải có tính SVTH : Phạm Phước Phong -24- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân chất đàn hồi ổn định có độ vững bền cao Lò xo ly hợp thường chế tạo thép cacbon 85 , thép mangan 65 Ứng suất cho phép [τ]=500 – 700 MN/m2 Lò xo tính toán theo phương pháp sau : Tính lực tác dụng lên lò xo Po : P' n = 1623 (N) Ở : P’ : lực tác dụng lên tất lò xo mở ly hợp n : số lượng lò xo chọn theo đặc điểm kết cấu Chọn n = 12 Chọn số lò xo : C = D/ d = Hệ số tính đến tập trung ứng suất k = 1,3 Ứng suất cắt cho phép vật liệu [τx ] = 0,5.σb = 0,5 1600 = 800 (MPa) Đường kính dây lò xo : k Plx C [τ] d = 1,6 d Po = D = 5.8(mm) Choïn đường kính dây lò xo d = (mm) Đường kính trung bình vòng lò xo : D = d C = = 30 (mm) Lực ép nhỏ lắp lò xo vào loå : Plxmin = P/n = 16227 / 12 = 1352 (N) Khoản dịch chuyển cho phép lò xo lúc làm việc : X = (mm) Số vòng làm việc lò xo : i= x G d 8.C ( Pmax − Pmin ) = 5,3 (voøng) Với G : Mômen quán tính độc cực tiết diện dây lò xo G = 8.104 (MPa) Số vòng toàn lò xo : io = i + 1,5 = 6,8 (vòng) Chiều dài lò xo vòng sít : lt = (io – 0,5).d = 37,8 (mm) Độ mềm lò xo : SVTH : Phạm Phước Phong -25- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân λ1 = 8C /(G.d) = 0,002083 Chuyển vị cho phép lò xo : λ = λ1.i.Pmax = 18 (mm) Khe hở vòng lò xo chịu tải lớn : δ = (mm) Bước lò xo : t = d + (λ/ i) + δ = 10,38 (mm) Chiều dài lò xo chưa chịu tải : lo = lt + (t –d).i = 61 (mm) Đòn mở : Các đòn mở ly hợp tựa đầu ly hợp , đầu lại nối tiếp với đóa ép Đòn mở dùng để mở ly hợp , cần có độ cứng tốt , mặt phẳng tác dụng lực , đóng êm dịun ly hợp nhờ dùng đóa thụ động đàn hồi Chọn số lượng đòn tuỳ theo kích thước ly hợp không ba Để giảm tiêu hao ma sát mở ly hợp đòn đặt chân tựa hay tren ổ lăn hình trụ hay ngỗng Ổ trượt không dùng cần phải bôi trơn , quay tác dụng lực ly tâm dầu se bắn tung toé ly hợp bị nónh dầu chảy , dầu rơi vào vòng ma sát làm ảnh hưởng đến khả làm việc chúng Khi đóa ép chuyển động tịnh tiến đòn mở ly hợp phải quay tự gối đỡ chỗ nối đòn mở với đóa ép hai chỗ Khi mở ly hợp , bạc mở phải tì lúc lên đòn mở Muốn đầu chúng phải nằm mặt phẳng Điều chỉnh đầu đòn mở tiến hành cách dùng chốt êcu nằm đầu cùa đòn , cách thay đổi vị trí gối đỡ trung gian cách dùng bulông điều chỉnh vặn vào đầu đòn Đối với đòn mở chế tạo phương pháp dập , người ta dùng thép có thành phần cacbon thấp ,thép 80 , sau đem xianuya hoá Khi tăng số vòng quay trục khuỷu áp lực tác dụng lên đóa tăng lực ly tâm Plt trọng khối phụ đòn mở ly hợp sinh Lực ly tâm đòn mở xác định theo công thức sau : Plt = G pπ n 900.g R= Ở : GP : Trọng lượng đòn kể trọng khối phụ , N n : Số vòng quay trục khuỷu động , v/ph SVTH : Phạm Phước Phong -26- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân R : Khoảng cách từ trọng tâm đòn đến trục quay g : Gia tốc trọng trường , g = 9,81 m/s2 Lực ép P1 lên đóa ép lực ly tâm đòn sinh : Trọng khối phụ đòn chế tạo để sinh lực ép P phối hợp với lực ép lò xo sinh mômen quay ma sát lớn mômen cực đại động động làm việc số vòng quay ứng với mômen cực đại Lực ép chung lên đóa ép tác dụng lực ly tâm lò xo ép : Po = P + P1 c = P + G P n R.a c 895.b Ở : P : Lực ép lò xo gây nên , N c : Số lượng đòn mở ly hợp Cơ cấu điều khiển ly hợp : Đối với loại ly hợp thường đóng : Để điều khiển ly hợp thường đóng người ta dùng dẫn động loại khí khí có cường hoá thuỷ lực hay cường hoá chân không Đối với dẫn động khí , tỷ số truyền dẫn động i d.đ hành trình bàn đạp Sbđ xác định sau : i dd = a c e qd g Với Và: S bd = F idd + δ a c bd Ở : F : Hành trình đóa ép mở ly hợp δ : khe hở đòn mở ly hợp bạc mở , hành trình chạy không bạc mở ly hợp a,c,d,q ,g trình bày sơ đồ Hành trình đóa ép mở ly hợp xác định sau : F = ∆f.p Ở : ∆f : khe hở đôi bề mặt ma sát ly hợp mở hoàn toàn Đối với ôtô∆f = 0,75 – mm p : Số lượng đôi bề mặt ma sát Khe hở δ cần thiết để ly hợp làm việc vòng ma sát bị hao mòn ( khe hở δ giảm đóa ép không ép đóa thụ động vào bánh đà đòn mở ly hợp bị hãm bạc mở ) SVTH : Phạm Phước Phong -27- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân Đối với ôtô tuỳ theo độ hao mòn cho phép vòng ma sát khe hở δ= 23 mm Nếu vị trí đòn mở phụ thuộc số vòng quay động độ đàn jồi đòn mở lớn khe hở δ = 3,5 – mm Đối với dẫn động khí có cường hoá thuỷ lực tỷ số truyền dẫn động idđ hành trình bàn đạp ibđ xác định sau : a c e d 22 ibñ = b d g d1 Vaø S bd d 22 a c = F idd + δ d1 b d Thường tỷ số truyền dẫn động ly hợp ôtô vào khoảng i dđ = 24 – 45 Để giảm hành trình bàn đạp ly hợp S dđ thiết kế cần phải tăng độ cứng chi tiết dẫn động Nếu đòn dẫn động trục bị biến dạng nhiều hành trinh bàn đạp tăng Dẫn động thuỷ lực có độ cứng lớn Lực tác dụng lên bàn đạp Pbđ để mở ly hợp xác định theo công thức sau : Pbd = P' i dd ηdd Ở : P’ : tổng lực lò xo ép tác dụng đóa ép cuối thời lỳ mở ly hợp ηdđ : hiệu suất dẫn động Thường ηdđ = 0,7 – 0,8 Khi thiết kế ly hợp cần phải ý đến để giảm lực tác dụng lên bàn đạp giảm hành trình bàn đạp với mục đích để giảm cường độ lao động cho người lái Đối với ôtô vận tải lực tác dụng lên bàn đạp ly hợp mở hoàn toàn không 200 N , ôtô du lịch làm việc đường phố không 150 N Hành trình toàn bàn đạp ly hợp ôtô vận tải không 180 mm , ôtô du lịch không 150 mm Kết cấu dẫn động ly hợp loại khí có cường hoá thuỷ lực có ưu điểm đảm bảo bịt kín đáy vỏ ôtô nhờ tâm quay bàn đạp bố trí nằm phía Bàn đạp ly hợp chế tạo cách đúc gang rèn dập từ thép 20 thép 25 SVTH : Phạm Phước Phong -28- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân ∆f g ∆f d a ∆f b c δ ∆f g b d1 a Pbñ d2 e δ Sbñ c d 10 Bạc mở ly hợp : Bạc mở phận trung gian để cớ cấu điều khiển tác dụng lên đòn mở để mở ly hợp Ở bạc mở có ổ bi tì hay ổ bi hướng kính Cũng có người ta thay ổ bi bạc mở vòng tì chế tạo than ép có thấm mở Dùng vòng tỳ chế tạo than ép không cần bôi trơn sử dụng Bôi trơn bi chi tiết trượt bạc mở tiến hành nhờ vú mở đặt ổ bi nhờ vú mở đặt cửa sổ ly hợp qua ống mềm , nhờ vòng nỉ hút dầu từ buồng chứa dầu SVTH : Phạm Phước Phong -29- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân Ở kết cấu , ổ bi tì chỗ để bơm mỡ Trong trường hợp ổ bi đặt vòng thép ổ bi không bị tách rời bịt kín buồng chứa mở Buồng chứa mỡ có đủ mỡ để bôi trơn suốt thời kỳ làm việc ôtô đại tu 11 Thân ly hợp : Thân ly hợp gắn với bánh đà dùng làm mặt tựa cho lò xo ép làm gối đỡ cho đòn mở Để làm mát ly hợp người ta khoét cửa sổ thân Thân chế tạo thép 08 hay 10 , chế tạo thép đúc gang đúc 12 Vỏ ly hợp : Ở vài kết cấu ôtô nửa khung không khung vỏ ly hợp hộp số làm thành khối liền Ở ôtô khác có khung vỏ ly hợp làm thành khối riêng biệt Hình dạng , kích thước vỏ cửa sổ để thông gió phụ thuộc vào kết cấu ly hợp Vỏ ly hợp có loại liền khối loại ghép Ở loại liền khối vỏ đúc gang , loại ghép hai phần vỏ đúc gang phần dập thép Vỏ ly hợp định vị với vỏ động theo vỏ bánh đà nhờ chốt định vị định vị hộp số theo mặt bích nắp ổ bi trục sơ cấp hộp số 13 Sự cân ly hợp : Để tránh tượng không tốt lực ly tâm sinh cần phải cân chi tiết ly hợp chế tạo Độ xác cân phụ thuộc số vòng quay động , khe hở chỗ nối đóa ép với thân ly hợp kích thước ly hợp Đóa ép ôtô du lịch cân với độ xác (1,5 – )10 -3 Nm, ôtô vận tải đến (3 – )10 -3 Nm Đóa thụ động lắp với moa cân với độ xác (3 – )10 -3 Nm thông thường cân SVTH : Phạm Phước Phong -30- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân đóa thụ động ly hợp ôtô du lịch Cân bằng cách khoét lỗ nằm xa tâm quay để bớt lượng kim loại phải khoét 13 Tính bền đinh tán lắp ghép : a)Tính bền đinh tán ghép vành ma sát đóa thụ động : Đinh tán ghép đóa thụ động với vành ma sát làm đồng thau Đinh tán có dạng hình trụ , bố trí theo hònh tròn thành hai dãy , dãy có 12 đinh tán Đầu đinh tán thụt xuống khỏi bề mặt ma sát khoảng – mm Đường kính đinh d = mm Bán kính vòng đinh : R1 = 12 cm Bán kính vòng đinh : R2 = 16 cm Lực tác dụng lên đinh tán vòng : F1 = M e max R1 = 96,3( N ) 2( R12 + R2 ).n Lực tác dụng lêm đinh tán vòng : F1 = M e max R2 = 128( N ) 2( R12 + R22 ).n Mối ghép đinh tán bị hư hỏng : *Đinh tán bị cắt *Đinh tán bị chèn dập Ứng suất cắt : 4.F = ,9 MN / m ≤ [ τ ] = 40 MN / m 2 π d 4.F τ2 = = ,5MN / m ≤ [ τ ] = 40MN / m 2 π d τ1 = Ứng suất chèn dập : F = 4,8 MN ≤ [ σ cd ] = 25 MN m m s d F = = ,4 MN ≤ [ σ cd ] = 25 MN m m s d σ cd = σ cd Với s = mm : chiều dày ghép Vậy đinh tán thoả điều kiện bền cho phép ứng suất cắt ứng suất chèn dập b)Tính bền đinh tán ghép moa đóa thụ động : Đinh tán thường chế tạo thép Chọn đường kính d = mm , số lượng đinh tán n = Đinh tán bố trí đường tròn bán kính R = mm tính từ tâm đóa thụ động Kết cấu đinh tán sau : Lực tác dụng lên đinh tán : SVTH : Phạm Phước Phong -31- Đồ án môn học thiết kế ôtô M F = e max = 1203( N ) 2.R.n GVHD : Trần Hữu Nhân Ứng suất cắt : τ= σ cd 4.F = 24 MN / m ≤ [ τ ] = 30 MN / m π d F = = 37 ,6 MN ≤ [ σ cd ] = 80 MN m m s d Vậy đinh tán chọn thoả điều kiện bền dập bền cắt Chương VI CÁCH CHẨN ĐOÁN HƯ HỎNG- SỬA CHỮA Trong trình sử dụng , cấu ly hợp phát sinh hư hỏng sau : -Ly hợp đóng không hoàn toàn (bị trượt ) -Ly hợp ngắt không hoàn toàn SVTH : Phạm Phước Phong -32- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân -Ly hợp đóng đột ngột 2.Phương pháp bảo dưỡng sửa chữa: -Khi ly hợp bị trượt , mômen xoắn từ trục động không truyền hoàn toàn cho bánh chủ động (đặc biệt ôtô có hàng leo lên dốc ) Kết hợp với việc tăng số vòng quay trục khuỷu động nhả bàn đạp ly hợp , ôtô không nhích khỏi chỗ tăng tốc chậm , ôtô chạy bị giật buồng lái ngửi thấy mùi khét ma sát đóa bị động Nguyên nhân ly hợp trượt : +Không có khe hở ổ trục khớp nối can nhả côn nhả bàn đạp ly hợp đóa chủ động không ép hoàn toàn vào đóa thụ động ; để khắc phục hư hỏng này, cần kiểm tra điều chỉnh hành trình tự bàn đạp ly hợp +Đóa ly hợp bị dính dầu : hư hỏng ổ trục khớp nối ly hợp bôi nhiều mỡ dầu rò chảy qua ổ trục phía sau trục khuỷu ; trường hợp lực ma sát giảm đột ngột đóa ly hợp bị trượt Muốn khắc phục hư hỏng phải tháo rời ly hợp dùng xăng rửa đóa , má đệm dùng bàn chảy sắt dũa đánh +Má ma sát đóa ly hợp bị mòn : má đóa ly hợp mòn khắc phục cách điều chỉnh lại hành trình tự bàn đạp ly hợp ; má đóa ly hợp mòn nhiều phải thay +Các lò xo ép yếu gãy : phải thay lò xo -Bộ ly hợp ngắt không hoàn toàn : Dấu hiệu hư hỏng gài số có kèm theo tiếng nghiến rít bánh hộp số , không loại trừ khả bnáh bị sứt mẻ hư hỏng có thề nguyên nhân : +Khe hở lớn ổ chặn khớp nối đầu cần tách ly hợp ; hư hỏng khắc phục cách điều chỉnh lại hành trình tự bàn đạp ly hợp +Các đóa bị động bị lệch bị vênh , khe hở không đóa chúng bị vênh (còn riêng chổ khe hở ) hư hỏng thường phát sinh ly hợp nóng sau bị trượt ; Khắc phục bắng cách thay đóa cong vênh +Má ma sát đóa ly hợp bị vỡ : má ma sát bị vỡ kẹt đóa bị động đóa chủ động khiến ly hợp ngắt không hoàn toàn ; cần phải tháo ly hợp để thay đóa ma sát +Đóa ép bị lệch : ngắt ly hợp đóa chủ động tiếp tục ép phần vào đóa bị động Hư hỏng náy phát sinh đầu cần tách ly hợp SVTH : Phạm Phước Phong -33- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân không nằm mặt phẳng ; trường hợp cần phải điều chỉnh vị trí cần tách ly hợp - Bộ ly hợp đóng đột ngột : Mặc dù nhả chân bàn đạp chậm êm nhẹ ,ôtô chuyển bánh bị giật Hư hỏng xảy trường hợp khớp ngắt bị kẹt bảc dẫn hướng Khi nhả bàn đạp ly hợp , khớp nối di chuyển không đặn theo bạc dẫn hướng lực lò xo thắng kẽt khớp nối khớp nối di chuyển nhanh , giải phóng cần tách ly hợp cách đột ngột đóa bị ép lại cách nhanh chóng Sự đóng đột ngột ly hợp đườngrạn nứt nhỏ đóa chủ động gây nên sau chúng bị nóng ; Muốn khắc phục hư hỏng phải thay chi tiết bị hỏng TÀI LIỆU THAM KHẢO 1.Thiết kế tính toán ôtô máy kéo tập I II SVTH : Phạm Phước Phong -34- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân Tác giả :Nguyễn Hữu Cẩn – Phan Đình Kiên 2.Lý thuyết ôtô Tác giả:Nguyễn Hữu Cẩn – Dư Quốc Thịnh –Phạm Minh Thái – Lê Thị Vàng 3.ÔTÔ – Nhà Xuất Bản MIR Tác giả : V.X.Kalixki – A.I.Mandôn – G.E.Nagula 4.Thiế kế hệ thống truyền động khí tập I,II Tác giả : Trịnh Chất –Lê Văn Uyển SVTH : Phạm Phước Phong -35- ... Phước Phong -2- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân 1.4 Chọn phương án thiết kế : a) Ly hợp ma sát khô : Ly hợp ma sát khô gồm loại đóa hay nhiều đóa ma sát Hiện loại ly hợp đóa ma sát... số ôtô sử dụng ly hợp thuỷ lực với hộp số có cấp Sau ly hợp thuỷ lực bố trí ly hợp ma sát để ly hợp mở dứt khoát , dễ gài số Khi dùng ly hợp thuỷ lực trọng lượng toàn ly hợp nặng so với ly hợp. .. đóa ma sát khô để thiết kế SVTH : Phạm Phước Phong -3- Đồ án môn học thiết kế ôtô GVHD : Trần Hữu Nhân 1.5 Kết cấu chi tiết nguyên lý làm việc ly hợp đóa ma sát khô : a)Cacte ly hợp : làm gang