Chương 9 ẢNH HƯỞNG CỦA ĐIỀU KIỆN NGOÀI ĐẾN SỰ LÀM VIỆC CỦA ĐCĐT TÀU QUÂN SỰ 9.1. Sự phụ thuộc của công suất, tính kinh tế và ứng suất của động cơ vào các điều kiện ngoài 9.1.1. Các điều kiện ngoài Các động cơ được thiết kế để khai thác trong các điều kiện ngoài hoàn toàn xác định. Các điều kiện ngoài được hiều là các yếu tố: nhiệt độ, áp suất, độ ẩm tương đối của không khí. Các yếu tố này phụ thuộc theo tiêu chuẩn của mỗi nước sản xuất động cơ. 1. Các điều kiện tiêu chuẩn của một số nước Điều kiện tiêu chuẩn của một số nước trên thế giới áp dụng trong thiết kế động cơ như bảng 9.1. Bảng 9.1. Các thông số môi trường ở điều kiện tiêu chuẩn của một số nước trên thế giới Nước sản xuất Nhiệt độ ( 0 C) áp suất (mmHg) độ ẩm tương đối (%) Tiêu chuẩn Liên bang Nga 20 760 70 ???? 4398-48 10448-68 Séc và Xlôvakia 20 736 70 CS 09-0770 Liên bang Đức 20 20 736 760 60 60 DIN 6270 TGL Mỹ 29,4 746,5 50 SEA Anh 29,4 29,4 749 749 60 50 BS 649-1949 BS 649 Nhật 20 760 65 YANMAR Tổ chức tiêu chuẩn quốc tế 27 750 60 ISO Hội nghị quốc tế về ĐCĐT 30 760 60 CIMAC Việt Nam 20 760 70 TCVN 1685- 75 2. Áp suất không khí trước máy nén ( ) và của khí sau tuabin (p 2 ) Áp suất không khí trước máy nén và của khí sau tuabin p 2 có các giá trị tuỳ thuộc vào đặc điểm kết cấu của trạm, các điều kiện khai thác hoặc các nguyên nhân riêng biệt khác. Các giá trị cho phép của áp suất trước máy nén và của khí sau tuabin p 2 để đảm bảo nhận được công suất tính toán và khai thác an toàn động cơ phụ thuộc vào dạng trạm năng lượng, các đặc điểm kết cấu động cơ, các điều kiện khai thác và được lưu ý riêng trong các điều kiện kỹ thuật khi chế tạo. Chúng ta sẽ bàn cụ thể hơn về các đại lượng đặc trưng cho độ ẩm không khí. Mức độ bão hoà hơi nước trong không khí được đánh giá bằng tiều chuẩn độ ẩm tương đối (ϕ) - là tỷ số giữa áp suất riêng của hơi nước trong không khí với áp suất riêng bão hoà hơi nước ở nhiệt độ đã cho của không khí : (9.1) Sự phụ thuộc của áp suất bão hoà vào nhiệt độ không khí thường được biểu diễn ở dạng bảng hay các đồ thị (hình9.1) Áp suất riêng hơi nước được xác định nhờ các bảng riêng theo hiệu số của các chỉ số của các nhiệt kế khô và nhiệt kế ẩm của ẩm kế. Áp suất riêng “phân thể tích” không khí khô cần thiết cho các tính toán tiếp theo, là hiệu số áp suất khí quyển và áp suất riêng hơi nước: (9.2) 9.1.2. ảnh hưởng của điều kiện ngoại cảnh đến tính kinh tế động cơ khi lượng cung cấp nhiên liệu chu trình là cố định Khi lượng cung cấp nhiên liệu cho chu trình cố định (thanh răng bơm cao áp chạm mấu tỳ) số vòng quay trục khuỷu không đổi và nhiệt độ nhiên liệu trước bơm cũng không đổi thì các nguyên nhân chính về ảnh hưởng của điều kiện ngoại cảnh đến công suất và tính kinh tế của động cơ có thể tìm ở các phương trình sau: (9.3) Hay khi = const, n = const (9.4) (9.5) (9.6) (9.7) (9.8) (9.9) ở đây: A = 60.Z.n.K là các hệ số không đổi. N e - Công suất có ích của động cơ. H u - Nhiệt trị thấp của nhiên liệu. Z- Số xi lanh của động cơ. K- Hệ số kỳ. n. Số vòng quay của động cơ. - lượng nhiên liệu cấp cho xi lanh trong một chu trình công tác. η i - Hiêụ suất chỉ thị của chu trình công tác. η M - Hiệu suất cơ khí N HX - Công suất tổn thất hành trình bơm - Công suất tổn hao cơ giới đối với động cơ tăng áp tua bin khí xả tự do; - Công suất tổn hao cơ giới đối với động cơ tăng áp tua bin khí xả có liên động Khi khảo sát các phương trình trên có thể nhận xét rằng: 1. Công suất chỉ thị (N i ) chỉ phụ thuộc vào hiệu suất chỉ thị. 2. Công suất có ích (N e ) ngoài hiệu suất chỉ thị còn phụ thuộc vào các đại lượng tổn thất cơ khí hay hiệu suất cơ khí (9.4). 3. Mức độ ảnh hưởng của các điều kiện ngoài đến công suất có ích qua công suất tổn thất cơ khí đối với các động cơ tăng áp tuabin khí xả tự do (CTK) và liên động (ΠTK) có thể khác nhau cơ bản trong nhiều trường hợp. Nguyên nhân là ở chỗ các công suất tổn thất cơ khí của các động cơ với ΠTK (9.8) và CTK (9.7) có chứa các thành phần khác nhau trong nhiều trường hợp các công suất máy nén N k và tuabin N T và do đó công suất tổn thất cơ khí với ΠTK bị thay đổi rất lớn. Đặc biệt là ảnh hưởng của phản áp sau tuabin, khi thay đổi công suất hành trình của bơm N HX và do đó cả công suất tổn thất cơ khí của động cơ với CTK cũng có thể rất lớn. 4. Đại lượng hiệu suất cơ khí: (9.10) η M bị thay đổi do sự thay đổi của công suất chỉ thị lẫn công suất tổn thất cơ khí. Tóm lại có thể đưa ra những nhận xét sau đây có ích cho việc phân tích tác dụng của các điều kiện ngoại cảnh đến công suất và tính kinh tế của động cơ: 1. Để làm sáng tỏ đặc tính thay đổi công suất có ích của động cơ khi điều kiện ngoài thay đổi, trước hết cần phân tích sự thay đổi của các yếu tố mà hiệu suất chỉ thị và công suất chỉ thị của động cơ phụ thuộc vào chúng. Như đã biết từ lý thuyết các quá trình công tác, các yếu tố này trước hết là hệ số dư lượng không khí α và sau đó là mức tăng áp suất λ. 2. Các kết luận cuối cùng về sự thay đổi công suất có thể sẽ được rút ra sau khi phát hiện mức độ và dấu của sự thay đổi công suất tổn thất cơ khí, để điều đó làm được cần phải biết: , kG/cm 2 0,1 0,20 0,18 0,16 0,14 0,12 0,10 0,08 0,06 0,04 0,02 0 10 20 30 40 50 60 τ, 0 C 0,2 0,4 0,6 0,8 ϕ Hỡnh 9.1. Sửù phuù thuoọc vaứo nhieọt ủoọ vaứ ủoọ aồm khoõng khớ 0,95 1.00 1,05 1,10 1,15 P r /P k η v 0,92 0,88 0,84 γ r 0,12 0,08 0,04 0 γ r η v Hỡnh 9.2. Sửù thay ủoồi cuỷa γ r vaứ η v cuỷa ủoọng cụ 4 kyứ vaứo P r /P k vaứ ∆α - Các thông số không khí trước và sau máy nén, các thông số khí trước và sau tuabin, các tiêu hao không khí (nhằm thiết lập sự không cân bằng công suất trong ΠTK). - Tương quan các áp suất trong thiết bị trước và sau các xy lanh (để đánh giá đại lượng và dấu công suất các hành trình bơm) Đặc biệt cần nói về những thay đổi ứng suất cơ khí và ứng suất nhiệt xuất hiện dưới tác dụng của các điều kiện ngoài. Các tiêu chuẩn quy ướcđặc trưng cho ứng suất cơ khí là: - Áp suất cháy cực đại P Z đặc trưng cho tải trọng tác dụng lên các chi tiết động cơ. - Tốc độ tức thời hay tốc độ trung bình tăng áp suất trong xy lanh trong thời gian cháy W p (đồng thời với chúng thường được sử dụng mức tăng áp suất λ = ) cho phép nhận xét về động lực học của tải trọng động cơ. Các tiêu chuẩn qui ước đặc trưng ứng suất nhiệt và trạng thái nhiệt các chi tiết nhóm xy lanh -pít tông gồm: - Nhiệt độ cực đại của pít tông và nhiệt độ pít tông trong vùng vòng găng trên cùng t Pmax , t Pk . Đối với một số động cơ khác, thường sử dụng nhiệt độ van thải. - Dòng nhiệt qua vách xy lanh. Các chỉ tiêu nêu ở trên được xác định hoặc bằng cách đo trực tiếp trong phòng thí nghiệm hoặc nhờ tính toán theo các chỉ tiêu gián tiếp. Trong thực tế khai thác, tiêu chuẩn gián tiếp ứng suất nhiệt của động cơ thường được sử dụng là nhiệt độ khí xả trước tuabin t th . Nếu khi thay đổi các điều kiện ngoài mà hệ số dư lượng không khí khô α hay mức tăng áp suất λ bị giảm thì quan sát được sự giảm của hiệu suất chỉ thị và công suất chỉ thị. Khi = const thì α được xác định theo phương trình: α = (9.11) Hệ số dư lượng không khí α phụ thuộc nhiều nhất vào trọng lượng riêng không khí γ k , hệ số nạp η v và tỷ số áp suất riêng không khí khô P 0 k với áp suất khí quyển P 0 . Tỷ số nói lên lượng thể tích không khí nạp của không khí khô nhỏ hơn bao nhiêu lần so với lượng không khi ẩm trong khí nạp và trong quan hệ hàm số của độ ẩm tương đối ϕ thì tỷ số này thay đổi càng rõ rệt khi nhiệt độ không khí môi trường càng cao (hình 9.2). Đại lượng η v phụ thuộc nhiều nhất vằơ tương quan các áp suất trong các thiết bị trước và sau xy lanh và bị thay đổi rõ ràng nhất khi thay đổi cản áp sau tuabin P 2 (hình 9.2). Trong các điều kiện khai thác động cơ, đại lượng bị thay đổi nhiều nhất trong số các đại lượng có trong công thức (9.11) là γ k : γ k = (9.12) Đặc điểm và mức độ phụ thuộc của áp suất P k vào nhiệt độ T k trước xy lanh được xác định không chỉ bằng vùng thay đổi các điều kiện ngoài mà cả bằng các đặc điểm kết cấu của động cơ (các thành phần và sơ đồ liên hệ các máy tăng áp với động cơ, sự tồn tại và cường độ làm mát không khí)… Mức độ thay đổi tương đối của hiệu suất chỉ thị theo hệ số dư lượng không khí khô η i α = có thể được trình bày bởi chùm đường cong xây dựng cho các giá trị λ 0 = const khác nhau với gốc toạ độ là điểm (α = 1, η i α = 1) (hình 9.3). Trên trục tung không đặt giá trị tuyệt đối của η i mà là đại lượng tương đối để cho thấy tính chất tổng quát của sự phụ thuộc được khảo sát. Thực tế trong các động cơ có kết cấu khác nhau và thậm chí trong một động cơ thôi thì các giá trị tuyệt đối của η i cũng không giống nhau khi các giá trị khác nhau của số vòng quay hay góc phun sớm nhiên liệu. Đồng thời thực nghiệm cũng chỉ ra rằng, trong các kiểu động cơ khác nhau, kích thước và tính cao tốc khác nhau, thì mức độ thay đổi η i phụ thuộc vào α gần như giống nhau nếu khi đó λ giống nhau. Đặc tính thay đổi của hiệu suất chỉ thị phụ thuộc vào mức tăng áp suất λ: η i λ = được trình bày trên hình 9.4 dưới dạng chùm đường cong với điểm gốc toạ độ là (α = 1, η i α = 1) ứng với các giá trị α không đổi khác nhau. Sự thay đổi λ chủ yếu là do thay đổi thời gian giữ chậm sự tự cháy τ i , τ i phụ thuộc vào nhiệt độ và áp suất trong xy lanh ở thời điểm phun nhiên liệu, còn hai thông số sau cùng khi = const trong mọi trường hợp tỷ lệ thuận với T k và P k . Sự tăng T k và P k dẫn đến làm giảm τ i và λ và do vậy làm giảm hiệu suất chỉ thị. Qua phân tích trên ta thấy rằng: - Nếu α bị giảm thì sẽ gây giảm η i , N i và cuối cùng là giảm N e . - Sự giảm λ cũng gây giảm hiệu suất chỉ thị η i . - Trong nhiều trường hợp (khi nghiên cứu ảnh hưởng của T 0 , ϕ 0 , P 0 , t w ) để rút ra kết luận đúng đắn về đặc tính thay đổi N e thì chỉ phân tích sự thay đổi η i và N i là đủ. Khi phân tích ảnh hưởng của P 0 ’ và P 2 có thể vận dụng nghiên cứu bổ sung về sự thay đổi của công suất tổn thất cơ khí như hình 9.3. Về nguyên tắc, việc giảm α dẫn tới việc tăng dòng nhiệt qua vách xy lanh, nhiệt độ pit tông và nhiệt độ khí trước tua bin, đặc biệt là trong trường hợp tăng độ ẩm tương đối khi nhiệt độ không khí t 0 cố định. Các nguyên nhân của hiện tượng này sẽ được khảo sát ở phần sau. Việc sử dụng lâu dài động cơ khi tải trọng cơ hay tải trọng nhiệt bị tăng cao dẫn đến hư hỏng sớm các chi tiết riêng biệt và có thể là các nguyên nhân xảy ra sự gãy vỡ. Các sự quá tải về cơ và nhiệt có thể còn được dẫn đến từ nguyên nhân là các chỉ tiêu công tác riêng của động cơ trong điều kiện trên tàu không được đo kiểm. Do vậy việc hiểu biết các quy luật chung về sự thay đổi các chỉ tiêu của động cơ và đặc biệt các thông số giới hạn phụ thuộc vào các điều kiện ngoài là vấn đề rất trọng cho khai thác. 9.1.3. C ác nguyên tắc hiệu chỉnh các đặc tính hạn chế và những đánh giá các chế độ khai thác cho phép khi các điều kiện ngoài khác với tiêu chuẩn Như đã thấy ở mục 9.1.2, khi các điều kiện ngoài thay đổi bất lợi và khi thanh răng bơm cao áp đã chạm đến mấu chặn (n = const) thì công suất có ích của động cơ bị giảm từ trị số N eđm xuống N’ e , còn tải trọng nhiệt của các chi tiết động cơ tăng lên. Người ta thường suy đoán gián tiếp về tải trọng nhiệt lên các chi tiết động cơ trong các điều kiện khai thác dựa vào trị số nhiệt độ khí xả trước tuabin T th , nhiệt độ này chỉ được tăng trong giới hạn cho phép của T th.cho phép được xác lập cho các điều kiện khí quyển định mức. Hỡnh 9.4. Thay ủoồi tửụng ủoỏi cuỷa hieọu suaỏt chổ thũ phuù thuoọc vaứo λ khi caực giaự trũ ban ủaàu khaực nhau 1,3 1,2 1,0 0 1,0 1,2 1.4 1,6 1,8 2,0 2,2 λ α=2,5 α=2,0 α=1,5 Hỡnh 9.3. Sự thay đổi tương đối hiệu suất chỉ thị theo α với các λ khác nhau 1,6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1,0 1,0 1,4 1,8 2,2 2,6 3,0 α λ=2,2 0 λ=1,8 0 λ=1,6 0 λ=1,4 0 λ=1,3 0 λ=1,1 5 Tương ứng với các yêu cầu không vượt quá t 0 ’ = 32 0 C, ϕ = 0, 8 và t w = 28%, động cơ cần phải làm việc tin cậy khi thanh răng bơm cao áp ở vị trí cung cấp nhiên liệu cực đại, tức là tuổi thọ theo ứng suất nhiệt được đảm bảo. Không cho phép tăng nhiệt độ khí trước tua bin đến giá trị cho phép cực đại t th.max đã cho trong hướng dẫn khai thác. Khi tiếp tục tăng nhiệt độ và độ ẩm không khí trước tuabin, nhiệt độ nước biển trước bộ làm mát không khí, hay khi giảm áp suất khí quyển, thì phải giảm tiếp công suất đến giá trị N e ’’ bằng cách giảm lượng nhiên liệu cung cấp cho chu trình xuống giá trị bảo đảm duy trì các thông số giới hạn (thường là t th.max ) trong các giới hạn mà nhà náy sản suất đã quy định. Vì ứng với mỗi số vòng quay có trị số t th.max xác định (hình 9.5), đặc tính hạn chế được điều chỉnh tương ứng với các điều kiện ngoài mới cần đảm bảo sự làm việc của động cơ trong toàn bộ vùng số vòng quay khi các giá trị nhiệt độ khí xả không vượt quá các giá trị giới hạn đã quy định. Các giá trị giảm công suất khi thay đổi các điều kiện ngoài cần phải cho trong hướng dẫn khai thác ở các dạng đồ thị tương tự như trên hình 9.5 hay ở dạng khác. Tuy nhiên trong nhiều hướng dẫn khai thác lại không có tài liệu này. trong trường hợp này, sự hiệu chỉnh các đặc tính hạn chế có thể thực hiện theo các phương pháp đã biết. Nếu động cơ có đặc tính ngoài đã được hiệu chỉnh để dẫn động chân vịt biến bước (BP?) hay máy phát điện, thì đặc tính hạn chế không chỉ là giới hạn trên về công suất cho phép khai thác, mà còn là giới hạn trên các công suất có thể đạt được. Trường hợp động cơ dẫn động chân vịt cố định bước (BΦ?), giữa số vòng quay của trục khuỷu và thiết bị tiêu thụ công suất (chân vịt) có mối quan hệ hàm số xác định là đặc tính chân vịt. Khi đó số vòng quay cho phép mới được xác định đơn giản bằng cách chiếu điểm cắt của đặc tính hạn chế mới với đặc tính chân vịt lên trục hoành (hình 9.5) . Sự giảm cần thiết công suất và vòng quay và do đó cả tốc độ con tàu V S không những phụ thuộc vào các đặc điểm của động cơ mà cả vào vỏ tàu. Đặc tính chân vịt càng nằm gần đặc tính hạn chế (tàu cánh ngầm, tàu có tuyến hình lướt nước) thì các đại lượng này càng lớn. 9.2. ảnh hưởng của việc tăng cản áp tới các chỉ tiêu công tác của ĐCĐT Cản áp tăng lên có thể do các nguyên nhân khác nhau như sức cản của các bình giảm âm hoặc của các ống thải dài, việc thải khí xả dưới nước, trục trặc của hệ thống thải … Trị số cho phép của cản áp sau tua bin (hoặc sau các xy lanh của các động cơ không có tua bin) ứng với nó bảo đảm nhận được công suất yêu cầu, tính kinh tế và duy trì các thông số hạn chế trong các giới hạn đã định, là điều kiện kỹ thuật thường được nêu ra của các động cơ. Trong trường hợp bất kỳ, khi = const, việc tăng cản áp dẫn đến giảm hệ số dư lượng không khí, giảm hiệu suất chỉ thị và công suất chỉ thị. Các tổn thất cơ giới tăng lên, công suất có ích bị giảm và suất tiêu hao nhiên liệu có ích riêng phần tăng. Đồng thời sẽ tăng một trong các thông số hạn chế cơ bản như nhiệt độ khí xả sau các xy lanh (trước tuabin), điều đó nhiều khi buộc phải giảm lượng nhiên liệu cung cấp cho chu trình và làm giảm thêm công suất động cơ. Cần khẳng định rằng, mức độ ảnh hưởng của cản áp thay đổi đến các chỉ tiêu chỉ thị và có ích phụ thuộc vào số kỳ của động cơ, góc mở các van nạp, thải (ở động cơ 4 kỳ) và các đặc điểm kết cấu khác. 9.2.1. Đối với động cơ điêden hai kỳ với máy nén thể tích và máy nén ly tâm dẫn động cơ khí Các máy nén thể tích (rô to) thường không sử dụng để tăng áp cho các động cơ 4 kỳ. Vì vậy phân tích ảnh hưởng của cản áp đến các chỉ tiêu của quá trình công tác trong sự phụ thuộc vào kiểu máy nén sử dụng (rô to hay li tâm) sẽ hợp lý hơn khi phân tích trên ví dụ cho động cơ 2 kỳ tăng áp cơ khí. 40 50 60 70 80 90 100 n đ (%) t th (%) 100 90 80 Ne (%) 90 80 70 60 50 40 30 t th.max N e =Cn 3 N e.đm N e ’ N e ’’ Hình 9.5. Sự hiệu chỉnh các đặc tính hạn chế và đánh giá các chế độ làm việc cho phép của các động cơ điedel Trên hình 9.6 trình bày sơ đồ xy lanh (3) của động cơ 2 kỳ với các ống quét khí (2) và ống thải (4). Không khí di đến xy lanh từ máy nén (1) có liên hệ cơ khí với trục khuỷu. Máy nén có thể là kiểu rô to hay li tâm, sự thay đổi cản áp sau xi lanh nhờ van tiết lưu (5). Trong chế độ ổn định, áp suất trước xi lanh chênh lệch với áp suất sau xy lanh một giá trị ∆p bằng sức cản thuỷ lực trong xi lanh: P k = P th + ∆P (9.13) Đại lượng ∆P có trị số thay đổi . Sức cản cục bộ bất kỳ (các tổn thất thuỷ lực) trong dòng tĩnh có thể mô tả bằng phương trình Bécnuli: ∆P = ξ ξ - Hệ số cản cố cục bộ. W - Tốc độ lưu động dòng khí. γ - Trọng lượng riêng của khí. Xy lanh có kết cấu phức tạp, nhiệt độ và áp suất trong xy lanh bị thay đổi theo góc quay của trục khuỷu và không đồng nhất ở các tiết diện khác nhau. Tính gần đúng coi ∆P là hàm của đại lượng chính W và P k lấy ở tiết diện vào các cửa quét. Khi phân tích về chất lượng có thể coi ∆P có trị số thay đổi, khi đó thấy rằng sự thay đổi cản áp sau xy lanh ∆P th sẽ gây biến thiên tương tự áp suất không khí trước máy nén ∆P k (∆P k ≈ ∆P th ) p xl p th ,T th p k ,T k 1 2 3 4 5 Hỡnh 9.6. Sụ ủoà heọ thoỏng naùp vaứ thaỷi khớ cuỷa ủoọng cụ ủieõden 2 kyứ taờng aựp daón ủoọng cụ khớ maựy neựn ly taõm hay roõ to [...]... khí của động cơ Khi hệ số cản thuỷ lực ξ khơng đổi, trị số giảm áp ∆P0 phụ thuộc vào tốc độ lưu động dòng khí và trọng lượng riêng của nó và do đó phụ thuộc vào chế độ làm việc của động cơ (9- 17) Tác hại chính của việc giảm áp trước máy nén: tới các chỉ tiêu cơng tác của động cơ được chỉ ra qua việc giảm hệ số dư lượng khơng khí α Sơ đồ tăng áp và các đặc điểm khác của động cơ có thể ảnh hưởng đến. .. ra tăng tải trọng lên các chi tiết nhóm xy lanh của động cơ thì sự giảm nhiệt độ khơng khí có thể gây ra q tải về cơ khí nguy hiểm Giảm nhiệt độ khơng khí dẫn đến sự tăng ΠK, PK, Pa và cuối cùng là làm tăng áp suất cháy cực đại PZ (hình 9. 15) 9. 6 ảnh hưởng sự tăng độ ẩm khơng khí tới các chỉ tiêu cơng tác của ĐCĐT Độ ẩm tuyệt đối của khơng khí tăng dẫn đến giảm lượng khơng khí khơ, và do đó, lượng ơxy... chu trình Việc giảm lượng nhiên liệu cấp cho chu trình có tác dụng khơng như nhau lên Ne(%) các chỉ tiêu làm việc của các động cơ với các sơ đồ tăng áp khác nhau Ngun nhân 100 chính của sự khác nhau này là sự duy trì cố định số vòng quay của tuabin máy nén ∆Tk đồ liên động và giảm số vòng quay của máy nén tự do (ở sơ=0 tăng áp CTK), kèm theo 90 sự giảm tiếp tục áp suất và trọng lượng riêng của khơng... trình và cơng suất cần phải giảm thêm (hình 9. 10) Hình 9. 10 là kết quả của một pk, kG/cm2 nghiên cứu ảnh hưởng của sự tăng độ 1,40 giảm áp trước máy nén rơto liên động 1,35 đến các chỉ tiêu làm việc của động cơ pk ηe Ne,cv hai kỳ khi thanh răng bơm nhiên liệu 1850 ở vị trí cữ chặn và số vòng quay n đ = ge const g/cvh Trong động cơ với CTK số vòng 170 165 quay của tuabin máy nén có thể khơng ge 1750 tth,0C... của hệ thống nạp khí vào động cơ, vào sự bố trí bộ phận dẫn khơng khí đối với động cơ, vào chế độ làm việc của động cơ… Sự sấy nóng phụ này của khơng khí khoảng từ 2 ÷ 30C cho đến 10 ÷ 150C Nhiệt độ thực tế của khơng khí bên ngồi ở Việt nam có thể bị thay đổi từ +6 0C đến + 400C hay lớn hơn Trong khoang máy nhiệt độ có thể đạt đến +500C Trong động cơ với ΠTK, tăng nhiệt độ khơng khí trước máy nén làm. .. số khí của khơng khí ẩm, KG.m/KG.độ Rµ = 848 - Hằng số khí phổ biến, KG.m/Kmol.độ 28 ,95 - Phân tử lượng của khơng khí khơ, KG/Kmol - phân tử lượng của khơng khí ẩm Rõ ràng rằng, độ ẩm khơng khí càng lớn thì đại lượng R càng lớn Đơi khi người ta bỏ qua ảnh hưởng của hơi ẩm tới L K vì thậm chí khi nhiệt độ tương đối cao, sự thay đổi độ ẩm tương đối từ 0 đến 100% dẫn đến sự thay đổi tương đối nhỏ của R... nhằm giảm tác dụng của hơi ẩm, vẫn còn là những vấn đề phức tạp chưa được giải đáp thoả đáng 9. 7 ảnh hưởng của nhiệt độ trước bầu làm mát trung gian khơng khí tăng áp tới các chỉ tiêu của động cơ Trong các động cơ sử dung trên tàu qn sự, khơng khí tăng áp được làm mát trong các bầu làm mát ngồi mạn (nước biển) Nhiệt độ nước ngồi mạn có thể bị thay đổi trong các giới hạn rộng: từ gần 00C đến tW = 30 ÷ 350C... cơ bản cua việc giảm hệ số dư lượng khơng khí và hiệu suất chỉ thị của động cơ với ΠTK là sự tăng của tỷ số , đại lượng Pth bị tăng nhanh cùng với với sự tăng cua P2 , trong thời gian này Pk tăng chậm hơn nhiều do đặc tính của máy nén li tâm có độ dốc thoải hơn Sự tăng dẫn đén giảm ηv (lúc đầu do qt khí kém, sau đó do ngun nhân khí trong ống thải thổi ngược vào khoang tăng áp) ảnh hưởng của sự thay đổi... thích ứng hơn cho sự làm việc trong các điều kiện cản áp tăng, ở các động cơ này γk khơng bị giảm mà thậm chí còn hơi tăng khi tăng P2 Cần ghi nhận rằng, một trong các phương pháp có thể duy trì số vòng quay cố định của tuabin - máy nén và do đó duy trì được sự ổn định của γk khi tăng P2 là sử dụng tuabin điều chỉnh được Tăng P2 khơng gây ra giảm cơng riêng của tua bin L T và số vòng quay của nó chỉ trong... là để duy trì t th, cơng suất của động cơ với kieồu ủoọng cụ ủiẽden 2 kyứ khi thanh tăng áp CTK cần giảm nhiều hơn làraờng bụm nhiẽn hợp khác.vũ trớ mấu đối với các trường lieọu ụỷ chaởn, = const 9. 4 ảnh hưởng của áp suất khí quyển đến các chỉ tiêu cơng tác của ĐCĐT Khác với sự thay đổi riêng biệt của các áp suất trước máy nén (độ giảm áp lớn) và sau tuabin (cản áp tăng), sự thay đổi áp suất khí quyển . Chương 9 ẢNH HƯỞNG CỦA ĐIỀU KIỆN NGOÀI ĐẾN SỰ LÀM VIỆC CỦA ĐCĐT TÀU QUÂN SỰ 9. 1. Sự phụ thuộc của công suất, tính kinh tế và ứng suất của động. các điều kiện ngoài 9. 1.1. Các điều kiện ngoài Các động cơ được thiết kế để khai thác trong các điều kiện ngoài hoàn toàn xác định. Các điều kiện ngoài