ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP  NGUYỄN PHÚ NHÂN Lớp: 12X1A Mã SV: 110120110 Tên Đề Tài: CAO ỐC IMV CENTER BUILDING HOÀNG PHAN THÁI – QUẬN – TP HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD: ThS ĐINH THỊ NHƯ THẢO TS MAI CHÁNH TRUNG ĐÀ NẴNG, THÁNG 11/2017 MỤC LỤC MỤC LỤC i DANH MỤC HÌNH VẼ ii DANH MỤC BẢNG BIỂU iii LỜI CẢM ƠN iiii Phần CHƯƠNG 1: ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 10 1.1 Nhu cầu đầu tư xây dựng công trình 10 1.2 Các tài liệu tiêu chuẩn dùng thiết kế 10 1.3 Vị trí, đặc điểm điều kiện tự nhiên khu đất xây dựng 10 1.4 Quy mơ cơng trình 11 1.5 Giải pháp kiến trúc 13 1.6 Giao thơng cơng trình 13 1.7 Các giải pháp kĩ thuật 13 1.8 Đánh giá tiêu kinh tế - kĩ thuật 14 1.9 Kết luận 15 Phần Error! Bookmark not defined CHƯƠNG 2: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 16 Chương 16 2.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu cho cơng trình 16 Phân loại kết cấu chịu lực 16 Hệ kết cấu sàn 18 Lựa chọn giải pháp kết cấu cơng trình 20 CHƯƠNG :TÍNH TỐN SÀN TẦNG 22 Chương 22 3.1 Sơ đồ phân chia ô sàn 22 3.2 Các số liệu tính tốn vật liệu 24 3.3 Chọn chiều dày sàn 24 3.4 Xác định tải trọng 25 3.5 Xác định nội lực cho ô sàn 31 3.6 Tính tốn cốt thép cho sàn 32 3.7 Bố trí cốt thép 33 3.8 Tính sàn kê cạnh: (S1) 34 3.10 Bố trí cốt thép sàn tầng 39 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN CẦU THANG 40 Chương 40 4.1 Cấu tạo cầu thang tầng 3-4 40 4.2 Sơ tiết diện cấu kiện 41 4.3 Tính thang Ơ1 41 i 4.4 Tính chiếu nghỉ Ơ2 44 4.5 Tính tốn cốn thang C1, C2 44 4.6 Tính tốn dầm chiếu nghỉ DCN1 47 4.7 Tính tốn dầm chiếu nghỉ DCN2 50 CHƯƠNG 5: TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 52 5.1 Sơ kích thước tiết diện cột, dầm, vách 52 5.2 Tải trọng tác dụng vào cơng trình 57 5.3 Tải trọng gió 80 5.4 Tổ hợp tải trọng 85 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN KHUNG TRỤC B 87 Chương 87 6.1 Tính tốn cột khung trục B 87 6.2 Tính tốn dầm khung trục B 94 CHƯƠNG 7: TÍNH TỐN MĨNG KHUNG TRỤC B 104 Chương 104 7.1 Điều kiện địa chất cơng trình 104 7.2 Lựa chọn giải pháp móng 105 7.3 Thiết kế cọc khoan nhồi 106 Phần 129 CHƯƠNG 8: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH - BIỆN PHÁP KỸ THUẬT - TỔ CHỨC THI CƠNG CƠNG TRÌNH 130 8.1 Tổng quan cơng trình 130 8.2 Đề xuất phương pháp thi công tổng quát 131 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CÁC CÔNG TÁC PHẦN NGẦM 133 9.1 Thi công cọc khoan nhồi 133 9.2 Thi công đào đất 166 9.3.5 Đào đất thủ công 170 9.3 Công tác ván khuôn móng 170 9.4 Tổ chức thi công công tác bê tơng cốt thép móng 172 CHƯƠNG 10: THIẾT KÊ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN 180 Chương 10 180 10.1 Lựa chọn ván khuôn sử dụng cho cơng trình 180 10.2 Lựa chọn xà gồ, cột chống, giàn giáo sử dụng cho cơng trình 180 10.3 Tính tốn ván khn sàn 182 10.4 Tính tốn ván khn dầm 185 10.5 Tính tốn ván khuôn cột 191 10.6 Thiết kế ván khuôn cầu thang 193 TÀI LIỆU THAM KHẢO 197 ii DANH MỤC HÌNH VẼ Hình 3.1 Sơ đồ phân chia sàn 15 Hình 3.2 Các lớp cấu tạo sàn tầng điển hình 19 Hình 3.3 Các lớp cấu tạo sàn vệ sinh tầng điển hình 19 Hình 3.4 Sơ đồ tính sàn dầm 24 Hình 3.5 Sơ đồ tính kê cạnh 24 Hình 3.6 Bố trí cốt thép mũ cho 26 Hình 3.7 Biểu đồ momen tính tốn 27 Hình 3.8 Biểu đồ momen thực tế 34 Hình 3.9 Sơ đồ tính sàn S15 34 Hình 4.1 Sơ đồ kết cấu cầu thang tầng 3-4 33 Hình 4.2 Cấu tạo cầu thang 33 Hình 4.3 Sơ đồ nội lực thang 35 Hình 4.4 Sơ đồ tính nội lực cốn thang 38 Hình 4.5Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ DCN1 41 Hình 4.6 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ DCN2 43 Hình 1Mặt định vị cột 49 Hình Sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm D1 65 Hình 5.3 Mơ hình 3D 78 Hình 6.1 Sơ đồ Khung trục B 80 Hình 6.2 Tiết diện tính tốn cột lệch tâm 82 Hình 6.3 Xác định độ lệch tâm e 84 Hình 6.5 Biểu đồ MTT 93 Hình 6.6 Biểu đồ MHT 93 Hình 6.7 Biểu đồ MGX 94 Hình 6.8 Biểu đồ MGY 94 Hình 6.9 Biểu đồ QTT 94 Hình 6.10 Biểu đồ QHT 94 Hình 6.11 Biểu đồ QGX 95 Hình 6.12 Biểu đồ QGY 95 Hình 7.1 Mặt cắt địa chất 98 Hình 7.2 Mặt bố trí móng 100 Hình 7.3 Bố trí cọc móng M1 103 Hình 7.4 Diện tích đáy móng khối quy ước 106 Hình 7.5 Minh họa chọc thủng đài móng M1 109 iii Hình 7.6 Bố trí cọc móng M2 113 Hình 7.7 Diện tích đáy móng khối quy ước 115 Hình 7.8 Minh họa chọc thủng đài móng M1 119 Hình 9.1 Máy khoan KH-100 hãng HITACHI 128 Hình 9.2 Máy cẩu MKG-16 137 Hình 9.3 Trình tự thi cơng cọc khoan nhồi 131 Hình 9.4 Định vị cơng trình hố khoan 132 Hình 9.4 Kích thước ống vách 141 Hình 9.6 Bố trí máy rung hạ ống vách 135 Hình 9.7 Gàu khoan 145 Hình 9.8 Cơng tác khoan tạo lỗ 146 Hình 9.9 Đệm định vị lồng thép 141 Hình 9.10 Chi tiết thép đáy lồng 151 Hình 9.11 Quả dọi 153 Hình 9.12 Thí nghiệm nén tĩnh 156 Hình 9.13 Siêu âm kiểm tra chất lượng cọc 156 Hình 9.14 Hình dạng lớp đất đào 156 Hình 9.15 Sơ đồ tính ván thành cọc 164 Hình 9.16 Sơ đồ tính sườn ngang 164 Hình 9.17 Mặt phân đoạn thi cơng móng 166 Hình 10.1 Các loại giáo nem 174 Hình 10.2 Sơ đồ tính tốn Ván khn sàn 175 Hình 10.3 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp sàn 176 Hình 10.4 Sơ đồ tính tốn gần sàn lớp 177 Hình 10.5 Sơ đồ chịu tải giáo chốn 178 Hình 10.6 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp đáy dầm 179 Hình 10.7 Sơ đồ tính tốn lớp đáy dầm 180 Hình 10.8 Sơ đồ tính tốn xà gồ dọc thành dầm 182 Hình 10.9 Sơ đồ tính xà gồ đứng thành dầm 183 Hình 10.10 Sơ đồ tính tốn gơng cột 185 Hình 10.11 Sơ đồ tính tốn gơng cột 185 Hình 10.12 Sơ đồ tính ván thang 187 Hình 10.13 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp thang 187 Hình 10.14 Sơ đồ tính tốn gần xà gồ lớp 188 iv DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng So sánh đặc tính Thép Bê tơng 14 Bảng Phân loại ô sàn 16 Bảng Tỉnh tải lớp sàn 19 Bảng Tĩnh tải ô sàn tầng 20 Bảng Hoạt tải sàn tầng điển hình 22 Bảng Hoạt tải sàn tầng điển hình 23 Bảng Sơ chọn tiết diện cột 46 Bảng Sơ tiết diện Dầm 50 Bảng Tĩnh tải sàn văn phòng 50 Bảng 10 Tĩnh tải sàn vệ sinh 51 Bảng 11 Tĩnh tải sàn tầng mái 51 Bảng 12 Tĩnh tải tác dụng lên Ô sàn 52 Bảng 13 Tải trọng tường phân bố dầm 55 Bảng 14 Hoạt tải sàn theo chức (TCVN 2737-1995) 62 Bảng 15 Tải trọng truyền từ sàn vào dầm, tổng tải dầm 65 Bảng 16 Giá trị gió tĩnh theo phương X 73 Bảng 17 Giá trị gió tĩnh theo phương Y 74 Bảng 18 Giá trị độ mảnh 85 Bảng 19 Chỉ tiêu lí lớp đất 97 Bảng 20 Các tiêu lí đất từ thí nghiệm 97 Bảng 21 Chỉ tiêu lí tính tốn 97 Bảng 22 Bảng tính tốn 105 Bảng 23 Tải trọng tiêu chuẩn tính tốn 106 Bảng 24 Ứng suất thân ứng suất gây lún 109 Bảng 25 Độ lún lớp 109 Bảng 26 Tổ hợp tải trọng tính tốn M2 111 Bảng 27 Kết tính tốn 114 Bảng 28 Tải trọng tiêu chuẩn dùng để tính tốn 116 Bảng 29 Ứng suất thân ứng suất gây lún 118 Bảng 30 Giá trị độ mảnh 119 Bảng 31 Chỉ tiêu lý lớp đất 123 Bảng 32 Các tiêu đất từ thí nghiệm 123 v Bảng 33 Thông số kĩ thuật máy KH-100 (Hãng HITACHI) 127 Bảng 34 Thông số kĩ thuật máy trộn Bentonite BE-15A 128 Bảng 35 Các thiết bị điện điện lượng phục vụ khoan cọc nhồi 136 Bảng 36 Thông số búa rung KE 416 141 Bảng 37 Thông số kỹ thuật búa KE 416 141 Bảng 38 Chỉ số dung dịch Bentonite trước dùng để khoan 139 Bảng 39 Cấp phối dung dịch Bentonite 154 Bảng 40 Tốc độ khoan phân theo loại đất 158 Bảng 41 Khối lượng bê tông, cốt thép cọc 154 Bảng 45 Bảng thống kê thời gian q trình thi cơng cọc khoan nhồi 163 Bảng 43 Thông số kỹ thuật búa phá bê tông 164 Bảng 44 Thông số kỹ thuật máy cắt bê tông 157 Bảng 45 Khối lượng công tác thi công bê tông đài 166 Bảng 46 Khối lượng công tác phân đoạn 166 Bảng 47 Hao phí nhân cơng cho cơng việc (Đài cọc) 167 Bảng 48 Khối lượng công tác thi cơng đài móng 167 Bảng 49 Chọn máy, nhân cơng cho cơng tác 168 Bảng 50 Tính tốn số ca phân đoạn 168 Bảng 51 Nhịp công tác dây chuyền 168 Bảng 52 Thời gian dây chuyền 169 Bảng 53 Thời gian dây chuyền 169 Bảng 54 Thời gian dây chuyền 169 Bảng 55 Thời gian dây chuyền 169 Bảng 56 Thông số đầm 170 Bảng 57 Bảng tổng hợp khối lượng công tác 171 vi CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan đề tài riêng tôi, chưa sử dụng đồ án tốt nghiệp khác trước Các số liệu viện dẫn, tính tốn từ tài liệu có nguồn gốc rõ ràng, theo quy định Sinh viên thực vii MỞ ĐẦU Sau thời gian học tập trường Đại học Bách Khoa – Đại học Đà Nẵng, chuyên ngành Xây Dựng Dân Dụng Cơng Nghiệp Em kết thúc khóa học tích lũy lượng kiến thức định Nhằm mục đích củng cố vận dụng kiến thức tích lũy, em giao đồ án tốt nghiệp, thực hành thiết kế kiến trúc, tính tốn kết cấu, lập biện pháp thi cơng tòa nhà Với xu hướng phát triển kinh tế với việc xây dựng tòa nhà cao tầng thành phố, giới hạn diện tích đất xây dựng Em chọn thực đồ án tốt nghiệp với Cao ốc văn phòng làm việc Phù hợp với xu xây dựng xã hội Đối tượng nghiên cứu đồ án tốt nghiệp cơng trình cao tầng, tính tốn hệ kết cấu bê tơng cốt thép tạo nên cơng trình Phạm vi nghiên cứu của đồ án khuôn khổ tiêu chuẩn Việt Nam, áp dụng Việt Nam theo điều kiện tự nhiên Việt Nam Phương pháp nghiên cứu đồ án tôt nghiệp Áp dụng tiêu chuẩn hành, tính tốn quy định theo tiêu chuẩn, số liệu công thức viện dẫn theo tiêu chuẩn Việt Nam Cấu trúc đồ án tốt nghiệp: Trang bìa Trang bìa Nhận xét ngừoi hướng dẫn Nhận xét người phản biện Quyết định giao đồ án tốt nghiệp Lời nói đầu, lời cảm ơn Lời cam đoan Mục lục Danh mục bảng, hình vẽ Danh sách ký hiệu, chữ viết tắt Phần nội dung đồ án Kết luận Tài liệu tham khảo LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp tổng kết quan trọng đời sinh viên nhằm đánh giá lại kiến thức thu nhặt thành cuối thể nỗ lực cố gắng sinh viên suốt trình năm học đại học Đồ án hoàn thành thời gian 03 tháng Do khối lượng công việc thực tương đối lớn, thời gian thực trình độ cá nhân hữu hạn nên làm không tránh khỏi sai sót Rất mong lượng thứ tiếp nhận dạy, đóng góp ý kiến quý thầy cô bạn bè Xin gửi lời cảm ơn chân thành đến thầy cô Khoa Xây dựng dân dụng Công nghiệp, đặc biệt cô ThS Đinh Thị Như Thảo - giáo viên hướng dẫn kết cấu thầy TS Mai Chánh Trung - giáo viên hướng dẫn thi công tận tâm bảo, hướng dẫn em trình làm đồ án để em hồn thành thời gian quy định Những đóng góp, ý kiến, hướng dẫn thầy quan trọng, góp phần hồn thành đồ án Em xin gửi lời cám ơn đến bố mẹ, người thân gia đình bạn bè động viên, cổ vũ tinh thần giúp em vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hoàn thành đồ án Sinh viên thực NGUYỄN PHÚ NHÂN l1  10  R  W 10 18 103  37,5 10−6 = = 0,8 m= 80 cm qtt 10, 47 Khoảng cách xà gồ lớp 1: l1 = 60 cm Kiểm tra điều kiện biến dạng ván khn: Tải trọng tính toán độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc = 4,59 kN / m f max =  l2  qtc  l24 l  f = 128  EJ 400 128  EJ 128  106  28.110−8 = = 0,36 m = 36 cm 400  qtc 400  4,59 ❖ Vậy khoảng cách xà gồ lớp là: l=min(l1,l2) = 36 cm ❖ Tính tốn kiểm tra xà gồ lớp 50x50x2.0 Sơ đồ tính: xà gồ lớp thép hộp 50x50x2 mm làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp thép hộp 50x100x2 mm chịu tải trọng phân bố từ ván khuôn sàn truyền xuống Nhịp tính tốn dầm liên tục khoảng cách xà gồ lớp Khi sử dụng hệ giáo đĩa kích thước 1,0x1,0 (m) l2=90 cm l l l l Hình 10.3 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp sàn Tải trọng phân bố lên xà gồ lớp là: Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x50x2 mm (dài 6m) là: 17,94 kg/cây 17,94 = 1,87 kN/m  90 17,94 = 4, 22 kN/m ➢ Tải trọng tính tốn: qtt1 = qtt  0, + qxg 1,1 = 10, 47  0, + 1,1  90 ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1 = qtc  0, + qxg = 4,59  0, + Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max   max M max qtt l2 = =  R kN/m2 W 10W qtt l2 4, 22  0,92 = = = 68,8 103 kN/m  R = 210 103 kN/m2 −6 10W 10  5,9110 Khoảng cách xà gồ lớp 2: l2=90 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc1 = 2, 67 kN/m f max  f max = qtc  l24 l =  f = m 128  EJ 400 qtc1  l24 1,87  0,94 0,9 = = 0,37 10−3 m<  f  = =2,25 10−3 m −8 128  EJ 128  2,110 14, 77 10 400 Trang 183 Vậy khoảng cách xà gồ lớp l2=90 cm đảm bảo cường độ biến dạng ❖ Tính tốn kiểm tra xà gồ lớp 50x100x2 Sơ đồ tính: xà gồ lớp xem làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa chống, chịu tải trọng tập trung truyền từ xà gồ lớp vào Với sơ đồ phức tạp nên để đơn giản ta xem xà gồ lớp chịu tải trọng phân bố truyền từ ván khn vào Nhịp tính tốn xà gồ lớp l3=90 cm l l l l Hình 10.4 Sơ đồ tính tốn gần xà gồ lớp sàn Tải trọng phân bố lên xà gồ lớp là: Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x100x2 (dài 6m) là: 27,34 kg/cây 27,34 = 6,95 kN/m  90 27,34 = 13, 61 kN/m ➢ Tải trọng tính tốn: qtt2 = qtt  1, + qxg  1,1 = 10, 47 1, + 1,1  90 ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc2 = qtc 1, + qxg = 4,59 1, + Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max =   max = M max qtt l2 =  R kN/m2 W 10W qtt l2 13, 6112 = = 80 103 kN/m  R = 210  103 kN/m2 −6 10W 10 15,5 10 Khoảng cách chống: l3=90 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc2 = 6,95 kN/m f max =  f max = qtc  l24 l  f = m 128  EJ 400 qtc1  l24 6,95  0,94 0,9 = = 0, 24 10−3 m<  f  = =2,25 10−3 m −8 128  EJ 128  2,110  77,52 10 400 Vậy khoảng cách chống l3=90 cm đảm bảo cường độ biến dạng ❖ Kiểm tra chân giàn giáo Trang 184 Hình 10.5 Sơ đồ chịu tải giáo chống Tải trọng đứng truyền từ xà gồ lớp vào giàn giáo chống là: P = qtt2 1 = 13, 611 = 13, 61 kN Tải trọng cho phép là:  P = f  A kN Trong đó: + A: diện tích mặt cắt ngang giáo chống có đường kính Ø48,3 dày 2mm A=148,5 mm2 + f : cường độ tính tốn thép ống f = 210 103 kN/m2 P = 13,61 kN <  P = f  A = 210 103 148,5 10−6 = 31,185 kN (thỏa) Vậy khung giáo đảm bảo khả chịu tải Lựa chọn giáo chống: + Chiều cao tầng 3,6 m + Chiều cao sàn: vị trí sàn dày 80 mm, chiều dày ván khuôn 15mm, chiều dày lớp xà gồ 150 mm ➢ Chiều cao giáo chống: 3350 mm ➢ Chọn giáo chống dài 2,5m với kích U kích chân, kích U có chiều dài thay đổi max 0,5m 10.4 Tính tốn ván khn dầm a Tính tốn ván khn đáy dầm Có loại dầm : loại 300x700 loại 250x500, ta tính tốn ván khn dầm 300x700 bố trí tương tự cho dầm 250x500 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy dầm: - Trọng lượng thân kết cấu (dầm): P1 =   H = 25  0,7 = 17,5 kN/m2 (Với trọng lượng riêng bê tông cốt thép lấy  = 25 kN/m3) - Trọng lượng ván khuôn gỗ phủ phim: P2 =  0, 015 = 0, 09 kN/m2 - Tải trọng ngừoi thiết bị thi công 2,5kN/m2 Trang 185 - Tải trọng q trình đổ bê tơng ( đổ máy bơm ): P3 = kN/m2 - Tải trọng đầm dùi: P4 = kN/m2 ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = P1 + P2 = 17,5 + 0,09 + 2,5 = 20,1 kN/m2 ➢ Tải trọng tính tốn: Ptt = 1,  P1 + 1,3  P2 + 1,3  max( P3 , P4 ) = 29,56 kN/m2 ❖ Kiểm tra ván khuôn đáy dầm: Sơ đồ tính: cắt dải 1m để tính tốn Chọn xà gồ thép hộp 50x50x2 mm đỡ đáy dầm Sơ đồ tính dầm nhịp, xem dầm đơn giản, thiên an toàn Tải trọng phân bố lên 1m ván khuôn đáy dầm là: ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = Ptc 1 = 20,11 = 20,1 kN/m ➢ Tải trọng tính tốn: qtt = Ptt 1 = 29,56 1 = 29,56 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max =   max = M max qtt l12 =  R kN/m2 W 8W q tt l12 29,56  0152 = = 2, 22 103 kN/m  R = 18 103 kN/m 8W  37,5 10−6 Bố trí xương dọc ván khuôn đáy dầm thỏa mãn cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc = 20,1 kN/m f max =  f max = qtc  l14 l  f = m 128  EJ 400 qtc  l14 20,1 0,154 0,15 = = 5, 66 10−5 m<  f  = =3,5 10−4 m −8 128  EJ 128  10  28,110 400 Bố trí xương dọc ván khuôn đáy dầm thỏa mãn độ võng ❖ Kiểm tra xà gồ lớp Sơ đồ tính: xà gồ lớp thép hộp 50x50x1,8 làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp thép hộp 50x100x1,8 chịu tải trọng phân bố từ ván khn đáy dầm truyền xuống Nhịp tính tốn dầm liên tục khoảng cách xà gồ lớp Khi sử dụng hệ giáo đĩa kích thước 1x1 (m) l2=90 cm l l l l Hình 10.6 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp đáy dầm Tải trọng phân bố lên xà gồ lớp là: Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x50x2 (dài 6m) là: 17,94 kg/cây 17,94 = 4,55 kN/m  90 17,94 = 6,54 kN/m ➢ Tải trọng tính toán: qtt1 = qtt  0, + qxg 1,1 = 29,56  0, + 1,1  90 ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1 = qtc  0, + qxg = 20,1 0, + Trang 186 Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max =   max = M max qtt1 l2 =  R kN/m2 W 10W qtt1 l2 6,54  0,92 = = 90 103 kN/m  R = 210  103 kN/m2 −6 10W 10  5,9110 Khoảng cách xà gồ lớp 2: l2=90 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc1 = 4,55 kN/m f max =  f max = qtc1  l24 l  f = m 128  EJ 400 qtc1  l24 4,55  0,94 0,9 = = 13,34 10−4 m<  f  = =2,25 10−3 m −8 128  EJ 128  2,110 14, 77 10 400 Vậy khoảng cách xà gồ lớp l2=90 cm đảm bảo cường độ biến dạng ❖ Kiểm xà gồ lớp 2: Sơ đồ tính: xà gồ lớp xem làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa chống, chịu tải trọng tập trung truyền từ xà gồ lớp vào Nhịp tính tốn xà gồ lớp l3=90 cm Hình 10.7 Sơ đồ tính xà gồ lớp hai đáy dầm Sơ đồ tính hệ tĩnh định giải phương pháp học kết cấu chọn giải cách mô hình phần mềm SAP2000 để giải nội lực Tải trọng phân bố lên xà gồ lớp là: Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x100x2 (dài 6m) là: 27,34 kg/cây Tải trọng phân bố lên xà gồ là: 0,05 kN/m ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: - qtc1 = qtc3 = 20,1 0,11 = 2,01 kN - qtc2 = 20,1 0,2 1 = 4,02 kN ➢ Tải trọng tính tốn: ➢ qtt1 = qtt3 = 32,56  0,11 = 3,26 kN ➢ qtc2 = 32,56  0,2 1 = 6,51 kN Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ: Nội lực xuất từ phần mềm SAP2000 có: Moment lớn nhất: M max = 2,61 kN.m Trang 187 Phản lực gối P=6,54 kN  max =   max = M max  R kN/m W M max 2,61 = = 168 103 kN/m2  R = 210 103 kN/m2 −6 W 15,5 10 Khoảng cách chống: l3=90 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc2 = 3,16 kN f max   f  =  f max = 1, 29  10 −3 m<  f  = l2 m 400 0,9 =2,25 10 −3 m 400 Trong đó: + Kết xuất từ phần mềm SAP2000 f max = 1, 10−3 m Vậy khoảng cách chống l3=90 cm đảm bảo cường độ biến dạng ❖ Kiểm tra hệ giàn giáo chống: Tải trọng đứng truyền từ xà gồ lớp vào giàn giáo chống là: P = 6,54 kN ( kết từ nội lực phần mềm SAP2000) Tải trọng cho phép là:  P = f  A kN Trong đó: + A: diện tích mặt cắt ngang giáo chống có đường kính Ø48,3 dày 2mm A=148,5 mm2 + f : cường độ tính tốn thép ống f = 210 103 kN/m2 P = 6,54 kN <  P = f  A = 210 103 148,5 10−6 = 31,185 kN (thỏa) Vậy khung giáo đảm bảo khả chịu tải Lựa chọn giáo chống: + Chiều cao tầng 3,6 m + Chiều cao dầm: 700 mm, chiều dày ván khuôn 15mm, chiều dày lớp xà gồ 150 mm ➢ Chiều cao giáo chống: 2735 mm ➢ Chọn giáo chống dài 2,0m với kích U kích chân, kích U có chiều dài thay đổi max 0,5m b Tính tốn ván khn thành dầm ❖ Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm: ­ Áp lực ngang bê tông: P1 =   H = 25  0,8 = 20 kN/m2 (Với trọng lượng riêng bê tông  = 25 kN/m3) ­ Tải trọng q trình đổ bê tơng ( đổ máy bơm ): P2 = kN/m2 Trang 188 ­ Tải trọng đầm dùi: P3 = kN/m2 ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = P1 = 20 kN/m2 ➢ Tải trọng tính tốn: Ptt = 1,  P1 + 1,3  max( P2 , P3 ) = 1,  20 + 1,3  = 27, kN/m2 ❖ Kiểm tra ván khuôn thành dầm: Sơ đồ tính: cắt dải 1m để tính tốn Chọn xà gồ thép hộp 50x50x2 mm đỡ thành dầm Sơ đồ tính hình ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = Ptc 1 = 20 1 = 20 kN/m ➢ Tải trọng tính tốn: qtt = Ptt 1 = 27, 1 = 27, kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max   max M max qtt l12 = =  R kN/m2 W 8W qtt l12 27,  0,32 = = = 8,16 103 kN/m  R = 18 103 kN/m −6 8W  37,5 10 Thành dầm bố trí xương dọc đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc = 17,5 kN/m f max  f max  qtc  l14 l =  f = m 384  EJ 400  qtc  l14 17,5  0,34 0,3 = = = 2,96 10−4 m<  f  = =7,5 10−4 m −8 384  EJ 384  10  28,110 400 Thành dầm bố trí xương dọc đảm bảo cường độ biến dạng ❖ Kiểm tra xà gồ dọc ván khuôn thành dầm: Sơ đồ tính: xà gồ thép hộp 50x50x2 làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ đứng thép hộp 50x50x2 mm khoảng cách xà gồ đứng chọn 1200 mm l l l l Hình 10.8 Sơ đồ tính tốn xà gồ dọc thành dầm ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1 = qtc  0,3 = 20  0,3 = kN/m ➢ Tải trọng tính tốn: qtt1 = qtt  0,3 = 27,  0,3 = 8,16 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max   max M max qtt1 l2 = =  R kN/m2 W 10W qtt1 l2 8,16 1, 22 = = = 198 103 kN/m  R = 210  103 kN/m2 −6 10W 10  5,9110 Khoảng cách ty: l2=120 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Trang 189 Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc1 = kN/m f max =  f max = qtc1  l24 l  f = m 128  EJ 400 qtc1  l24 1, 24 1, = = 2,17 10−3 m<  f  = =3.3 10−3 m −8 128  EJ 128  2,110 14, 77 10 400 Vậy khoảng cách xà gồ đứng l2=120 cm đảm bảo cường độ biến dạng ❖ Kiểm tra xà gồ đứng thành dầm Sơ đồ tính: xà gồ thép hộp 50x50x2 làm việc dầm đơn giản có đầu thừa kê lên gối tựa ty thép Ø16 xiên qua dầm nhịp tính tốn khoảng cách ty thép Hai ty thép bố trí cách mép biên 10cm, khoảng cách ty thép 425 mm Hình 10.9 Sơ đồ tính xà gồ đứng thành dầm Tải trọng phân bố lên xà gồ tải trọng tập trung truyền từ xương dọc ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: - qtc1 = qtc3 = qtc  0,15 1, = 20  0,15 1, = 3, - qtc2 = qtc  0,3 1, = 20  0,3 1, = 7, kN/m ➢ Tải trọng tính toán: - qtt1 = qtt3 = qtt  0,15 1, = 27,  0,15 1, = 4,9 kN/m - qtt2 = qtt  0,3 = 27,  0,3 1, = 9,8 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ: Nội lực phân tích từ sap2000 Mmax = 0,59 kN.m   max = M max 0,55 = = 46 103 kN/m2  R = 210 103 kN/m2 −6 W 5,91 10 Khoảng cách ty: l2 = 425 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Kết độ võng từ sap2000 với tải trọng tính tốn 0,007 mm  f max = 0, 007  10−3 m<  f  = 0, 425 =1,06  10 −3 m 400 Điều kiện biến dạng thỏa mãn với tải trọng tính tốn nên thỏa mãn với tải trọng tiêu chuẩn Vậy khoảng cách ty l2=425 mm đảm bảo cường độ biến dạng ❖ Kiểm tra ty Ø16 Tải trọng truyền từ xà gồ vào ty là: P = 4,9 + 9,8 / = 9,8 kN Trang 190 Tải trọng cho phép là:  P = f  A kN Trong đó: + A: diện tích mặt cắt ngang ty có đường kính Ø16, A=200,96 mm2 + f : cường độ tính tốn thép ống f = 210 103 kN/m2 P = 9,8 kN <  P = f  A = 210 103  200,96 10−6 = 42,2 kN (thỏa) Vậy ty đảm bảo khả chịu lực 10.5 Tính tốn ván khn cột Chiều cao cột tính đến đáy dầm 2,9 m + Cột tiết diện 600x600 mm Sử dụng phương pháp đầm với bán kính tác dụng đầm dùi R=0,7 m ❖ Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột: Áp lực ngang bê tông: P1 =   H = 25  0,7 = 17,5 kN/m2 ( Với trọng lượng riêng bê tông  = 25 kN/m3, chiều cao cột H=2,9m> R=0,7m nên Hmax=R=0,7 m) Tải trọng q trình đổ bê tơng ( đổ máy bơm ): P2 = kN/m2 Tải trọng đầm dùi: P3 = kN/m2 ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = P1 = 17,5 kN/m2 ➢ Tải trọng tính tốn: Ptt = 1,3  P1 + 1,3  max( P2 , P3 ) = 1,3 17,5 + 1,3  = 27,95 kN/m2 ❖ Kiểm tra ván khn cột: Sơ đồ tính: cắt dải 1m để tính tốn Chọn xà gồ thép hộp 50x50x2 mm đỡ ván khuôn cột ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = Ptc 1 = 17,5 1 = 17,5 kN/m ➢ Tải trọng tính tốn: qtt = Ptt 1 = 27,95 1 = 27,95 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max =   max = M max qtt l12 =  R kN/m2 W 10W qtt l12 27,95  0, 22 = = 2,98 103 kN/m  R = 18 103 kN/m −6 10W 10  37,5 10 Khoảng cách nẹp đứng ván khuôn cột: l1=20 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc = 17,5 kN/m f max =  f max = qtc  l14 l  f = m 128  EJ 400 qtc  l14 17,5  0, 24 0, = = 1,56 10−4 m<  f  = =5 10−4 m −8 128  EJ 128  10  28,110 400 Vậy khoảng cách nẹp đứng ván khuôn cột l1=20 cm đảm bảo cường độ biến dạng Trang 191 ❖ Kiểm tra xà gồ lớp hay nẹp đứng ván khn cột: Sơ đồ tính: xà gồ lớp 1bằng thép hộp 50x50x2 mm làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa gông cột thép hộp 50x100x2 kẹp đôi lại với nhau, chịu tải trọng phân bố từ ván khn cột truyền vào Nhịp tính tốn dầm liên tục khoảng cách gông Chọn khoảng cách gông cột 1000 mm Hình 10.10 Sơ đồ tính tốn gơng cột ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1 = qtc  0, = 17,5  0, = 3,5 kN/m ➢ Tải trọng tính tốn: qtt1 = qtt  0, = 27,95  0, = 5,59 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max =   max = M max qtt1 l2 =  R kN/m2 W 8 W qtt1 l2 5,59 12 = = 118 103 kN/m  R = 210 103 kN/m  W  5,9110−6 Khoảng cách gông: l2=100 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc1 = 3.5 kN/m f max =  f max = qtc1  l24 l  f = m 128  EJ 400 qtc1  l24 3,5 14 = = 0,8 10−3 m<  f  = =2,5 10−3 m −8 128  EJ 128  2,110 14, 77  10 400 Vậy khoảng cách gông l2=100 cm đảm bảo cường độ biến dạng ❖ Kiểm tra gơng cột: Sơ đồ tính: gơng thép hộp 50x100x1,8 kẹp đôi lại với làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa ty thép, chịu tải trọng tập trung từ sườn đứng truyền vào Nhịp tính tốn 600 mm khoảng cách xác sườn đứng nhau, khoảng cách khơng lớn xem tải phân bố Hình 10.11 Sơ đồ tính tốn gơng cột ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1 = qtc 1 = 17,5 1 = 17,5 kN/m ➢ Tải trọng tính toán: qtt1 = qtt  0, = 27,95 1 = 27,95 kN/m Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max = M max qtt l2 =  R kN/m2 W 8W Trang 192   max = q tt l2 27,95  0, 62 = = 81103 kN/m  R = 210 103 kN/m 8W 15,5 10−6 Khoảng cách ty thép: l3=600 mm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính toán độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc2 = 17,19 kN/m f max =  f max = qtc  l24 l  f = m 128  EJ 400 qtc1  l24 17,5  0, 64 0, = = 0,12 10−3 m<  f  = =1,5 10−3 m −8 128  EJ 324  2,110  77,52 10 400 Khoảng cách ty: l3=60 cm đảm bảo cường độ biên dạng ❖ Kiểm tra ty Ø16: Tải trọng lớn truyền vào ty thép P = ql / = 27.95 1/ = 14 kN Tải trọng cho phép là:  P = f  A kN Trong đó: + A: diện tích mặt cắt ngang ty có đường kính Ø16, A=200.96 mm2 + f : cường độ tính tốn thép ống f = 210 103 kN/m2 P = 14 kN <  P = f  A = 210 103  200.96 10−6 = 42.2 kN (thỏa mãn) Vậy ty đảm bảo khả chịu lực 10.6 Thiết kế ván khuôn cầu thang a Tính tốn ván khn bản thang ❖ Tải trọng tác dụng lên thang: Trọng lượng thân kết cấu (bản thang): P1 =   H = 25  0,1 = 2,5 kN/m2 ( Với trọng lượng riêng bê tông cốt thép lấy  = 25 kN/m3) Trọng lượng ván khuôn gỗ phủ phim: P2 =  0, 015 = 0, 09 kN/m2 Hoạt tải người thiết bị thi công: P3 = 2,5 kN/m2 Tải trọng q trình đổ bê tơng ( đổ máy bơm ): P3 = kN/m2 Tải trọng đầm dùi: P4 = kN/m2 - Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = P1 + P2 = 2,5 + 0, 09 = 2,59 kN/m2 - Tải trọng tính toán: Ptt = 1,  P1 + 1,3  P2 + 1,3  max( P3 , P4 ) = 8, 02 kN/m2 Tải trọng tác dụng vào ván khn theo phương vng góc với bề mặt ván khn là: 1, 75 = 1,51 kN/m2 1, 75 = 4.7 kN/m2 - Tải trọng tính tốn: qtt = Ptt  cos = 8, 02  - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = Ptc  cos  = 2,59  ❖ Kiểm tra ván khuôn thang: Trang 193 Sơ đồ tính: cắt dải sàn 1m để tính tốn Coi ván khn thang dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp thép hộp 50x50x1,8 mm l l l l Hình 10.12 Sơ đồ tính ván khn bản thang - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = Ptc 1 = 1,511 = 1,51 kN/m - Tải trọng tính tốn: qtt = Ptt 1 = 4, 1 = 4, kN/m Kiểm tra điều kiện cường độ ván khuôn:  max = l1  M max qtt l = R W 10W 10  R  W 10 18 103  37,5 10−6 = = 1,17 m= 117 cm qtt 4,92 Khoảng cách xà gồ lớp 1: l1 = 60 cm Kiểm tra điều kiện biến dạng ván khn: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn q tc = 1,57 kN/m f max =  l2  qtc  l24 l  f = 128  EJ 400 128  EJ 128  106  28,110−8 = = 0,66 m=66 cm 400  qtc 400 1,52 Trong đó: Vậy khoảng cách xà gồ lớp là: l=min (l1,l2)=60 cm ❖ Tính tốn kiểm tra xà gồ lớp 50x50x2,0 Sơ đồ tính: dầm đơn giản chịu tải phân bố Hình 10.13 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp bản thang Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x50x2,0 (dài 6m) là: 19,7 kg/cây 19, = 0,97 kN/m 100 19, = 2,98 kN/m - Tải trọng tính tốn: qtt1 = qtt  0, + qxg 1,1 = 4,  0, + 1,1 100 - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1 = qtc  0.6 + qxg = 1,52  0, + Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max M max qtt l2 = =  R kN/m2 W 8W Trang 194   max = qtt l2 2,98 1, 02 = = 22 103 kN/m  R = 210 103 kN/m 8W  5,36 10−6 Khoảng cách xà gồ lớp 2: l2=100 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc1 = 0,97 kN/m f max =  f max =  qtc  l24 l  f = m 384  EJ 400  qtc1  l24  0,97 1, 04 0,5 = = 4,5 10−4 m<  f  = =1,25 10−3 m −8 384  EJ 384  2,110 14, 77 10 400 Vậy khoảng cách xà gồ lớp l2=100 cm đảm bảo cường độ biến dạng ❖ Tính tốn kiểm tra xà gồ lớp 50x100x2,0 Sơ đồ tính: dầm đơn giản, chịu tải xem phân bố Hình 10.14 Sơ đồ tính tốn gần xà gồ lớp Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x100x2,0 ( dài 6m) là: 27,34 kg/cây 27,34 = 0,96 kN/m  100 27,34 = 2,9 kN/m - Tải trọng tính tốn: qtt2 = qtt  0, + qxg 1,1 = 4,  0, + 1,1  100 - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc2 = qtc  0, + qxg = 1,52  0, + Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max =  l1  M max qtt l2 =  R kN/m2 W 10W 10  R  W  210 103 15,5 10−6 = = 3,0 m= 343 cm qtt 2,9 Khoảng cách chống: l3=340 cm đảm bảo cường độ Kiểm tra điều kiện biến dạng: Tải trọng tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn qtc2 = 0,83 kN/m f max = qtc  l24 l  f = m 128  EJ 400 128  EJ 128  2,1108  77,5 10−8  l2  = = 3,78 m = 378 cm 400  qtc 400  0,96 Chọn khoảng cách chống l = 150 cm ❖ Kiểm tra chân giàn giáo: Trang 195 Khi tính ván khn, xà gồ ta lấy tải trọng vng góc với thang, tính cột chống tải trọng quy thẳng đứng nên tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ là: P = qtt2  l / cos = 2,5 1 /1, 75 = 4, 28 kN Dựa vào chiều cao tầng H=3,6m chọn loại cột chống SK39 có đặc trưng sau Ớng dưới: Ø60x2,1, l1=1,7m , F=1,94 cm2, I=2,9 cm4, r=1,22 cm Ống trên: Ø48,3x2,1, l2=1,535m, F=1,55 cm2, I=4,35 cm4, r=1,67 cm Ống dưới: quan niệm chịu nén đầu khớp chiều dài tính tốn l=1,7 m = lo 170 = = 139 <   = 150 =>  = 0,376 ( phụ lục D8 TCVN 5575-2012) r 1, 22 Kiểm tra:  = N 4.28 = = 58, 103 kN/m2<  c  f = 210 103 kN/m2 −4   F 0,376 1,94 10 Ống trên: quan niệm chịu nén đầu khớp chiều dài tính tốn l=1.535 m = lo 153,5 = = 91,9 <   = 150 =>  = 0,665 ( phụ lục D8 TCVN 5575-2012) r 1,67 Kiểm tra:  = N 4, 28 = = 33, 103 kN/m2 <  c  f = 210 103 kN/m2 −4   F 0,665 1,94 10 Vậy khoảng cách cột chống L=100cm đảm bảo cường độ ổn định b Thiết kế ván khuôn bản chiếu nghỉ ➢ Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = P1 + P2 = 2, + 0, 09 = 2, 69 kN/m2 ➢ Tải trọng tính tốn: Ptt = 1,  P1 + 1,3  P2 + 1,3  max( P3 , P4 ) = 8, 44 kN/m2 Tải trọng tương đương phần thang, bố trí hệ xà gồ cột chống thang Trang 196 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Đỗ Đình Đức & CTV Giáo trình Kỹ thuật thi công tập NXB Xây dựng 2004 [2] Đỗ Đình Đức & CTV Giáo trình Kỹ thuật thi cơng tập NXB Xây dựng 2006 [3] Lê Xuân Mai & CTV Cơ học đất NXB Xây dựng 2005 [4] Nguyễn Văn Quảng Nền móng nhà cao tầng NXB Khoa học Kỹ thuật 2006 [5] TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế [6] TCVN 4453:1995 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế [7] TCXDVN 205:1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế [8] TCVN 5574:2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế [9] TCVN 9362:2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình [10] QCVN 02:2009/BXD Số liệu điều kiện tự nhiên dùng xây dựng [11] SAP2000 [12] Etabs 9.7.4 ... Cao ốc IMV Center building Quận TP. Hồ Chí Minh Địa điểm: Tọa lạc đường Hoàng Phan Thái, Quận 7, Thành phố Hồ Chí Minh - đối diện trung tâm thương mại Crescent Mall Đây xem khu vực vàng quận 7, ... 17, 72 6,12 9,18 6,12 6.63 17, 94 12,42 19,5 8,25 6,48 6,48 6,48 5,58 9, 57 4 ,79 8,99 3 ,72 2,4 1,55 6,21 7, 35 10,92 4 ,73 15,66 4,8 7, 35 Ptc ô sàn (kN/m2) 2 2 2 3 2 1,5 2 4 4 4 6 ,7 8 ,75 10 7, 5 4 7, 5... 1, 97 1 ,77 1,94 2,4 4,8 4,8 4,8 4,8 4 ,7 4,8 8,04 10,5 12 9,0 4,8 4,8 4,5 9,0 3,06 9,0 (kN/m2) 6,088 6,088 5,968 7, 768 6,018 5,918 7, 528 7, 528 7, 528 6,328 8,35 5,698 7, 925 6,328 8 ,72 8 8 ,72 8 8 ,72 8