Đang tải... (xem toàn văn)
1.Xác định tải trọng truyền xuống đỉnh móng • Tải trọng tác dụng lên móng: • Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên đỉnh móng: 2.Đánh giá điều kiện địa chất công trình, địa chất thuỷ văn của khu đất xây dựng: Đánh giá nền đất: + Dựa vào kết quả bảng “ Báo cào khảo sát địa chất công trình” từ đó lập được bảng chỉ tiêu cơ lý. + Mặt cắt địa chất khu vực đặt móng công trình: Tên và trạng thái từng lớp: Lớp 1: + Chiều dày lớp đất: 1m + Độ ẩm tự nhiên: W=34,2% + Giới hạn nhão: + Giới hạn dẻo: + Dung trọng tự nhiên: + Tỉ trọng hạt: + Góc ma sát trong: + Lực dính: + Đánh giá trạng thái của đất theo chỉ tiêu độ sệt B: Chỉ số dẻo: Đất cát pha Độ sệt: Nhận xét: Đất thuộc nhóm cát pha ở trạng thái dẻo. Tính hệ số rỗng cho lớp đất thứ 1: Ta có : ( vì đất có độ ẩm tự nhiên) Nên hệ số rỗng của : Dựa vào chỉ tiêu độ sệt B= 0,821 và hệ số rỗng là lớp đất có thể làm móng cho công trình.
Thuyết minh đồ án móng THIẾT KẾ MĨNG NƠNG TRÊN NỀN ĐẤT THIÊN NHIÊN 1.Xác định tải trọng truyền xuống đỉnh móng Tải trọng tác dụng lên móng: N 0tt = 740( kN ) M 0tt = 80( kNm ) Q0tt = 10( kN ) Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên đỉnh móng: N 0tt 740 N = = = 634,48( kN ) n 1,15 tc M 0tc = Q0tc = M 0tt 80 = = 69,57( kNm) n 1,15 Q0tt 10 = = 8,7( kN ) n 1,15 2.Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình, địa chất thuỷ văn khu đất xây dựng: - Đánh giá đất: + Dựa vào kết bảng “ Báo cào khảo sát địa chất công trình” từ lập bảng tiêu lý + Mặt cắt địa chất khu vực đặt móng cơng trình: Tên trạng thái lớp: - Lớp 1: Thuyết minh đồ án móng + Chiều dày lớp đất: 1m + Độ ẩm tự nhiên: W=34,2% + Giới hạn nhão: Wnh = 34,9% + Giới hạn dẻo: Wd = 31% + Dung trọng tự nhiên: gw = 17( kN / m ) + Tỉ trọng hạt: D = 2,66 + Góc ma sát trong: j = + Lực dính: C = 8( kN / m ) + Đánh giá trạng thái đất theo tiêu độ sệt B: Chỉ số dẻo: A = Wnh - Wd = 34,9 - 31 = 3, 9% � Đất cát pha B= W - Wd 34, - 31 = = 0,821 A 3,9 Độ sệt: Nhận xét: �B �1 Đất thuộc nhóm cát pha trạng thái dẻo Tính hệ số rỗng e01 cho lớp đất thứ 1: Ta có : g = gw = 17( kN / m ) ( đất có độ ẩm tự nhiên) Nên hệ số rỗng e02 : e02 = D.gn (1 + 0,01.W) 2,66.10.(1 + 0,01.34, 2) - 1= - = 1,099 gw 17 � Dựa vào tiêu độ sệt B= 0,821 hệ số rỗng e02 = 1,099 lớp đất làm móng cho cơng trình - Lớp 2: + Chiều dày lớp đất: 3,6m + Độ ẩm tự nhiên: W=34% + Giới hạn nhão: Wnh = 37% + Giới hạn dẻo: Wd = 28% + Dung trọng tự nhiên: g = 18,8( kN / m ) + Tỉ trọng hạt: D = 2,68 + Góc ma sát trong: j = 20 + Lực dính: C = 20( kN / m ) + Đánh giá trạng thái đất theo tiêu độ sệt B: Chỉ số dẻo: A = Wnh - Wd = 37 - 28 = 9% � Đất sét pha Thuyết minh đồ án móng W - Wd 34 - 28 = = 0,667 A Độ sệt: Nhận xét: 0,5 < B �0,75 Đất thuộc nhóm sét pha trạng thái dẻo mềm Tính hệ số rỗng e02 cho lớp đất thứ 2: B= Ta có : g = gw = 18,8(kN / m ) ( đất có độ ẩm tự nhiên) Nên hệ số rỗng e02 : e02 = D.gn (1 + 0,01.W) 2,68.10.(1 + 0,01.34) - 1= - = 0,910 gw 18,8 � Dựa vào tiêu độ sệt B= 0,667 hệ số rỗng e02 = 0,910 lớp đất trung bình làm móng cho cơng trình - Lớp 3: + Chiều dày lớp đất: chưa kết thúc phạm vi khảo sát + Độ ẩm tự nhiên: W=29% + Giới hạn nhão: Wnh = 57% + Giới hạn dẻo: Wd = 28% + Dung trọng tự nhiên: g = 19,5( kN / m ) + Tỉ trọng hạt: D = 2,74 + Góc ma sát trong: j = 20 + Lực dính: C = 38(kN / m ) + Đánh giá trạng thái đất theo tiêu độ sệt B: Chỉ số dẻo: A = Wnh - Wd = 57 - 28 = 29% � Đất sét W - Wd 29 - 28 = = 0,034 A 29 Độ sệt: Nhận xét: �B �0, 25 Đất thuộc nhóm sét pha trạng thái nửa rắn Tính hệ số rỗng e03 cho lớp đất thứ 2: B= Ta có : g = gw = 19,5(kN / m ) ( đất có độ ẩm tự nhiên) Nên hệ số rỗng e02 : e02 = D.gn (1 + 0,01.W) 2,74.10.(1 + 0,01.29) - 1= - = 0,813 gw 19,5 � Dựa vào tiêu độ sệt B= 0,034 hệ số rỗng e02 = 0,813 lớp đất khó làm móng cho cơng trình Thuyết minh đồ án móng - - - Địa chất thuỷ văn: Với tiêu tính tốn lớp đất nhìn chung lớp đất lớp đất làm cho móng cho cơng trình, làm móng bê tơng cốt thép Để đảm bảo chiều sâu chơn móng thích hợp ta đặt móng lớp đất thứ Bố trí cơng trình: Để đảm bảo quy hoạch tổng thể thiết kế, đồng thời đảm bảo an tồn Ta chọn bố trí cơng trình nằm vị trí lỗ khoan để lớp đất làm móng cơng trình gần sát với thực tế khảo sát địa chất tính tốn Điều kiện địa hình: Địa hình mặt san lấp phắng, sau đó, đắp thêm lớp tôn 0,5m làm chuẩn cốt �0.000 BẢNG SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT MĨNG NƠNG Địa chất D3 Tên đất h (m) W (%) Wnhảo (%) Wdẻo (%) γ (kN/m3) Δ φ (0) C (kN/m2) Cát pha 34,2 34,9 31 17 2,66 Sét pha 3,6 34 37 28 18,8 2,68 20 20 Sét Cứng - 29 57 28 19,5 2,74 20 20 Bảng quan hệ e p Địa Chất D3 Lớp Đất Cát pha Sét Pha Sét cứng Quan hệ e-p e0 e1 e2 e3 e4 1,099 1,054 1,020 0,982 0,947 0,910 0,902 0,889 0,870 0,856 0,813 0,763 0,746 0,724 0,705 Thuyết minh đồ án móng Chọn chiều sâu chơn móng: Theo u cầu việc lựa chọn chiều sâu chơn móng, ta chọn chiều sâu chơn móng h=2m ( đặt móng vào lớp đất thứ lớp sét pha phải chơn vào lớp đất �0,3m ) Xác định kích thước móng b�l: Kích thước đáy móng thường chọn cho thoả mãn TTGH II nên tính tt tt tt tốn với tải tiêu chuẩn: N , M , Q0 - Giả sử chọn chiều rộng đáy móng: b=2m chiều cao móng hm = 0,5m - Các tiêu lý đất theo kinh nghiệm có K tc = 1, m1 = 1,0 - Tra bảng 3-1 “ Hướng dẫn đồ án móng” có m2 = 1,0 Diện tích sơ đáy móng: g' = g1.h1 + g2 h2 17.1 +18,8.1 = =17,9( kN / m3 ) h1 + h2 Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: m1m2 ( Abg + Bhg* + Dc ) K tc Với m1 = 1,0; m2 = 1,0; K tc = ; c = c2 = 20( kN / m ) Rtc = Lực dính Góc ma sát j = j = 20 � A = 0,51; B = 3, 05; D = 5,66 � Rtc = 1.1 (0,51.2.18,8 + 3,05.2.17, + 5,66.20) = 241,566( kN / m ) Diện tích sơ đáy móng: Fsb = N 0tc 634,48 = = 3,21( m2 ) tc R - gtb h 241,566 - 22.2 Với gtb = 22( kN / m ) Chọn hệ số K F ; K n e= Ta có M 0tt + Q0tt hm 80 +10.0,5 = = 0,11( m) N 0tt 740 K F = (1 + e) : (1 + 2e) K F = 1,11 : 1, 22 � Chọn K F = 1, Thuyết minh đồ án móng l = 1, Chọn b Tính chọn b: Fsb K F 3, 21.1, = = 1,79(m ) Kn 1, � Chọn b = 1,8m b= � Chiều dài đáy móng: l = K n b = 1, 2.1,8 = 2,16( m) Vậy sơ chọn kích thước đáy móng là: F = b �l = 1,8�2( m ) - Kiểm tra điều kiện ổn định nền: Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: 1.1 (0,51.1,8.18,8 + 3,05.2.17,9 + 5,66.20) = 239,648( kN / m ) N 0tc � 6e � 634, 48 � 6.0,11� tc � � � pmax = 1+ � + g h = + + 22.2 = 278, 41( kN / m ) � � � � tb � � � � b.l � l � 1,8.2 � � tc � N � 6e � 634, 48 � 6.0,11� tc � � pmin = � 1+ g h = + 22.2 = 162,08(kN / m ) � � � � tb � � � � � � � � b.l l 1,8.2 Rtc = ptbtc = - tc tc pmax + pmin 278, 41 +162,08 = = 220,24( kN / m ) 2 Kiểm tra điều kiện ổn định nền: tc pmax = 278, 41(kN / m ) ptbtc = 220,04(kN / m ) < Rtc = 239,648kN / m ) � Thoã mãn điều kiện ổn định - Kiểm tra điều kiện kinh tế: tc 1, Rtc - pmax 1, 2.239,648 - 278, 41 100% = 100% = 3, 29% tc pmax 278, 41 � Thoả mãn điều kiện kinh tế Vậy chọn h=2m, b=1,8m, l=2m Tính lún theo lớp phân tố: - Xác định áp lực gây lún đáy móng: Pgl = dgl = P0 - g '.h = 220, 04 - 35,8 =184, 24(kN / m ) tc Với: p0 = ptb = 220, 04( kN / m ) g '.h = g1.h1 + g2 h2 = 17.1 +18,8.1 = 35,8( kN / m ) - Áp dụng phương pháp tính lún theo lớp phân tố, ta chia lớp đất đáy móng thành lớp lớp phân tố có chiều dày đủ nhỏ Chia đất thành lớp nhỏ: Thuyết minh đồ án móng b 1,8 hi � = = 0, 45( m) 4 � Chọn hi = 0, 45(m) Do chiều sâu chơn móng h=2m nên móng đặt phần lớp đất lớp cát pha có chiều dày h=1m phần đặt lớp lớp sét pha có chiều dày h=1m Nên chiều dày lại lớp đất thứ la h=2,6m + lớp sét pha: có chiều dày h=2,6m nên ta chia thành lớp phân tố h1 = 0,35; h2 = h3 = h4 = h5 = h6 = 0, 45(m) + lớp sét cứng dày nên ta chia; hi = 0, 45( m) ( với i=7,8,9…) - Tính ứng suất trọng lượng thân tải trọng gây lớp phân tố: + Tại đáy móng: dbt0 = �gi hi =g1.h1 + g2 h2 = 17.1 +18,8.1 = 35,8( kN / m ) dglz=0 = pgl = 184, 24(kN / m ) - zi z ( i- 1) Úng suất thân độ sâu zi : s bt = gi hi + dbt - s zi = k0i dglz =0 Ứng suất thân độ sâu zi : gl k0i phụ thuộc vào tỷ số l/b z/b tra bảng 3-7 “ Hướng dẫn đồ án móng” Áp lực nén: + + p1i = s btzi + s btz ( i- 1) ; p2i = p1i + s glzi ; với zi gl s = s glz ( i- 1) + s glzi Dựa vào đường cong nén lún với áp lực p ta nội suy e1 e2 - n e - e2i S = � 1i hi i =1 + e1i Tính độ lún theo cơng thức: Ta có biểu đồ đường cong nén lún lớp đất thứ 1,2,3 sau: Thuyết minh đồ án móng e 1.099 1.054 1.020 0.982 0.947 50 100 200 400 p Hình Đường cong nén lún lớp đất e 0.910 0.902 0.889 0.870 0.856 50 100 200 400 Hình Đường cong nén lún lớp đất Thuyết minh đồ án móng e 0.813 0.763 0.746 0.724 0.705 50 100 200 400 Hình Đường cong nén lún lớp đất Thuyết minh đồ án móng STT CỨNGSÉT SÉT PHA LỚP TỔNG hi ( m) z ( m) Bảng tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố z/b P1i gli bti K oi l /b ( m) P2i e1i e2i Si ( m) 0.00 0.00 0.00 1.00 (kN / m2 ) 184.49 ( kN / m2 ) 29.84 ( kN / m ) (kN / m ) 0.00 0.00 0.00 0.35 0.35 0.19 0.97 178.03 36.42 33.13 214.39 0.91 0.87 0.01 0.45 0.80 0.44 0.78 142.98 44.88 40.65 201.16 0.90 0.87 0.01 0.45 1.25 0.69 0.56 102.58 53.34 49.11 171.89 0.90 0.88 0.01 0.45 1.70 0.94 0.39 71.95 61.80 57.57 144.83 0.90 0.88 0.00 0.45 2.15 1.19 0.28 51.47 70.26 66.03 127.74 0.90 0.88 0.00 0.45 2.60 1.44 0.21 38.37 78.72 74.49 119.41 0.90 0.89 0.00 0.45 0.45 3.05 3.50 1.69 1.94 0.16 0.13 29.33 23.06 87.50 96.27 83.11 91.88 116.96 118.08 0.75 0.75 0.74 0.74 0.00 0.00 0.45 3.95(m ) 3.95 2.19 0.10 18.63 105.05 100.66 121.50 0.75 0.74 0.00 1.11 5 gl bt 0.00 0.00 n S �Si 0.0374m 3.74cm i 1 10 Thuyết minh đồ án móng n bt � i hi (17,7.2,7 18,8.3 19,3.15) 393,69( kN / m ) i 1 glz 0 Pgl 58,82( kN / m ) + Tại độ sâu zi: zi z ( i 1) Ứng suất thân độ sâu zi : bt i hi bt gl zi k0i Pgl Ứng suất gây lún độ sâu zi : l /b Z /b (K0i phụ thuộc vào tỷ số qu qu i qu tra bảng) - Xác định áp lực nén lớp phân tố: btzi btz (i 1) P1i P2i P1i glzi (Với ) Dựa vào đường cong nén lún với áp lực P ta nội suy e1 e2 Đường cong nén lún lớp đất thứ - Tính độ lún cho lớp phân tố theo công thức: Si e1i e2i hi e1i 36 Thuyết minh đồ án móng Bảng tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố ST T hi ( m) ( m) z/b 0 0.00 0.9 0.9 0.33 0.9 1.8 0.66 0.9 2.7 0.99 TỔNG 2.7 SÉT PHA LỚ P Z l/b 1.81 k0i gli bti P1i P2i e1i e2i 0 388.87 554.90 0.670 414.92 406.24 543.74 0.668 432.29 423.61 523.07 0.669 0.65 0.65 0.65 2 1.000 174.50 380.18 0.903 157.57 397.55 0.673 117.44 0.467 81.49 (kN / m ) (kN / m ) (kN / m ) (kN / m ) 5 3gl 3bt Si ( m) 0.0000 0.0081 0.0065 0.0059 n S �Si 0.0205m 2.05cm i 1 - Dựa vào bảng số liệu tính lún ta thấy: 5 3gl 407.45( KN / m ) 3bt 432.29( KN / m ) - Độ sâu nén lún H A 2.7 16.3 19(m) Độ lún ồn định đáy móng: � S Si 2.05cm S gh 8cm Vậy móng thỏa mãn độ lún tuyệt đối 37 10300 2000 Thuyết minh đồ án móng o 4.14 900 900 900 4.14o Biểu đồ phân bố ứng suất gây lún ứng suất thân móng d.Kiểm tra cốt thép q trình cẩu dựng cọc: Quá trình cẩu cọc: - Để thuận tiện q trình vận chuyển thi cơng ta chia cọc thành đoạn - cọc: Lcoc 8m 8m 16m Dùng móc cẩu cách đầu cọc 0,207L: 0.207 L 0.207.8000 1656mm Chọn 1550 mm Sơ đồ tính cẩu cọc: xem cọc cẩu dầm đơn giản, có đầu thừa chịu tải trọng tải trọng thân cọc tựa đơn vị trí móc cẩu 38 Thuyết minh đồ án móng 1550 4400 1550 7500 q bt 1550 4400 M1 1550 M1 M1 BIỂU ĐỒ MOMEN - Ta có: M 0.0214 qbt lC M 0,0214qbt lC 0,0214.8,8.7,52 10,59( kNm) 10,59.10 KGcm (Với: qbt Fc �25 �1,1 0,16 �25 �1,1 8,8( kN / m) ; lc= 7,5m) - Diện tích cốt dọc cần bố trí cọc: AS 1 AS 1 M1 10,59.10 2, 40 cm 0.9 RS h0 0,9.2800.35 Trong đó: Rs=2800 (KG/cm2) h0=d -50=400-50=350 mm=35cm � ASI ASI =2,40 (cm2) < AS =5,09(cm2) Vậy ta giữ nguyên phương án 4Φ18 AII ban đầu bố trí cốt thép chịu lực cho cọc Quá trình dựng cọc vào giá búa: - Dùng móc cẩu cách đầu cọc 0,207L: 0.207 L 0.207.7500 1552, 5mm 39 Thuyết minh đồ án móng 5950 1550 7500 q bt HA VB VA 1550 5950 Mg M nh Sơ đồ dựng cọc vào giá búa - Tải trọng phân bố đều: qbt Fc 25.1,1 0,16.25.1,1 8,8( kN / m) - Tính phản lực kiên kết: X � HA=0 1,552 5,952 8,8 5,95VB 2 � VB 24, 40 kN M A � 8,8 Y � VA VB 8,8.7,5 � VA 41,6 kN - Vị trí Q=0 Z VA 41,6 4,73(m) qbt 8,8 - Xác định vị trí cực trị: 40 Thuyết minh đồ án móng Mz qbt HA VA 1550 4730 + Momen điểm cực trị: 6, 282 M nhip M Z 41,6.4,73 8,8 23, 24(kNm) + Momen gối: M gôi 1,552 8,8 � 10,57( kNm) M II max( M nhip ; M gôi ) 23, 24(kNm) 23, 24 �104 KGcm - Diện tích cốt dọc cần bố trí cọc: ASII ASII M II 23, 24.104 2,63cm 0.9 RS h0 0,9.2800.35 Trong đó: RS=2800 (KG/cm2) h0=d-50=400-50=350 mm � ASII 2,63cm < AS =5,09 (cm2) Vậy ta giữ nguyên phương án 4Φ18 AII ban đầu bố trí cốt thép chịu lực cho cọc 7.Tính tốn cấu tạo đài cọc: - Chiều cao đài phải đủ lớn để thoả điều kiện chống xuyên thủng đài cọc lc 2h0 d �A1 � � bc 2h0 d �B1 � + Điều kiện bao phủ đài cọc: + Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Nxt ≤ Ncx - Sơ chiều cao làm việc đài: 41 Thuyết minh đồ án móng hđ �3d �0, 1, 2m , ta chọn hđ 1, 2m Chiều cao làm việc đài: h0 1, 0,15 1,05m - Tổng lực dọc tính toán đáy đài: N tt N 0tt 1,1Fđ h tb 1630 1,1.6,4.2.22 1939,76( kN ) - Mơmen qn tính đáy móng với hđ 1,2m M tt M 0tt Q0tt hd 240 60.1,2 312( kNm) - Phản lực đầu cọc cọc: 42 Thuyết minh đồ án móng N tt M tt n xmax n �xi Pi i 1 �x1 x4 1,2m � �x2 x5 �x x 1,2m Ta có: �3 ; xmax 1,2m n � �xi x12 x2 x32 1,22 1,2 5,76 m i 1 Cọc 1; 4: Cọc 2; 5: Cọc 3; 6: P1;4 1939,76 312 1,2 258,29( kN ) 5,76 P2;5 1939,76 312 323,29( kN ) 5,76 P3;6 1939,76 312 1,2 388,29(kN ) 5,76 43 Thuyết minh đồ án móng - Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng móng: 44 Thuyết minh đồ án móng Chọn kích thước cổ đài ac �bc 0,7 �0,35 m �ac 2h0 d 0,7 2.1,05 2,8m A1 2,8m � bc 2h0 d 0,35 2.1,05 2, 45m B1 1,6m � Ta có: (thỏa điều kiện bao phủ) Vì móng thỏa điều kiện bao phủ, nên toàn cọc nằm phạm vi tháp xuyên � N xt = điều kiện xuyên thủng thoả mãn Nên không cần kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng móng Vậy ta chọn chiều cao móng: hd = 1, 2( m) 8.Tính thép cho đài cọc: - Sơ đồ tính: xem đài cọc đơn chịu uốn theo phương Ở phương đài cọc ngàm với cổ móng chịu phản lực tính tốn cọc sơ đồ tính 45 Thuyết minh đồ án móng Tính thép theo phương cạnh dài: l=3,2m QI Q3 Q6 2Q3 2.388,29 776,58( kN ) - Ta có: Với: M I I QI rI rI 0.85(m) M I I 776,58.0,85 660,093( kNm ) - Diện tích cốt thép chịu mơmen uốn M I I AS M I I 660,093.106 2494,7(mm ) 24,95( cm ) 0.9 RS h0d 0,9.280.1050 Chọn Ф1=16 AII, có fa= 2.01(cm2) - Số thép số cần bố trí: - A 24,95 n1 � S 12,41 fa 2,01 � Vậy chọn n1 = 13 Khoảng cách hai thép: b 100 2000 100 a1 � 158( mm) n1 13 Vậy chọn a1= 150 (mm) Vậy chọn: • Chọn thép số 1: 14Ф16 AII có fa= 2.01(cm2) • • Khoảng cách hai thép: a1= 140 (mm) Chiều dài thanh: l =3200 – 100 =3100 (mm) Tính thép theo phương cạnh ngắn: b=2m 46 Thuyết minh đồ án móng QII Q1 Q2 Q3 258,29 323,29 388,29 969,87( kN ) - Ta có: M II II QII rII Với: rII 0.425(m) M II II 969,87.0,425 412,19( kNm) - Diện tích cốt thép chịu mơmen uốn M II II M II II 412,19.106 AS 1557,8( mm ) 15,58( cm ) 0.9 RS h0 0,9.280.1050 Chọn Ф2=14 AII, có fa= 1.54(cm2) • Số thép số cần bố trí: • A 15,58 n2 � S 10,12 fa 1,54 � Vậy chọn n2=11 Khoảng cách hai thép: l 100 3200 100 a2 � 310( mm) n2 11 Vậy chọn a = 250 (mm) Vậy chọn: • Chọn thép số 2: 14Ф14AII có fa= 1.54 (cm2) • • Khoảng cách hai thép: a2= 250 (mm) Chiều dài thanh: l = 2000 – 100 = 1900 (mm) Tính thép cổ móng: tt Ta có: N 1630( kN ) Theo kinh nghiệm ta chọn: 6Ф20 AII Cốt đai chọn theo cấu tạo: Ф6 a150 Bố trí thép cho móng: 47 600 900 Thuyết minh đồ án móng +0.000 Giằ ng mó ng Ø6a150 Ø12a200 Ø12a200 800 6Ø20 500 300x400 -500 400 1200 6Ø18 400 100 150 -2500 BT ló t đá4x6 VXM Má c 50 14Ø14a250 400 100 14Ø16a140 700 350 1200 2000 Ø6a150 14Ø16a140 6Ø20 100 400 14Ø14a250 400 100 2400 3200 400 100 D MÓNG COC TL1/25 48 Thuyết minh đồ án móng Lớp đất số 1: Đây lớp đất san lấp có bề dày HK1=1m, HK2=1m Lớp đất số 2: lớp sét lẫn xác thực vật, màu xám đen, trạng thái dẻo mềm có bề dày HK1=4m, HK2=5m có: Dung trọng tự nhiên Lực dính đơn vị Góc ma sát Độ ẩm Giới hạn nhão Giới hạn dẻo Tỷ trọng hạt Modun biến dạng Hệ số rỗng : : : : : : : : : w = 18,28 kN/m3 C = 1,7 (KN/m2) = 17o10’ W = 27,5 % Wnh = 32,5 % Wd = 16,8 % = 2,675 E = 8400(KN/m3) eo = 0,978 Lớp đất số 3: Lớp bùn sét lẫn xác thực vật, màu xanh đen xám đen, trạng thái dẻo mềm có bề dày HK1=5m, HK2=4,5m có: Dung trọng tự nhiên Dung trọng đẩy Lực dính đơn vị Góc ma sát Độ ẩm Giới hạn nhão Giới hạn dẻo Tỷ trọng hạt Modun biến dạng Hệ số rỗng : : : : : : : : : : w = 18,99 kN/m3 đn = 9,49 kN/m3 C = 14,7 (KN/m2) = 12o50’ W = 24,4 % Wnh = 29,1 % Wd = 17,1 % = 2,705 E = 7800(KN/m3) eo= 0,533 Lớp đất số 4: Lớp đất sét màu vàng nâu loang xám xanh trạng thái dẻo cứng, bề dày HK1=8m, HK2=7,8m có: Dung trọng tự nhiên Dung trọng đẩy Lực dính đơn vị Góc ma sát Độ ẩm Giới hạn nhão Giới hạn dẻo Tỷ trọng hạt Modun biến dạng Hệ số rỗng : : : : : : : : : : w = 19,88 kN/m3 đn = 10,13 kN/m3 C = 3,3 (KN/m2) = 15o30’ W = 22,3 % Wnh = 27,8 % Wd = 19,7 % = 2,674 E = 12000(KN/m3) eo = 0,678 49 Thuyết minh đồ án móng Lớp đất số 5: lớp sét pha cát, màu nâu vàng nhạt đến đỏ nhạt vân xám trắng, trạng thái dẻo cứng có bề dày HK1= 12m, HK2=11,7m có: Dung trọng tự nhiên Dung trọng đẩy Lực dính đơn vị Góc ma sát Độ ẩm Giới hạn nhão Giới hạn dẻo Tỷ trọng hạt Mondun biến dạng Hệ số rỗng : : : : : : : : : : w = 19,41 kN/m3 đn = 9,89 kN/m3 C = 3,5 (KN/m2) = 19o27’ W = 23,8 % Wnh = 37,0 % Wd = 20,1 % = 2,660 E = 12760(KN/m3) eo = 0,698 50 ... �3d �0, 1, 2m Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài �d 0, 4m 29 Thuyết minh đồ án móng 30 Thuyết minh đồ án móng 6.Kiểm tra móng cọc theo trạng thái giới han: - Diện tích thực tế đáy đài: Fđ... 5,76 P3;6 1939,76 312 1,2 388,29(kN ) 5,76 43 Thuyết minh đồ án móng - Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng móng: 44 Thuyết minh đồ án móng Chọn kích thước cổ đài ac �bc 0,7 �0,35 m... 400 Hình Đường cong nén lún lớp đất Thuyết minh đồ án móng e 0.813 0.763 0.746 0.724 0.705 50 100 200 400 Hình Đường cong nén lún lớp đất Thuyết minh đồ án móng STT CỨNGSÉT SÉT PHA LỚP TỔNG hi