Đang tải... (xem toàn văn)
Trong bài báo này, quy trình thi công cấu kiện bê tông nhẹ chống cháy (BNCC) đúc sẵn bảo vệ cho cột, dầm, sàn bê tông cốt thép đổ toàn khối đã được đề xuất. Trong đó, cấu kiện BNCC gồm các tấm và blốc viên xây được sử dụng để bọc chống cháy (CC) cho các cấu kiện chịu lực của công trình. Mời các bạn tham khảo!
Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE 2020 14 (5V): 129–143 QUY TRÌNH THI CƠNG CẤU KIỆN BÊ TÔNG NHẸ CHỐNG CHÁY ĐÚC SẴN BẢO VỆ CHO CỘT, DẦM SÀN BÊ TƠNG CỐT THÉP ĐỔ TỒN KHỐI Chu Thị Hải Ninha,∗, Nguyễn Đình Thámb a Khoa Doanh trại, Học viện Hậu cần, phường Ngọc Thụy, quận Long Biên, Hà Nội, Việt Nam b Khoa Xây dựng dân dụng Công nghiệp, Trường Đại học Xây dựng, số 55 đường Giải phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam Nhận ngày 14/10/2020, Sửa xong 28/10/2020, Chấp nhận đăng 29/10/2020 Tóm tắt Trong báo này, quy trình thi công cấu kiện bê tông nhẹ chống cháy (BNCC) đúc sẵn bảo vệ cho cột, dầm, sàn bê tông cốt thép đổ tồn khối đề xuất Trong đó, cấu kiện BNCC gồm blốc viên xây sử dụng để bọc chống cháy (CC) cho cấu kiện chịu lực cơng trình BNCC loại bê tơng khí khơng chưng áp chế tạo từ nguồn ngun vật liệu sẵn có Việt Nam gồm xi măng pooc lăng hỗn hợp phế thải tro bay nhiệt điện có ưu điểm sau: khối lượng thể tích (KLTT) nhỏ (≤ 800 kg/m3 ), cường độ nén Rn > 2,4 MPa, độ dẫn nhiệt thấp, khả làm việc nhiệt độ cao đến 1000 °C, thời gian chống cháy cao (chỉ với cm BNCC, đạt EI 140 phút; cm BNCC đạt EI 190 phút; 10 cm BNCC đạt EI 220 phút); độ hút nước ≤ (20÷25)%; độ bền nhiệt ≥ lần Việc sử dụng vật liệu BNCC đem lại hiệu kinh tế khả CC cho cơng trình xây dựng dân dụng cơng nghiệp Từ khố: bê tơng nhẹ chống cháy; đúc sẵn; quy trình thi công; bê tông cốt thép; tro bay nhiệt điện; xi măng pooc lăng hỗn hợp THE PROCESS OF CONSTRUCTION FOR PREFABRICATED INSULATED-FIREPROOF LIGHTWEIGHT CONCRETE COMPONENTS TO PROTECT REINFORCED CONCRETE COLUMN, BEAM AND FLOOR IN PLACE Abstract In this paper, a process of construction for prefabricated insulated-fireproof lightweight concrete (IFLC) components for column, beam and floor in reinforced concrete structures (concrete poured in place) was proposed, in which IFLC components include sheets and blocks used as fireproof covers for structural members of buildings IFLC belongs to non-autoclaved aerated concrete which is produced from the main materials available in Vietnam including the mixed portland cement and waste additive of fly ash with the following advantages: small volume density (≤ 800 kg/m3 ), compressive strength Rn > 2.4 MPa, low thermal conductivity and working capability at high temperatures up to 1000 °C, high fire resistance (EI = 140 min, 190 and 220 min, respetively for cm, cm and 10 cm IFLC), water absorption ≤ (20÷25)% and high thermal shock resistance ≥ of quench cycles The use of IFLC as a fireproof material can provide an economic and effective fire-resistant solution for civil and industrial buildings Keywords: insulated-fireproof lightweight concrete; prefabricated; process of construction; reinforced concrete; fly ash; mixed Portland cement https://doi.org/10.31814/stce.nuce2020-14(5V)-11 © 2020 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) ∗ Tác giả đại diện Địa e-mail: chuthihaininh@gmail.com (Ninh, C T H.) 129 Ninh, C T H., Thám, N Đ / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Giới thiệu Bê tông cốt thép (BTCT) sử dụng phổ biến cơng trình xây dựng (CTXD) dân dụng Việt Nam giới Tuy nhiên vấn đề sử dụng vật liệu chống cháy (VLCC) để bảo vệ CC cho chúng quan tâm nên nhiều vụ cháy xảy để lại hậu nghiêm trọng người, tài sản, điển hình như: cháy chợ Đồng Xuân ngày 14/7/1994 cháy chợ phố Hiến - Hưng Yên ngày 19/3/2014, sau đám cháy phải phá bỏ hoàn toàn xây lại cơng trình Khi gặp nhiệt độ cao thời gian đủ dài, vật liệu bê tông (BT) thép xây dựng thường bị biến đổi tính chất lý dẫn đến bị phá hoại hồn tồn CTXD Nguyên nhân phá hủy BT phân hủy thành phần đá xi măng phân hủy thành phần hỗn hợp chất kết dính cốt liệu thường dùng BT Khi đốt nóng BT thường đến 200 °C lâu dài cường độ nén giảm 10÷15%, mơđun đàn hồi giảm 25%; đến 500 °C cường độ nén giảm 60÷70%, mơđun đàn hồi giảm 90% [1] Cịn thép vật liệu (VL) khơng cháy khơng có khả chịu nhiệt độ cao Ở 150 °C, cường độ môđun đàn hồi thép giảm, khó xác định khả chịu lực Tới 500÷600 °C, thép chuyển sang trạng thái dẻo, khả chịu lực, kết cấu bị sụp đổ dễ dàng [2, 3] Một số nghiên cứu ứng xử cột, dầm làm kết cấu thép (KCT), BTCT hay kết cấu liên hợp thép - BT thử cháy theo tiêu chuẩn ISO 834 hay ASTM E119 hay chế độ cháy tự nhiên hay phân tích cháy phần mềm mô cho kết quả: phạm vi giờ, cấu kiện dầm, cột suy giảm cường độ, môđun đàn hồi để lại biến dạng lớn dẫn đến bị phá hủy hoàn toàn khơng thể sử dụng bình thường [4–9] Hỏa hoạn gây tổn thất đáng kể cho tòa nhà gây thiệt hại không nhỏ nước phát triển An toàn cháy hệ kết cấu chịu lực CTXD đánh giá dựa khả CC cấu kiện chịu lực riêng lẻ: cột, dầm, tường Do đó, việc nghiên cứu chế tạo sử dụng VL BNCC nhằm làm lớp VL bao che, bảo vệ CC cho cấu kiện chịu lực dùng xây tường ngăn phòng (trở thành vách ngăn cháy) cho CTXD giúp cơng trình tăng khả chịu nhiệt - an toàn CC, tăng khả cách nhiệt, cách âm, tiết kiệm lượng cần thiết Đồng thời, BNCC VL không nung, nhẹ, chế tạo từ nguồn phế thải tro bay nhiệt điện chế tạo thành VL xây dựng phù hợp với xu hướng xây dựng xanh phát triển bền vững, thân thiện với môi trường Mặt khác, VL xây dựng ảnh hưởng trực tiếp đến công nghệ thi cơng, VL đời địi hỏi cơng nghệ thi công ngược lại Công nghệ thi công tập hợp kỹ thuật thi công liên kết lại theo trình tự định để tạo sản phẩm xây dựng hoàn chỉnh Công nghệ thi công phần thiếu q trình xây dựng, góp phần quan trọng biến cơng trình dự án trở thành cơng trình thật Cơ sở lý luận thực tiễn 2.1 Tình hình nghiên cứu, chế tạo, sử dụng VLCC giới a Tình hình nghiên cứu Lịch sử ghi nhận vụ cháy lớn có từ sớm Thành phố Roma, Italya bị cháy vào năm 64 trước công nguyên, sau Hồng đế Nero quy định sử dụng VLCC xây tường việc xây dựng lại thành phố Năm 1666, cháy lớn thành phố London – Anh, phá hủy 80% thành phố Sau đó, London thông qua quy định xây dựng đòi hỏi nhà xây đá, gạch nhằm CC Thế kỷ 18 Anh đầu kỷ 19 Mỹ, loại vật liệu xây dựng dễ cháy thay BT BTCT [10] Ở số nước Nga, Mỹ, Nhật Châu Âu vấn đề nghiên cứu, sử dụng VLCC để đảm bảo an tồn cho người, cho CTXD có cháy đặt từ lâu thường xuyên 130 Ninh, C T H., Thám, N Đ / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng nghiên cứu điều chỉnh theo phát triển xã hội đưa vào tiêu chuẩn Cấu kiện CC, số quốc gia, cần đạt tiêu chuẩn CC như: quốc tế [11]; Anh [12, 13]; Mỹ [14]; Australia: [15]; b Tình hình chế tạo, sử dụng VLCC VLCC sử dụng chủ yếu CTXD ngành dầu khí giàn khoan, nhà máy lọc dầu, tòa nhà KCT Đặc biệt sau kiện công khủng bố 11/9/2001 Mỹ (làm cháy sụp đổ Tịa tháp đơi Trung tâm thương mại giới) yêu cầu sử dụng hệ CC thụ động cho CTXD đặc biệt quan tâm VLCC chủ yếu gồm: (1) Bông chống cháy (bông gốm thủy tinh) chế tạo thành ép, cuộn dạng rời, khả CC tốt bơng thủy tinh dễ gây kích ứng da hết tuổi thọ, phân hủy ảnh hưởng đến sức khỏe người, cịn bơng gốm có cường độ học nhỏ, bền xỉ nên dùng phải làm việc tải trọng cao, tiếp xúc với pha nóng chảy, tác nhân ăn mịn; (2) Tấm CC chuyên dụng (tấm đặc thạch cao, silicát, ép sợi khoáng với nhựa thạch cao, ), đẹp giá không cao khơng có cách cấu tạo khơng tạo thành hệ thống có khả CC theo yêu cầu, đặc biệt thạch cao chịu nước tác động va đập kém; (3) Vữa CC, khả CC tốt bề mặt sau hồn thành xù xì, nhám nên xấu; (4) Các loại sơn CC (thường sơn trương phồng, intumescent paint, sơn phồng lên tăng chiều dày gấp 15÷30 lần ban đầu nhiệt độ bắt đầu đạt khoảng 200 °C đến 300 °C trở thành lớp cách nhiệt), đẹp, khả bảo vệ chi tiết tốt giá thành cao thi công phức tạp [10, 16–18] 2.2 Tình hình nghiên cứu, chế tạo, sử dụng VLCC Việt Nam a Tình hình nghiên cứu Những năm gần có số nghiên cứu VLCC cịn ít, chủ yếu gồm: (1) Nghiên cứu chế tạo CC kích thước 400 ì 400 ì (4ữ9) mm, l VL chng ỏp, làm việc đến 900 °C, có KLTT = 1450 kg/m3 , độ hút nước 23%, thời gian CC từ E60, Rn = 16,3 MPa [19]; (2) Xây dựng quy trình công nghệ chế tạo vữa cách nhiệt CC, với sản phẩm vữa, nhiệt độ làm việc 1000 °C gồm vữa Cemgun 250, vữa Vermicrete 750, vữa Peclit 750 [10]; (3) Nghiên cứu sản xuất VL cách nhiệt hệ CaO-SiO2 điều kiện nhiệt độ áp suất cao, sản phẩm dạng 600 × 300 × (60;100) mm, 1200 × 300 × 60 mm, làm việc nhiệt độ tới 1000 °C, chưng áp nhiệt độ 200 °C, áp suất 13 at Sản phẩm có KLTT = 0,3 tấn/m3 , Rn = 1,6 MPa, độ dẫn nhiệt 0,058W/(m.°C) [20]; (4) Các tiêu chuẩn, quy chuẩn Việt Nam liên quan đến an toàn cháy gồm: QCVN 06:2010 [21]; QCVN 03:2012 [22]; TCVN 2622:1995 [23]; Các tiêu chuẩn từ TCXDVN 342:2005 (tương đương với ISO 1182-2002) [11, 24] đến TCXDVN 348:2005 (tương đương với ISO 834-8:2002) [25, 26] thay TCVN 9311:2012 [27] Khi thiết kế CTXD đảm bảo điều kiện an toàn cháy theo TCVN thực sau: Bước 1, xác định “bậc chịu lửa u cầu” cơng trình Bậc chịu lửa đặc trưng chịu lửa nhà công trình theo tiêu chuẩn xác định giới hạn chịu lửa (GHCL) cấu kiện xây dựng Bước 2, dựa vào “bậc chịu lửa yêu cầu” tra “GHCL yêu cầu” cấu kiện xây dựng, theo [21–23] Như vậy, CTXD đạt yêu cầu CC cấu kiện xây dựng có GHCL thí nghiệm theo [27] ≥ “GHCL yêu cầu” Dựa vào niên hạn sử dụng cơng trình, dạng nhà, chức năng, diện tích chiều cao chia cơng trình thành bậc chịu lửa I, II, III, IV V Bậc chịu lửa nhỏ GHCL yêu cầu cấu kiện xây dựng cao, bậc I cao nhất, với GHCL yêu cầu cấu kiện chịu lực R150, tường ngăn cháy REI150; kí hiệu R khả chịu lực, E tính tồn vẹn I khả cách nhiệt Ví dụ REI150 có nghĩa cấu kiện cần trì đồng thời yêu cầu khả chịu lực, tính 131 Ninh, C T H., Thám, N Đ / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng tồn vẹn cách nhiệt khoảng thời gian chịu tác động lửa tối đa 150 phút theo chế độ nhiệt tiêu chuẩn [21] Với cơng trình BTCT, để đảm bảo yêu cầu CC cho cấu kiện chịu lực phải đảm bảo quy định cấu tạo chiều dày nhỏ lớp BT bảo vệ cốt thép tương ứng với loại BT sử dụng lấy theo bảng Phụ lục F QCVN 06:2010 [21] Ví dụ: dầm BTCT có chiều rộng tiết diện 280 mm, làm BT cốt liệu gốc silic, yêu cầu chiều dày lớp BT bảo vệ cốt thép chịu lực 65 mm dầm đạt GHCL R240 Như vậy, tuân thủ yêu cầu cấu tạo VL sử dụng cấu kiện BTCT đảm bảo an toàn cháy thời gian quy định quy chuẩn không đảm bảo sau cháy cấu kiện bảo tồn khả chịu lực Chính nên nhiều CTXD BTCT thiết kế đảm bảo yêu cầu cấu tạo hỏa hoạn xảy để lại nhiều hậu đáng tiếc tài sản cơng trình bị suy giảm khả chịu lực đến mức phải phá bỏ hoàn toàn xây lại Với CTXD quy mô lớn, việc phá xây lại gây ảnh hưởng nhiều đến môi trường xung quanh, gây thiệt hại lớn kinh tế Nếu CTXD bọc thêm lớp VLCC để sau cháy bảo toàn khả chịu lực cho hệ kết cấu cơng trình giảm tổn thất kinh tế đáng kể, thân thiện với môi trường đồng thời kéo dài thời gian thoát hiểm cho người, tăng thời gian chữa cháy Với cơng trình KCT, Phụ lục F QCVN 06:2010 [21] yêu cầu cấu kiện chịu lực phải bọc bảo vệ CC VLCC b Tình hình chế tạo, sử dụng VLCC Ở nước ta, cơng trình cơng nghiệp dầu khí nhà máy lọc dầu, khu chế xuất, giàn khoan dầu khí đầu tư mạnh, thiết kế sử dụng hệ VL giải pháp CC hãng nước Mandoval, Carbolite, Cafco International, Sau chu kỳ sử dụng cần phải tu, sửa chữa thay Cơng trình nhà máy lọc dầu Dung Quất sử dụng khối lượng lớn vữa cách nhiệt CC Một số CTXD dân dụng sử dụng sản phẩm VLCC nhiên phần lớn VL cơng nghệ nhập từ nước ngồi Hình số mẫu thử CC, thử theo TCVN 9311-1:2012 [28], trường hợp mẫu thử không chịu tải, số loại VLCC thị trường Việt Nam Trong đó, Hình 1(a) mẫu thử năm 2016, gồm khung panel làm thép U100×30×2t, mạ kẽm Mặt ngồi Panel làm thép dày 0,75 mm Bên lõi lớp ezon bơng khống dạng tấm, cuộn dày 50 mm, tỷ trọng 120 kg/m3 Tấm panel có kích thước: 2400 × 700 mm; 800 × 350 mm; 600 × 350 mm; 1200 × 400 mm Mẫu đạt GHCL EI150 Cơng trình sử dụng nhà cao tầng N02-T1, khu Đoàn Ngoại Giao, Xuân Tảo, Bắc Từ Liêm, Hà Nội Hình 1(b) mẫu thử năm 2016 Mẫu bọc thạch cao chống cháy Boral FireBloc × 15 mm, nhồi thủy tinh tỷ trọng 32 kg/m3 dày 50 mm, đạt GHCL CT3 kích thước 480 xchung 480 5mm mm lớp KG-01 dày 30-35 CT3 kích thước xcưx5xcao lớp KG-01 dày 30-35 CT3 kích thước 480 5mm sơn lớp lót KG-01 30-35 EI120 Cơng trình sử dụng480 là480 nhàxởx480 tầng khối A1sơn lôsơn CT2, đôlót thịlót Linh Đàm, dày Hồng Mai, Hà Nội Hình 1(c)µm) làµm) mẫuvà thử sơn CC (sơn KOVA), năm 2016 Mẫu gồm thép µm) (hay 45-50 sơn CC 1lớp lớp dày 910-940 µm (hay 1070-1090 µm) µmµm (hay 45-50 sơn CC 11Nanopro-KL lớp dày 910-940 µm (hay 1070-1090 µm (hay 45-50 µm) sơn CC dày 910-940 µm (hay 1070-1090 µm) CT3 kích thước 480 × 480 × mm sơn lớp lót KG-01 dày 30-35 µm (hay 45-50 µm) sơn CC Tổng độ dày µm (hay 1070-1090 µm).Mẫu đạt GHCL EI90 Tổng dày là 940-975 µm (hay 1070-1090 µm) GHCL EI90 Tổng độ dày 940-975 µm (hay 1070-1090 µm) đạt GHCL làlàEI90 lớpđộ dày 910-940 µm940-975 (hay 1070-1090 µm) Tổng độ dày 940-975 µmMẫu (hay 1070-1090 µm) Mẫu đạtEI150) GHCL EI90 (hay EI150) (hay EI150) (hay (hay EI150) (a) Tấm panel chống cháy dày 10 cm (b) Vách ngăn chống cháy dày 10 cm (c) Sơn chống cháy Nanopro-KL (a) Tấm panel chống (b) (b) Vách ngăn chống cháy (c)(c) Sơn chống cháy Tấm panel chống (b) Vách ngăn chống cháy (c) Sơn chống cháy (a)(a) Tấm panel chống Vách ngăn chống cháy Sơn chống cháy Hình Một số mẫu thử chống cháy VLCC thị trườngNanopro-KL cháy dày 10 dày 10 cm cháy dày cm dày 10 cm Nanopro-KL cháy dày 1010 cmcm dày 10 cm Nanopro-KL Hình Một mẫu thử chống cháy VLCC thị trường Hình Một số mẫu thử chống cháy VLCC thị trường Hình 1 Một sốsố mẫu thử chống cháy VLCC thị trường 132 2.3 Các Các phương phương pháp thi công VLCC 2.3 pháp công VLCC 2.3 Các phương pháp thithi công VLCC a Phương pháp sơn, phun phủ Phương pháp sơn, phun phủ a a Phương pháp sơn, phun phủ Ninh, C T H., Thám, N Đ / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 2.3 Các phương pháp thi công VLCC a Phương pháp sơn, phun phủ Áp dụng cho vật liệu dạng lỏng sơn CC, vữa CC, thường dùng cho cơng trình KCT Phương pháp thi cơng: (1) Sơn CC, có phương pháp quét, lăn, phun Ưu điểm đẹp, trọng lượng nhẹ Nhược điểm chi phí cao, thi công phức tạp, dễ gây hư hỏng sai quy trình, hệ sơn địi hỏi u cầu kỹ thuật cao thi công, mặt khác, thực nhiều lớp sơn nên dễ xảy cố, thời gian CC cao lớp sơn dày, phải sơn nhiều lớp (2) Vữa CC, thi công chủ yếu theo phương pháp phun Chiều dày tối thiểu 50 mm, thi cơng hay nhiều lớp Thời gian đóng rắn từ 5÷15 phút 20 °C độ ẩm 70% Ưu điểm tạo nên lớp phủ rắn đá, có khả chịu tác động nhiệt đám cháy nhiên liệu có cường độ cao (Hydrocarbon Fire), đặc biệt dạng lửa phun Nhược điểm bề mặt kết cấu xù xì, khơng thẩm mĩ Vật liệu khơng bị thối hố sinh học, khơng gây tích tụ sinh học, khơng độc sinh vật nước, nhiên không thải vào đường xả nguồn nước b Phương pháp xây Áp dụng cho vật liệu dạng viên, blốc Cơng trình sử dụng dạng tường ngăn, tường cách nhiệt, tường CC CTXD dân dụng, lị cao, kho tàng Phương pháp thi cơng: dùng vữa chịu nhiệt vữa chịu lửa xây theo dẫn kỹ thuật nhà sản xuất tương ứng với loại vật liệu c Phương pháp ốp, lát Áp dụng cho vật liệu dạng tấm, mảng (tương tự gạch ốp lát) bảo vệ cho kết cấu chịu lực tự đứng (tường, cột, ) Phương pháp thi công: ốp vữa chịu lửa - chịu nhiệt - chống cháy tự liên kết ốp liên kết phụ gồm vít, chốt, đinh chịu nhiệt d Phương pháp thi công lắp ghép Áp dụng cho kích thước lớn Phương pháp thi cơng: chế tạo sẵn theo kích thước phù hợp với bề mặt hình thù cấu kiện cần bảo vệ đảm bảo độ bền vận chuyển, cẩu lắp, có liên kết thiết kế sẵn (bulơng, chốt, vít chịu nhiệt) kèm Ưu điểm: tính thẩm mĩ cao, bề mặt bao che sẽ, vng vắn, q trình thi cơng hoạt động khác diễn bình thường Đặc biệt, giải pháp áp dụng cấu kiện không sơn e Phương pháp quấn bọc Áp dụng cho vật liệu dạng sợi, bông, bảo vệ cho cấu kiện dạng ống (ví dụ ống dẫn nhiệt, ống khói), trụ tròn, khe nhiệt, Phương pháp thi công: vật liệu chế tạo dạng cuộn sợi hay cuộn tấm, thi công quấn bọc kín bề mặt cấu kiện, bên ngồi có lớp vải chịu nhiệt, CC f Phương pháp đổ chỗ Áp dụng cho vật liệu dạng vữa bê tông, để bảo vệ CC cho cấu kiện dạng phẳng nền, mái cơng trình Phương pháp thi cơng: vật liệu chế tạo (đảm bảo yêu cầu tính chất xác định) trường hay sở chuyên dùng đưa đến trường, đổ, láng phủ kín lên bề mặt cấu kiện cần bảo vệ Bề mặt cấu kiện chuẩn bị sẵn đảm bảo yêu cầu bám dính Sau thi cơng xong đạt thơng số thiết kế hồn thiện bề mặt tiến hành bảo dưỡng theo yêu cầu loại vật liệu sử dụng 133 Ninh, C T H., Thám, N Đ / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 2.4 Giới thiệu vật liệu cấu kiện bê tơng nhẹ chống cháy BNCC BNCC loại BT khí không chưng áp, chế tạo từ nguồn phế thải tro bay nhiệt điện, có khả làm việc nhiệt độ cao đến 1000 °C khả CC cao BNCC thi cơng đổ chỗ lắp ghép Khi lắp ghép, cấu kiện BNCC chế tạo trước nhà máy theo công nghệ sản xuất BT khí khơng chưng áp KLTT cấu kiện BNCC nhỏ (≤ 800kg/m3 ) [29–31] Phương pháp thử GHCL cho cấu kiện BNCC thực theo tiêu chuẩn TCVN 9311-1:2012 [28] với kích thước mẫu thử 480 × 480 mm: mẫu cố định vào miệng lò thử nghiệm CC, mặt mẫu đốt nóng theo chế độ nhiệt tiêu chuẩn mặt cịn lại khơng đốt nóng đặt đầu đo nhiệt Mẫu thử bị coi khả chịu lửa xuất dấu hiệu sau: (1) Mất khả chịu lực (R): với mẫu thử không chịu tải, không cần xét trạng thái này, mẫu chịu tải trọng thân áp lực gây nguồn nhiệt, không chịu tải trọng khác Trường hợp này, tiêu chí E I thỏa mãn đồng nghĩa với tiêu chí R thỏa mãn; (2) Mất tính tồn vẹn (E) (3) Mất khả cách nhiệt (I) Cơ sở đề xuất kích thước cấu kiện BNCC đúc sẵn dựa trên: (1) Tiêu chuẩn [32, 33], tức là: (chiều dài × chiều rộng × chiều cao) blốc viên xây cấu kiện dạng khơng vượt q (600×300×200) mm (1500×600×200) mm; (2) Giá trị độ co dài mẫu BNCC thử CC Nên sử dụng cấu kiện BNCC có chiều dài chiều rộng ≤ 500 mm để độ co dài gặp cháy < 10 mm, chứng minh hiệu qua thí nghiệm thử cháy [31] Nếu sử dụng kích thước lớn cần có biện pháp cấu tạo để khắc phục tượng co ngót này; (3) Kết thử CC theo tiêu chuẩn [28], trường hợp mẫu thử không chịu tải: Tấm BNCC dày cm EI140 (tại phút thứ 140, nhiệt độ mặt khơng đốt nóng trung bình đạt 143,3 °C) Tấm dày cm EI190 (tại phút thứ 190, nhiệt độ mặt không đốt nóng trung bình đạt 77,25 °C) Tường xây từ blốc BNCC dày 10 cm EI220 (tại phút thứ 220, nhiệt độ mặt khơng đốt nóng tường trung bình đạt 153,1 °C) Như vậy, tùy thuộc vào vị trí cấu kiện chịu lực cần bảo vệ CC, bậc chịu lửa cơng trình cần bảo vệ CC quy định QCVN 06:2010 [21], mong muốn mức độ thời gian bảo vệ CC chủ đầu tư, để định chọn chiều dày lớp BNCC Cơ sở đề xuất công nghệ thi công BNCC dựa vào: Đặc tính vật liệu BNCC; Cấu kiện BNCC đúc sẵn phụ kiện làm từ thép chịu nhiệt (gồm: bulơng, thép đỡ, thép móc, râu thép, thép góc) Việc chọn thép chịu nhiệt phụ thuộc vào vị trí chịu nhiệt phụ kiện vào tải trọng phải chịu); Máy móc, thiết bị, dụng cụ tận dụng tối đa máy móc có sẵn, chế tạo máy móc thiết bị đặc thù; Phương pháp vận chuyển, cẩu lắp tận dụng phương pháp có thi công; Chỉ dẫn kĩ thuật thi công dựa đặc tính kĩ thuật q trình chế tạo BNCC, điều kiện làm việc BNCC để đề xuất; Quy trình kiểm tra nghiệm thu sản phẩm thi cơng đề xuất BNCC vật liệu Như vậy, nhóm tác giả sử dụng kết nghiên cứu chế tạo vật liệu BNCC có để đề xuất công nghệ thi công cấu kiện BNCC cho CTXD với phương châm: “kế thừa làm mới” “Kế thừa” cơng nghệ thi cơng có mặt mà tương đồng với cơng nghệ thi cơng BNCC (ví dụ: kế thừa máy móc, thiết bị, số tiêu chuẩn nghiệm thu đánh giá, ) “Làm mới” phần “kế thừa” đặc điểm khác biệt vật liệu BNCC mang lại mà chưa có nghiên cứu cơng bố chưa có cơng trình thực Với nội dung mang tính “kế thừa”, tác giả liệt kê để đề xuất sử dụng, khơng trình bày lại Với nội dung “làm mới” trình bày chi tiết Quy trình thi cơng lắp ghép cấu kiện BNCC bảo vệ CC cho cột thép chữ H dầm thép chữ I đề xuất [34] Trong này, tiếp tục đề xuất bổ sung quy trình thi cơng cấu kiện BNCC đúc sẵn bảo vệ cho cột, dầm, sàn BTCT đổ toàn khối Các cấu kiện BNCC chế tạo trước nhà máy công trường gồm blốc viên xây Mục tiêu hướng tới dùng cho CTXD quan trọng đặc biệt quan trọng, quy mô lớn, tập trung đông người, vốn đầu tư xây dựng lớn, để: không may xảy cháy sau cháy, hệ kết cấu chịu lực CTXD bảo toàn khả 134 Ninh, C T H., Thám, N Đ / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng chịu lực hư hỏng có xảy lớp BNCC bọc CC, đơn giản tốn thi công sửa chữa thay lớp BNCC Thi công cấu kiện BNCC ốp chống cháy cho cột BTCT đổ toàn khối 3.1 Sơ đồ quy trình thi cơng (xem Hình 2) Phương pháp thi cơng theo kiểu bán lắp ghép, gồm giai đoạn Giai đoạn 1, thi công ốp BNCC đúc sẵn theo phương pháp lắp ghép Giai đoạn 2, thi công cột BTCT theo phương pháp đổ chỗ 1 1 1 2 1 3 1-1 1-1 3 BNCC (a) TấmBNCC BNCC (a) (a)Tấm Tấm BNCC chịu nhiệt ɸ6 55 hước cạnh tạo < 1m để ài cột làm cao NCC thép u nhiệt (b) Thépmóc móc chịu chịu nhiệt φ6ɸ6 (b)Thép Thép nhiệt (b) móc chịu nhiệt ɸ6 Ghi chú: kích thước cạnh BNCC chế tạo < m để chú: kích thước cạnh hạn Ghi chếGhi độchú: co dàikích cột làm việc nhiệt thước cạnh củađộ cao BNCC chế tạo < 1m để hạn chế độ co dài cột làm hạn chế độ co dài cột làm việc nhiệt độ cao BNCC chế 1mchịu đểnhiệt Hình Tấm BNCC tạo thép < móc Hình Sơ đồ quy trình thi cơng Hình Sơ đồ quy trình thi cơng huật quy trình thi công việc nhiệt độ cao 3.2 Chỉ dẫn kĩ thuật quy trình thi cơng Hình Tấm BNCC thép yên vật liệu, thiết bị, dụng cụ Hình móc Tấmchịu BNCC a Chuẩn bị nguyên vật liệu, thiết bị, dụng cụ nhiệtvà thép Hình Sơ đồ c nguyên vật liệu thiết bị, dụng cụ để thi cơng tồn khối móc chịu nhiệt Hình Sơ đ Ngoài nguyên vật liệu thiết bị, dụng cụ để thi cơng tồndẫn khốikĩcho cộtquy BTCT thơng 3.2 Chỉ thuật trìnhnhư thi cơng hư thơng thường, chuẩn bị thêm BNCC kích thước thường, chuẩn bị thêm BNCC kích thước phù hợp,3.2 thépChỉ mócdẫn chịukĩnhiệt φ6 quy trình Hình 3thi vàcơng thép thuật óc chịu nhiệtchịu ɸ6 Hình a Chuẩn bị nguyên vật liệu, thiết bị, dụng cụ nhiệt φ6 thép chịu nhiệt ɸ6 135 11 a ChuẩnNgoài bị nguyên vật liệu, bị,thiết dụngbị,cụdụng nguyên vật thiết liệu cho cột BTCT thơng thường, bị thêm cá Ngồi nguyên vật liệuchuẩn thiết bị, dụn phùcột hợp, thép móc nhiệt ɸ6 Hình bị thé cho BTCT chịu thông thường, chuẩn thêm phù hợp, thép móc chịu nhiệt ɸ6 Hình th ý, trường hợplớp dùng lớp BNCC chiều dàymm ≥ 100 Chú ý,Chú trường hợp dùng BNCC có chiềucódày ≥ 100 bọcmm bảo bọc bảo Ninh, C T H., Thám, N Đ / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng vệ CCvệcho thìcột thi cơng theo phương pháp xây baoxây quanh vi chu vi CCcột cho thiBNCC công BNCC theo phương pháp baochu quanh Chú ý, trường hợp dùng lớp BNCC có chiều dày ≥ 100 mm bọc bảo vệ CC cho cột thi cơng cột đểcột làmđểván khn, sau đó sau tiếnđó hành BT cho cột cho cột bìnhnhư thường Qúa làm ván khn, tiếnđổhành đổ BT bình thường Qúa BNCC theo phương pháp xây bao quanh chu vi cột để làm ván khn, sau tiến hành đổ BT cho xây blốc thực xâynhư bảoxây vệ CC cho thân cột thép chữthép H thép trình xâyBNCC blốc BNCC thực bảo xây vệ bảo CC cho cột chữchữH cộttrình bình thường Qúa trình xâyhiện blốcnhư BNCC thực vệ CCthân cho thân cột H [34] dùngdùng lớp có chiều đường kính thép liên kết ÷ mm; Khe liên kết BNCC mặt đứng phải so le nhau; Qúa trình tháo dỡ ván khuôn cột tiến hành với cột thông thường 3.3 Kiểm tra nghiệm thu Việc kiểm tra chất lượng thi cơng BTCT tồn khối cho cột gồm khâu: công tác cốt thép, chế tạo hỗn hợp BT dung sai kết cấu công trình, tn thủ theo TCVN 4453:1995 [35]; Cơng tác kiểm tra chất lượng ốp BNCC tiến hành theo trình tự thi công Nếu kiểm tra phần công việc không đạt chất lượng (liên quan đến cấu kiện BNCC) làm nứt, vỡ tấm; ghép khơng kín khít, ) ảnh hưởng đến khả cách nhiệt, chống cháy sau yêu cầu phải làm lại Công tác nghiệm thu liên quan đến phần thi công BTCT tồn khối thực theo TCVN 4453:1995 [35] Cơng tác nghiệm thu liên quan đến thi công BNCC tiến hành trường, hồ sơ nghiệm thu đề xuất theo tiêu chuẩn TCVN 9377-3:2012 [36] 138 dầm sàn BTCT nhờ râu thép, cụ thể sau: Th tính toán f ≥ giới hạn chảy f y /hệ số an toàn vật l = 2952,38 daN/cm2), thép sợi chịu nhiệt ø tồn, tính tốn liên kết BNCC kết cấu 2tính tốn thiên an tồn, tồn, chỉ liên kếtgiữa tốn vàthép thiên=về về0,00785 an liên kết củatốn sợivà cmtính ) cótoán khả chịu k râu thép, cụ thể sau: Thép chịu nhiệt cường độ kéo Ninh, C T H., Thám, N Đ / Tạp chí Khoa họcdầm Cơngsàn nghệ Xây dựng BTCT nhờ râu thép, thép, cụ cụ thể thể nhưsau: sau:Thép Thépchịu chịu dầm sàn BTCT nhờ râu n chảy f y /hệ số an toàn vật liệu γM, tức f ≥ 3100/1,05 2952,38 x 0,00785 = 23,17kg [2] tính tốn ff ≥≥ giới hạn chảy /hệ số số an an toàn toànvật vậtliệu liệuγγMM, ,t tính tốn giới chảy ffyy /hệ sợi Thichịu côngnhiệt cấu ø1 kiện BNCC cháy cho dầm sàn BTCT đổhạn toàn khối , thép (diện tích ốp tiếtchống diện ngang 2 == 2952,38 ), cho nên thép thép sợi sợichịu chịunhiệt nhiệtø1 ø1(diện (diện 2952,38 daN/cm daN/cm ), 785 cm2) có4.1 khảSơ chịutrình kéo thi vật(xem nặngHình tối đa 22) có khả chịu kéo đượ đồ quy công 7) sợi thép = 0,00785 cm sợi cm ) có khả chịu kéo = 23,17kg [2] 2952,38 23,17kg [2] [2] 2952,38 x 0,00785 = 23,17kg (a) Tấm ốp BNCC (a)Tấm Tấm ốp ốp BNCC (a) BNCC (a) Tấm ốp BNCC BNCC (b) Râu thép chịu nhiệt ø1 (b) Râuthép thép chịu chịu φ1 (b)(b) Râu chịunhiệt nhiệt Râu thép nhiệt ø1ø1 u nhiệt ø1 hịu nhiệt (c) Thép góc chịu nhiệt (c) Thép góc chịu nhiệt Hình 8.Thép Tấmgóc ốp BNCC, Hình Sơ đồ quy trìn nhiệtrâu Hình Tấm ốpchịu BNCC, râu Hình Sơ đồ quy trìn (c)(c) Thép góc nhiệt thép chịu nhiệt ø1chịu thép góc ghép BNCC ốp CC thép chịu nhiệt ø1 thép góc ghép BNCC ốp C chịu ốp nhiệt Hình 8.Hình Tấm ốp râuBNCC, thép chịurâu nhiệt φ1Hìnhsàn BNCC, Tấm 7.BTCT Sơ đồtot chịu nhiệt sàn BTCT thép góc chịu nhiệt Hình Sơ đồ quy trình thi cơng bán lắp ghép dầm trình bảnthi sàncơng BTCT BNCC, râu BNCC Hìnhốp 7.CC Sơ cho đồ quy bántồn lắpkhối thép góc ghép BNCC ốp CC cho dầm ệt sàn BTCT toàn khối 4.2 Chỉ dẫn kỹ thuật thi cơng thép chịu nhiệt ø1 thép góc chịu nhiệt ghép BNC sàn B a Chuẩn bị nguyên vật liệu, thiết bị, dụng cụ Ngoài nguyên vật liệu thiết bị, dụng cụ để thi cơng tồn khối hệ dầm sàn BTCT thông thường, chuẩn bị thêm ốp BNCC có cài sẵn râu thép chịu nhiệt φ1 chế tạo thép góc 17 chịu nhiệt (xem Hình 8), bulơng chịu nhiệt M6 Tấm ốp BNCC chế tạo sau: + Kích thước: chiều dài chiều rộng không vượt m, chiều dày d từ 5÷7 cm thỏa mãn yêu cầu CC cho cơng trình, theo QCVN 06:2010/BXD [21] Vậy khối lượng BNCC < 52,5 kg + Râu thép chịu nhiệt φ1: BNCC liên kết với kết cấu dầm sàn BTCT nhờ râu thép lực bám dính lớp BT chịu lực BNCC Râu thép cài sẵn vào trình chế tạo Để đơn giản tính tốn thiên an tồn, tính tốn liên kết BNCC kết cấu dầm sàn BTCT nhờ râu thép, cụ thể sau: Thép chịu nhiệt cường độ kéo tính tốn f ≥ giới hạn 139 treo vật nặng tối đa 23,17 x = 46,34 kg Vậy BNCC cần đến râu thép Tuy nhiên, để liên kết ổn định nên dùng râu thép cho BNCC có kích thước A B ≥ 0,5 m; cịn chiều rộng C T Đ / Tạp Khoa học Công nghệ Xây ốp dựngdầm) Với 0,5 m nên Ninh, bố trí H., râuThám, thépN cho chí (thường râu, đến biên= ngồi 2nên ≥ d sợi chịu chảycó fy /hệ số ankhoảng toàn vật cách liệu γbM ,từ tứcrâu thép f ≥ 3100/1,05 2952,38 daN/cm , chochọn nên thép nhiệtkhơng φ1 (diện tíchvượt tiết diện củathước sợi thépcạnh = 0,00785 cm ) códài khảhoặc rộng) chịu kéo đượcsong vật nặng nên qngang ¼ kích (chiều song tối đa 2952,38 × 0,00785 = 23,17 kg [2] với b; với có râu, đặt râu vào trục song song với cạnh dài Như vậy, râu thép chịu nhiệt có dạng Hình 8(b) có khả treo vật nặng tối đa 23,17tấm × = 46,34 kg Vậy BNCC cần đến râu thép Tuy nhiên, để liên kết ổn định nên dùng râu thép cho BNCC có kích thước A B ≥ 0,5 m; chiều rộng Trình tựtríthi2 râu cơng 0,5 mb.chỉ nên bố thép cho (thường ốp dầm) Với có râu, khoảng cách b từ râu thép đến biên ngồi nên chọn ≥ d khơng nên vượt 1/4 kích thước cạnh (chiều Qúa trình thi cơng gồm đầy đủ cơng việc thi cơng cơng trình dài rộng) song song với b; với có râu, đặt râu vào trục song song với cạnh dài BTCT đổ tồn khối, ngồi có thêm cơng việc liên quan đến việc ốp tựBNCC b Trình thi cơngnhư sau: Qúa trình- thi cơng gồmhệ đầy đủ giáo cơng thi cơng BTCT đổ tồn Lắp dựng dàn vánviệc khn Chú ý,cơng ván trình khn khơng cầnkhối, ghépngồi có thêm cơng việc liên quan đến việc ốp BNCC sau: kín khít thi công hệ dầm sàn BTCT thông thường, có thể bố trí cách - Lắp dựng hệ dàn giáo ván khn Chú ý, ván khn khơng cần ghép kín khít thi cơng hệ thơng khoảng hở acóđểthểtiết kiệm xác định a tương tựván xác dầm sàn BTCT thường, bố trí cáchván nhaukhn, khoảng hở a để tiết kiệm khuôn, định xác a tương tự khoảng xác khoảng hở ghépcột, ván xem khuôncông cột, xem công định hởđịnh ghép ván khuôn thức (2).thức (2) - Tấm BNCC sản xuất nhà máy, mang đến công trường - Tấm xuất nhà máy, mang đến công trường - Vận chuyển cácBNCC BNCC lên sản hệ dàn giáo ván khuôn dựng - Bắt bulơng M6 gắn thép góc vào BNCC thành dầm, BNCC thành dầm Vận gắn thép-góc nhưchuyển Hình 9.các BNCC lên hệ dàn giáo ván khuôn dựng 1-1 2 3 1 10 Hình Gắn thép gócvào vào thànhthành dầm dầm Hình Gắn thép góc tấmBNCC BNCC Bắt M6trên gắnván tấmtheo théptrình góctựvào dầm, - Lắp rải -các tấmbulông BNCC lên khuôn sau: đáyBNCC dầm → thành thành dầm → sàn dầm → Khi Hình lắp tấm9.thành dầm ý quay cạnh mỗibiên tấmcạnh BNCC thành dầmsàn sẽcịn gắnlại,2 Hình thép 10(a) góc có gắn thép góc xuống phía dưới, sau bắt bulơng M6 cố định thành với đáy, Hình 10(b) Khi rải sàn biên cạnh dầm xong, dùng thép góc bắt bulơng cố định thành dầm với sàn biên, Hình 10(c) - Lắp đặt cốt thép cho dầm sàn bình thường Nên uốn râu thép BNCC móc vào thép chịu lực dầm sàn để tăng cường liên kết cấu kiện dầm sàn BTCT với BNCC 18 - Tiếp theo tiến hành đổ BT chịu lực cho dầm sàn, bảo dưỡng BT, tháo ván khuôn, cột chống với hệ dầm sàn BTCT toàn khối thông thường 140 dầm → thành dầm → sàn biên cạnh dầm → sàn lại, Hình 10(a) Khi lắp thành dầm ý quay cạnh có gắn thép góc xuống phía dưới, sau đó bắt bulông M6 cố định thành với đáy, Hình 10(b) Khi rải sàn biên cạnh dầm xong, dùng thép góc bắt bulông cố định Ninh, C.với T H., Thám, N Đ /Hình Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng thành dầm sàn biên, 10(c) B A 10 A B 10 10 1 khoảng ghép khn Hình 10.a Lắp hở BNCC chován dầm sàn BTCT Hình 10.cho Lắpdầm sàn BNCC sàn BTCT - Lắp đặt cốt thép nhưcho bìnhdầm thường Nên uốn râu thép BNCC móc vào thép chịu lực dầm sàn để tăng cường kết cấu kiện dầm sàn BTCT với BNCC c Yêu cầu kỹ liên thuật - Tiếp tiến giáo, hành đổ chịu lực chokểdầm dưỡng Khi thiết kế kết cấu vàtheo hệ dàn vánBTkhuôn phải đếnsàn, tải bảo trọng gây BT, tháo BNCC ván khuôn, cột chống với hệ dầm sàn BTCT tồn khối thơng thường phần chiếm chỗ BNCC; Trước thi cơng cần tính tốn vị trí ốp BNCC cho số lượng bị cắt nhỏ nhất; Qúa trình thi công tránh làm sứt vỡ BNCC; Không cần chống dính bề mặt cốp pha khơng tiếp xúc với vữa BT đổ; Việc lắp dựng ván khn khơng cần kín khít, ván khn ghép hở khoảng a tính tốn theo cơng thức (2), khoảng hở che kín BNCC rải lên ván khuôn 19 4.3 Kiểm tra nghiệm thu Việc kiểm tra chất lượng thi cơng BTCT tồn khối bao gồm khâu: lắp dựng cốp pha đà giáo, công tác cốt thép, chế tạo hỗn hợp BT dung sai kết cấu cơng trình tn thủ theo TCVN 4453:1995 [35]; Công tác kiểm tra chất lượng ốp BNCC tiến hành theo trình tự thi cơng Nếu kiểm tra phần công việc không đạt chất lượng (liên quan đến cấu kiện BNCC) làm nứt, vỡ tấm; ghép khơng kín khít, ) ảnh hưởng đến khả cách nhiệt, chống cháy sau yêu cầu phải làm lại Công tác nghiệm thu liên quan đến phần thi cơng BTCT tồn khối thực theo TCVN 4453:1995 [35] Công tác nghiệm thu liên quan đến thi công BNCC tiến hành trường, hồ sơ nghiệm thu đề xuất theo tiêu chuẩn TCVN 9377-3:2012 [36] 141 Ninh, C T H., Thám, N Đ / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Kết luận Bài báo đưa quy trình thi công cấu kiện bê tông nhẹ chống cháy đúc sẵn bảo vệ CC cho cột, dầm sàn BTCT đổ chỗ (gọi kiểu thi công bán lắp ghép) CTXD Trong đó, cấu kiện BNCC chế tạo sẵn, ghép vào hệ ván khuôn để thi công đổ chỗ cấu kiện chịu lực cột, dầm, sàn CTXD Cột, dầm, sàn BTCT bọc lớp BNCC thỏa mãn tiêu chuẩn, quy chuẩn yêu cầu an tồn cháy hành chí đạt đến mức không suy giảm khả chịu lực sau đám cháy không may xảy hỏa hoạn Với việc sử dụng máy móc, thiết bị, dụng cụ thi cơng có sẵn thị trường quy trình thi cơng đơn giản hứa hẹn khả ứng dụng BNCC vào CTXD khả thi Tuy nhiên, chưa thi công thử nghiệm cấu kiện xây dựng thật nên cần tiếp tục có nghiên cứu mở rộng, bổ sung, hồn thiện quy trình trước áp dụng vào thực tế xây dựng Tài liệu tham khảo [1] Quý, N T., Đức, V M (2000) Nghiên cứu chế tạo bê tông chịu nhiệt - cách nhiệt dùng xi măng pooc lăng Đề tài cấp Bộ giáo dục Đào tao, Mã số B98-34-22TĐ [2] Hội, P V., Viên, N Q., Tư, P V., Tường, L V (2006) Kết cấu thép 1: Cấu kiện Nhà xuất Khoa học kỹ thuật, Hà Nội [3] Darshan, S J., Ranjith, A., Chethan, G (2016) A critical review on fire resistance structures International Journal of Current Engineering and Scientific Research, 3(3) [4] Liu, F., Yang, H., Gardner, L (2016) Post-fire behaviour of eccentrically loaded reinforced concrete columns confined by circular steel tubes Journal of Constructional Steel Research, 122:495–510 [5] Yao, Y., Hu, X X (2015) Cooling behavior and residual strength of post-fire concrete filled steel tubular columns Journal of Constructional Steel Research, 112:282–292 [6] Landesmann, A (2012) Refined plastic-hinge model for analysis of steel-concrete structures exposed to fire Journal of Constructional Steel Research, 71:202–209 [7] Jiang, J., Li, G.-Q (2017) Disproportionate collapse of 3D steel-framed structures exposed to various compartment fires Journal of Constructional Steel Research, 138:594–607 [8] Pires, T A C., Rodrigues, J P C., Silva, J J R (2012) Fire resistance of concrete filled circular hollow columns with restrained thermal elongation Journal of Constructional Steel Research, 77:82–94 [9] Tao, Z., Ghannam, M., Song, T.-Y., Han, L.-H (2016) Experimental and numerical investigation of concrete-filled stainless steel columns exposed to fire Journal of Constructional Steel Research, 118: 120–134 [10] Tuấn, T D., cs Nghiên cứu công nghệ chế tạo vữa cách nhiệt chống cháy dùng cho cơng trình xây dựng Đề tài cấp Bộ Xây dựng, Mã số RD 45-12, Viện Vật liệu Xây dựng, Hà Nội [11] ISO 834-1:1999 Fire - resistance tests - Elements of building construction - Part General requirements [12] BS 476 part 21:1987 Fire tests on building materials and structures Methods for determination of the fire resistance of loadbearing elements of construction [13] BS 476-20:1987 Fire tests on building materials and structures Method for determination of the fire resistance of elements of construction (general principles) [14] ASTM E-119 Standard Test Methods for Fire Tests of Building Construction and Materials [15] AS 1530.4:2014 Methods for fire tests on building materials, components and structures - Part 4: Fireresistance tests for elements of construction [16] Khoa, H N., cs Bảo trì nhà siêu cao tầng Việt Nam Nhà xuất Xây dựng [17] Gong, J., Duan, Z., Sun, K., Xiao, M (2016) Waterproof properties of thermal insulation mortar containing vitrified microsphere Construction and Building Materials, 123:274–280 [18] Ariyanayagam, A D., Mahendran, M (2017) Fire tests of non-load bearing light gauge steel frame walls lined with calcium silicate boards and gypsum plasterboards Thin-Walled Structures, 115:86–99 [19] Anh, N T (2011) Nghiên cứu chế tạo vật liệu nhẹ chống cháy Đề tài cấp Bộ Công thương, theo Hợp đồng số 03.11.RD/HĐ-KHCN, Viện nghiên cứu sành sứ thủy tinh công nghiệp 142 Ninh, C T H., Thám, N Đ / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng [20] Quỳ, N X., cs (2012) Nghiên cứu sản xuất vật liệu nhẹ cách nhiệt siêu nhẹ hệ CaO-SiO2 điều kiện nhiệt độ áp suất cao Đề tài cấp Bộ Xây dựng, Mã số RD-30-11, Tổng Công ty Viglacera [21] QCVN 06:2010/BXD, An tồn cháy cho nhà cơng trình [22] QCVN 03:2012/BXD Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia nguyên tắc phân loại, phân cấp cơng trình dân dụng, cơng nghiệp hạ tầng kỹ thuật thị [23] TCVN 2622:1995 Phịng cháy, chống cháy cho nhà cơng trình - u cầu thiết kế [24] TCXDVN 342:2005 Thử nghiệm chịu lửa - Các phận kết cấu nhà - Phần 1: Yêu cầu chung [25] TCXDVN 348:2005 Thử nghiệm chịu lửa - Các phận kết cấu nhà- Phần 8- Yêu cầu riêng phận ngăn cách đứng không chịu tải [26] ISO 834-8:2002 Fire- resistance tests- Elements of building construction - Part 8- Specific requirements for non- loadbearing vertical separating elements [27] TCVN 9311:2012 Thử nghiệm chịu lửa – Các phận cơng trình xây dựng [28] TCVN 9311-1:2012 (ISO 834-1) Thử nghiệm chịu lửa – Các phận cơng trình xây dựng [29] Ninh, C T H., Duc, V M (2016) Manufacture of lightweight fireproof-insulating concrete using Hoang Thach PCB 30 portland cement and Pha Lai fly ash Proceedings of the international conferencenon SDCE (Sustainable Development in Civil Engineering 2016), Construction Publishing House, 97–105 [30] Ninh, C T H., Đức, V M (2017) Nghiên cứu chế tạo bê tông nhẹ cách nhiệt - chống cháy dùng xi măng pooc lăng hỗn hợp PCB30 Hoàng Thạch với phụ gia phế thải tro bay nhiệt điện Cẩm Phả Tạp chí Xây dựng Việt Nam, 3:51–55 [31] Ninh, C T H (2017) Nghiên cứu khả chống cháy bê tông nhẹ cách nhiệt chống cháy Tạp chí Xây dựng Việt Nam, 5:23–26 [32] TCVN 7959:2017 Bê tơng nhẹ - Sản phẩm bê tơng khí chưng áp - Yêu cầu kỹ thuật [33] TCVN 9029:2017 Bê tơng nhẹ - sản phẩm bê tơng bọt, khí khơng chưng áp – yêu cầu kỹ thuật [34] Ninh, C T H., Tham, N D., Duc, V M (2018) Quy trình thi cơng lắp ghép cấu kiện bê tơng nhẹ chống cháy cho cột thép chữ H dầm thép chữ I Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng (KHCNXD)-ĐHXD, 12(2):36–42 [35] TCVN 4453:1995 Kết cấu bê tông bê tơng cốt thép tồn khối - quy phạm thi cơng nghiệm thu [36] TCVN 9377-3:2012 Cơng tác hồn thiện xây dựng - Thi công nghiệm thu - Phần 3: Công tác ốp xây dựng 143 ... bảo vệ CC cho cột thép chữ H dầm thép chữ I đề xuất [34] Trong này, tiếp tục đề xuất bổ sung quy trình thi cơng cấu kiện BNCC đúc sẵn bảo vệ cho cột, dầm, sàn BTCT đổ toàn khối Các cấu kiện BNCC... Công nghệ Xây dựng Kết luận Bài báo đưa quy trình thi cơng cấu kiện bê tơng nhẹ chống cháy đúc sẵn bảo vệ CC cho cột, dầm sàn BTCT đổ chỗ (gọi kiểu thi cơng bán lắp ghép) CTXD Trong đó, cấu kiện. .. vệ cốt thép chịu lực 65 mm dầm đạt GHCL R240 Như vậy, tuân thủ yêu cầu cấu tạo VL sử dụng cấu kiện BTCT đảm bảo an toàn cháy thời gian quy định quy chuẩn không đảm bảo sau cháy cấu kiện bảo toàn