THUYẾT MINH TÍNH TỐN CHỦ ĐẦU TƯ : CÔNG TY TNHH ALOZA CƠNG TRÌNH : NHÀ KHO CÔNG TY TNHH ALOZA ĐỊA ĐIỂM : LÔ EB21-22, ĐƯỜNG 19, KCN HIỆP PHƯỚC, X HIỆP PHƯỚC, H NHÀ BÈ, TP.HCM 2016 COÂNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Thuyết minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA HẠNG MỤC: NHÀ KHO (34x54) M² GIÁM ĐỐC: KS.VÕ VIẾT HỒNG THIẾT KẾ : KS.LÊ PHƯỚC TRƯỜNG A.Tài liệu tiêu chuẩn thiết kế: - Căn quy phạm: tải trọng tác dụng TCVN 2737- 1995 - Căn tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép: TCXDVN 5575 - 2012 - Phần mềm sử dụng để tính toán tổ hợp nội lực: SAP2000 B Sơ đồ làm việc khai báo tải trọng: Sơ đồ làm việc: - Kết cấu khung kèo thép tiết diện chữ I, cột thép thiết kế chân khớp a Tải trọng : b Tónh tải: - Tónh tải mái (trọng lượng thân kết cấu lợp ) q= 12 kg/m² , n=1.1 c Hoạt tải: - Hoạt tải mái : q= 30 kg/m² , n = 1.3 d Taûi gió : - Đ ợc tính tốn theo tiêu chuẩn Việt Nam 2737 – 1995 - Gía trò tiêu chuẩn thành phần tónh tải trọng gió W độ cao Z: W = W0.k.c.B.n + W0: Gía trò áp lực gió lấy theo đồ phân vùng theo tiêu chuẩn Việt Nam, vùng II.A: W0 = 83 daN/m², n = 1.2 (vì nhà xưởng nằm Huyện Cần Giuộc, tỉnh Long An) + k: hệ số tính đến thay đổi c a áp lực gió theo độ cao + c: hệ số khí động + n: Hệ số vượt tải n = 1.2 + B: Bước cột khung (m²) e Các trường hợp chất tải : - Tónh tải (TT) - Hoạt tải (HT) - Gió trái (GT) - Gió phải (GP) Tổ hơp nội lực : Mục đích : Xác đònh cặp nội lực nguy hiểm tải trọng gây tiết diện khảo sát Trang Thuyết minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Nguyên tắc tổ hợp : Căn theo TCVN 2737-1995 trường hợp tổ hợp bao gồm: Tổ hợp 1: Tónh tải + hoạt tải Tónh tải + gió trái Tónh tải + gió phải Tổ hợp 2: Tónh tải + hoạt tải x hệ số 0.9 Tổ hợp kiểm tra võng: Tónh tải tiêu chuẩn + hoạt tải tiêu chuẩn Tổ hợp kiểm tra chuyển vò ngang: Tónh tải tiêu chuẩn + gió tiêu chuẩn Tổ hợp tải trọng: COMB1: TT (1.1) + HT (1.3) COMB2: TT (1.1) + GT (1.2) COMB3: TT (1.1) + GP (1.2) COMB4: TT (1.1) + (0.9*1.3) HT + (0.9*1.2) GT COMB5: TT (1.1) + (0.9*1.3) HT + (0.9*1.2) GP BAO: COMB1, COMB2,…, COMB5 (hệ số 1) Chuyển vò: VONG: TT + HT ( Dùng để kiểm tra võng) CVN1: TT+GT (Dùng để kiểm tra chuyển vò ngang) CVN2: TT+GP, GT (Dùng để kiểm tra chuyển vò ngang) V t li u tính toán: - Các tính toán kiểm tra áp dụng vật liệu thép chế tạo dầm coù: SS400: fy = 245 Mpa = 2450 KG/cm² (TCXDVN -5575: 2012 –B ng A.2 trang 82) ĐẶC TR NG V T LI U: TCVN 5575 – 2012 Môđun đàn hồi E Bảng A.5 trang 85 2100000 Cường độ chòu kéo, nén uốn thép fy Bảng A.2 trang 82 3450 Cường độ chòu kéo, nén uốn thép f = fy/M Bảng trang17 Cường độ trượt thép fv = 0.58f Bảng trang17 Hệ số tin cậy c a vật liệu M Điều 6.1.4 trang 17 +3450/1.1= 3136 +0.58*3136 = 1818.88 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 1.1 Trang CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Thuyết minh tính toán Hệ số điều kiện làm việc c Điều 5.4.1 trang 15 1.0 Tính toán thiết kế : - Sơ đồ kết cấu tiết diện dầm: SƠ ĐỒ KHUNG a Sơ đồ bố trí tónh tải : - Tónh tải mái : q= 12kg/m² , n=1.1 Q = 12 x x 1.1 = 105.6 kg/m = 0.1056 T/m TĨNH TẢI b Sơ đồ bố trí hoạt tải : - Ho t tải mái : q= 30kg/m² , n=1.3 Q = 30 x x 1.3 = 312 kg/m = 0.312 T/m Trang Thuyeát minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA HOẠT TẢI c Sơ đồ bố trí tải gió: W0 = 83 daN/m² W1 = c1.W0.n.B.k = 0.8x83x1.2x9x0.976 = 622(daN/m) = 0.622 (T/m) W1’ = 0.8xW1/k = 0.8x622/ 0.976= 510 (daN/m) = 0.510 (T/m) W =- c2.W0.n.B.k = -0.27469x83x1.2x9x0.976 = -213.6 (daN/m) = -0.2136 (T/m) W3 = -c3.W0.n.B.k = -0.5x83x1.2x9x0.976 = -388 (daN/m) = -0.388 (T/m) W4 = -c4.W0.n.B.k = -0.4x83x1.2x9x0.976 = -311 (daN/m) = -0.311 (T/m) W4’ = -0.8xW4 /k= -0.8x311/0.976= -255 (daN/m) = -0.255 (T/m) GIÓ TRÁI Trang Thuyết minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA GIÓ PHẢI BIỂU ĐỒ BAO MÔ MEN (T.m) -Biểu đồ chuyển vò võng kèo mái: Trang CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Thuyết minh tính toán VÕNG Khi nằm vò trí kèo mái gây chuyển vò võng lớn cho khung, độ võng giới hạn cho phép [L/250] = [30/250] = 0.12 (m) = 12.0(cm) Độ võng khung laø 0.08593(m) = 8.593 (cm) < 12.0 (cm): thỏa yêu c u - Biểu đồ chuyển vò ngang cấu kiện: CHUY N V NGANG Khi nằm vò trí đầu cột gây chuyển vò lớn cho khung, chuyển vị ngang giới hạn cho phép [H/100] = [9/100] = 0.09 (m) = 9.0(cm) Độ võng khung laø 0.08716(m) = 8.716 (cm) < 9.0 (cm): thỏa yêu c u I Kiểm tra cột biên chòu nén uốn: Trang Thuyết minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Kiểm tra cột tiến hành bước sau: a Đặc trưng hình học tiết diện : - Diện tích : A = b.hb + 2c.hc - Momen quán tính : Jx = (b.hb3/12) + 2[ (bc c3/12) + (h/2 - c/2)2.c.bc] Jy = (2c.bc3/12) + (hb b3/12) - Bán kính quán tính : rx = (Jx/A)1/2 ; ry = (Jy/A)1/2 - Momen choáng uoán : Wx = Jx/h - Độ mảnh & độ mảnh qui ước : x = lx/ rx ;  x = x(f/E)1/2 y = ly/ ry ;  y = y(f/E)1/2 - Độ lệch tâm tương đối m & độ lệch tâm tính đổi m1: m = e.A/Wc (với e = M/N; Ac diện tích nguyên) Từ m &  tra bảng ta hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện  me = .m Công thức (40) điều 7.4.2.2 trang 30 TCXDVN 5575:2012 b Kiểm tra bền cột : - Tiến hành kiểm tra bền m1 >20 Trong : Điều kiện bền cột là:  = (N/Ath ± (Mx/Jxth)y ≤ fc Trong đó: Ath : Diện tích thu hẹp tiết diện Jxth : Momen quán tính trục x – x  c : Hệ số điều kiện làm việc, lấy  c = c Ổn đònh tổng thể cột mặt phẳng uốn : - Kiểm tra theo công thức nén lệch tâm : N  f c (e A ) Công thức (39) theo điều 7.4.2.2 trang 30 TCXDVN 5575:2012 Trong đó: e : Xác đònh theo bảng tra phụ thuộc vào độ mảnh qui ước  x độ lệch tâm tính đổi me cột d Ổn đònh tổng thể cột mặt phẳng uốn : - Để kiểm tra ta cần tính trò số momen M giá trò lớn giá trò momen 1/3 đoạn cột : M = M2 + (M1 – M2)/3 Trong M1, M2 momen lớn đầu & momen tương ứng đầu - Giá trò momen dùng để kiểm tra ổn đònh cột mặt phẳng uốn M’ : M’ = max( M ; M1/2 ; M2/2) - Ổn đònh cột kiểm tra theo công thức :  = N/(C  y Ang ) ≤ fc Trong đó: Trang CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Thuyết minh tính toán  y : hệ số uốn dọc trục y-y xác đònh theo bảng tra phụ thuộc vào độ mảnh y hệ số C xác đònh theo mx = (M’/N)/(Wx/Ang) sau: Khi mx ≤ 5: C = /(1+.mx) ; , tra bảng II.5 phụ lục II Khi mx  10: C = 1/(1+mx.y/d) ; d – hệ số ổn đònh tổng thể dầm lấy theo tiêu chuẩn thiết kế dầm Khi ≤ mx ≤ 10 : C = C5(2 – 0.2mx) + C10(0.2mx - 1) Trong : C5, C10 – trò số C mx = & mx = 10 e Kiểm tra ổn đònh cục : - Trường hợp cột có khả chòu lực xác đònh theo điều kiện ổn đònh tổng thể mặt phẳng tỉ số giới hạn [ho/b] xác đònh : Khi m ≤ 0.3 ,  ≤ 0.8 : E/ f Khi m ≤ 0.3 ,  > 0.8 : (0.36 + 0.8  ) E / f ≤ E/ f Khi m > 0.3 ,  ≤ 0.8 :1.3 E / f Khi m > 0.3 ,  > 0.8 : (0.9 + 0.5  ) E / f ≤ 3.1 E / f - Trường hợp cột có khả chòu lực xác đònh theo điều kiện bền ổn đònh tổng thể mặt phẳng tỉ số giới hạn [ho/b] xác đònh theo  :  = ( -  1)/  = (N/A + Mx.y/Jx)-( N/A - Mx.y1/Jx) Trong : y – khoảng cách từ trọng tâm x-x đến mép thớ nén nhiều y1 – khoảng cách từ trọng tâm x-x đến mép thớ nén Khi  ≤ 0.5 [ho/b] lấy theo trường hợp Khi   : [ho/b] = 4.35{(2 – 1)E/[(2 - ) + (2 + 42)1/2]} ≤ 3.8 E/R Trong  = 1.4(2 - 1)/  với  = Q/(hb.b) Khi 0.5 ≤  ≤ : ta nội suy tuyến tính ứng với giá trò  = &  = 0.5 - Khi hb/b  2.2 E / f : cần phải có xương cứng gia cường f Cột chòu nén tâm : Kiểm tra tiến hành bước sau : g Đặc trưng hình học tiết diện : - Diện tích : A = b.hb + 2c.hc - Momen quán tính : Jx = (b.hb3/12) + 2[ (bc c3/12) + (h/2 - c/2)2.c.bc] Jy = (2c.bc3/12) + (hb b3/12) - Bán kính quán tính : rx = (Jx/A)1/2 ; ry = (Jy/A)1/2 - Momen choáng uoán : Wx = Jx/h - Độ mảnh: x = lx/ rx y = ly/ ry ; x = lx/ rx max = (x, y) h Ổn đònh : Kiểm tra theo công thức nén tâm : Trang CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Thuyết minh tính toán N  f c  A Trong :  : Xác đònh theo bảng tra theo   : hệ số điều kiện làm việc Kiểm tra theo công thức kéo: N  f c A Trong :  : Xác đònh theo bảng tra theo   : hệ số điều kiện làm việc i Kiểm tra độ mảnh : Cột thép kiểm tra theo độ mảnh giới hạn sau: [] = 180 - 60 Trong đó:  = N/(AR) với  hệ số uốn dọc không nhỏ 0.5 (độ mảnh kiểm tra cho phương & mặt phẳng khung) * Theo ta có kết tính toán cột thể bảng đây: h dầm chọn Dc cánh chọn Rc cánh chọn Chiều dài tính toán lx Chiều dài tính toán ly (mm) (cm) (mm) (cm) (cm) (cm) N Q M Moment kieåm tra ổn dònh mp (kg) (kg) kgm M (kgm) C1 2,268 5,428 34,531 23,020.59 90 10 20 1650 500 C1 7,977 5,428 34,531 23,020.59 90 10 20 1650 500 n đònh cục cánh n đònh cục bụng Kiểm tra độ mảnh P.tử Db bụng chọn Kiểm tra bền n đònh mặt phẳng n đònh mặt phẳng kg/cm2 kg/cm2 kg/cm2 C1 1,330 296 1,422 thỏa thỏa Đạt C1 1,383 1,040 1,603 thỏa thỏa Đạt P.tử Trang Thuyết minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CÔNG TY TNHH ALOZA K t qu tính dầm, đƠ kiềng 10 ETABS ETABS v9.7.4 - File: VP ALOZA-17-10 - October 17,2016 17:02 Plan View - STORY1 - Elevation 1.5 Moment 3-3 Diagram (COMB1) - Ton-m Units ETABS ETABS v9.7.4 - File: VP ALOZA-17-10 - October 17,2016 17:02 Plan View - STORY2 - Elevation 5.5 Moment 3-3 Diagram (COMB1) - Ton-m Units ETABS ETABS v9.7.4 - File: VP ALOZA-17-10 - October 17,2016 17:03 Plan View - STORY3 - Elevation 9.25 Moment 3-3 Diagram (COMB1) - Ton-m Units ĐÀ KIỀNG μmax(%) = 1.83 ĐÀ KIỀNG Beam M3 a (mm) b (mm) h(mm) ho (mm) αm ξ As(mm2) chọn thép d n 16 16 16 16 Asc (mm2) μ t% d 16 16 16 16 804.2477193 804.2477193 804.2477193 804.2477193 1.005 1.005 1.005 1.005 ĐK-1 B12 B12 B11 B14 -80.72 52.1 -75.9 55.91 50 50 50 50 200 200 200 200 450 450 450 450 400 400 400 400 0.219 0.142 0.206 0.152 0.25 0.154 0.233 0.166 630.14 388.16 587.29 418.41 n 2 2 ĐK-2 B25 B25 B26 B26 -93.26 55.51 -98.09 49.58 50 50 50 50 200 200 200 200 450 450 450 450 400 400 400 400 0.253 0.151 0.267 0.135 0.297 0.165 0.317 0.146 748.6 415.89 799.01 368 2 2 16 16 16 16 2 2 16 16 16 16 804.2477193 804.2477193 804.2477193 804.2477193 1.005 1.005 1.005 1.005 ĐK-3 B10 B10 -14.64 27.14 50 50 200 200 450 450 400 400 0.04 0.074 0.041 0.077 103.34 194.08 2 16 16 2 16 16 804.2477193 804.2477193 1.005 1.005 ĐK-4 B18 B18 B17 B17 -56.18 54.86 -40.94 14.6 50 50 50 50 250 250 250 250 450 450 450 450 400 400 400 400 0.122 0.119 0.089 0.032 0.131 0.127 0.093 0.033 412.74 400.14 293.01 103.97 2 2 16 16 16 16 2 2 16 16 16 16 804.2477193 804.2477193 804.2477193 804.2477193 0.804 0.804 0.804 0.804 ĐK-4A B19 B19 B20 B20 -55.01 19.96 -72.48 55.25 50 50 50 50 200 200 200 200 450 450 450 450 400 400 400 400 0.149 0.054 0.197 0.15 0.162 0.056 0.222 0.163 408.33 141.15 559.56 410.85 2 2 16 16 16 16 2 2 16 16 16 16 804.2477193 804.2477193 804.2477193 804.2477193 1.005 1.005 1.005 1.005 ĐK-5 B22 B24 B21 B21 -73.05 68.18 -55.76 24.05 50 50 50 50 200 200 200 200 450 450 450 450 400 400 400 400 0.199 0.185 0.152 0.065 0.224 0.206 0.166 0.067 564.6 519.23 418.41 168.88 2 2 16 16 16 16 2 2 16 16 16 16 804.2477193 804.2477193 804.2477193 804.2477193 1.005 1.005 1.005 1.005 ĐKP1 B35 B35 -34.09 34.91 50 50 200 200 350 350 300 300 0.165 0.169 0.181 0.186 342.16 351.62 2 16 16 1 16 16 603.1857895 603.1857895 1.005 1.005 BẢNG TỔNG HỢP KẾT QUẢ TÍNH THÉP D M μmax(%) = 1.83 ξR = 0.59 Story Beam b (mm) h(mm) ho (mm) αm ξ ξ(tt) a (mm) As(mm2) 45 45 45 45 200 200 200 200 450 450 450 450 405 405 405 405 0.187 0.209 0.119 0.127 0.226 0.26 0.192 0.215 0.209 0.127 0.26 0.215 533.38 324.11 663.53 548.69 n 2 2 chọn thép d 16 16 16 16 Asc (mm2) μ t% n 2 2 d 16 16 16 16 804.25 804.25 804.25 804.25 0.993 0.993 0.993 0.993 DS-1 B12 B12 B14 B14 M3 KN.m -70.57 44.92 -85.15 72.51 DS-2 B66 B66 B26 B26 -110.95 108.724 -68.66 30.34 45 45 45 45 200 200 200 200 450 450 450 450 405 405 405 405 0.294 0.288 0.182 0.08 0.358 0.349 0.203 0.083 0.358 0.349 0.203 0.083 913.64 890.67 518.07 211.82 3 2 18 18 18 18 2 2 18 18 18 18 1272.35 1272.35 1017.88 1017.88 1.571 1.571 1.257 1.257 DS-3 B10 B10 -6.19 23.95 45 45 200 200 450 450 405 405 0.016 0.016 0.063 0.065 0.016 0.065 40.83 165.88 2 16 16 2 16 16 804.25 804.25 0.993 0.993 DS-4 B18 B18 B17 B17 -47.1 40.94 -38.4 17.88 45 45 45 45 250 250 250 250 450 450 450 450 405 405 405 405 0.1 0.087 0.081 0.038 0.106 0.091 0.085 0.039 0.106 0.091 0.085 0.039 338.15 290.3 271.16 124.41 2 2 16 16 16 16 2 2 16 16 16 16 804.25 804.25 804.25 804.25 0.794 0.794 0.794 0.794 DS-4A B20 B20 B19 B19 -52.34 42.18 -39.19 22.92 45 45 45 45 200 200 200 200 450 450 450 450 405 405 405 405 0.139 0.15 0.112 0.119 0.104 0.11 0.061 0.063 0.15 0.119 0.11 0.063 382.81 303.69 280.73 160.78 2 2 18 18 18 18 1 18 18 18 18 1017.88 763.41 763.41 763.41 1.257 0.942 0.942 0.942 DS-5 B24 B24 B21 B21 -55.93 47.69 -47.47 29.16 45 45 45 45 200 200 200 200 450 450 450 450 405 405 405 405 0.148 0.161 0.126 0.135 0.126 0.135 0.077 0.08 0.161 0.135 0.135 0.08 410.88 344.53 344.53 204.16 2 2 18 18 18 18 2 2 18 18 18 18 1017.88 1017.88 1017.88 1017.88 1.257 1.257 1.257 1.257 DS-6 B53 B53 -24.36 41.25 45 45 200 200 400 400 355 355 0.084 0.088 0.142 0.154 0.088 0.154 196.85 344.5 2 16 16 1 16 16 603.19 603.19 0.85 0.85 DG-1 B24 B24 -5.78 2.11 45 45 200 200 200 200 155 155 0.105 0.111 0.038 0.039 0.111 0.039 108.42 38.09 2 12 12 226.19 226.19 0.73 0.73 DG-2 B12 B12 -6.67 8.97 45 45 200 200 750 750 705 705 0.006 0.006 0.008 0.008 0.006 0.008 26.65 35.54 2 16 16 402.12 402.12 0.285 0.285 DG-3 B14 B14 -16.55 40.95 45 45 200 200 500 500 455 455 0.035 0.036 0.086 0.09 0.036 0.09 103.22 258.04 2 18 18 1017.88 1017.88 1.119 1.119 2 18 18 *Tính toán thép đai d m hd m= bd m= a= ho = 450 200 45 405 130 (mm) (mm) (mm) (mm) (kN) Qmax = - Lực cắt BT chịu: Qb = 0.6*(1+ɥn+ɥf)*Rbt*b*ho = 0.6x(1+0+0)x0.9x200x405= 43.74 (kN) => c n tính tốn cốt đai - Tính tốn cốt đai: (mm) đường kính cốt đai D = số nhánh đai n = tiết di n cốt đai asw = 0.283 (cm2) Bước cốt đai c n thiết: 160.19 (mm) Sct = 4*ɥb2*ɣb*(1+ɥn+ɥf)*Rbt*b*ho^2*Rsw*asw*n/(Qmax)^2 Bước đai cực đại: 306.6005769 (mm) Smax = ɥbt4*(1+ɥn)*ɣb*Rbt*b*ho^2/Qmax = - Khoảng cách cốt đai: Đối với d m hd > 450mm Khoảng cách cốt đai đoạn 1/4 đ u d m = h/3 = 300 Khoảng cách cốt đai đoạn 1/2 gĩa d m = 3/4h = => chọn S = - Kiểm tra: ɥb = 1-0.01*ɣb*Rb = ɥw1 = 1+5*Es/Eb*Aw/(b*s) = > 0.3*ɥb*ɥw1*Rb*b*ho = bước cốt đai ch n thỏa 100 150 300 (mm) (mm) (mm) 200 337.5 500 200 (mm) (mm) (mm) (mm) 0.8965 1.02751389 257.42 (kN) CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Thuyết minh tính toán Ph ng pháp tính c t: - Cơ sở lý thuyết để tính cốt thép cho cột: - Xét 2ăph ơngăOXăvàăOY +ăTínhăđộ lệchătâmăbanăđầu : + eo =max( e1, ea )ăĐối với kết cấuăsiêuătĩnh + Với : e1 - độ tâmătĩnhăhọc , e1  M N  H  + ea - độ lệch tâm ngẫu nhiên, ea   600 1 h   30 + Với : H - chiều dài cấu kiện h - chiều cao tiết diện + Khi lo/h  8: bỏ qua hệ số uốn dọc , lấy =1 +Với: lo: chiều dài tính toán: lo=l ( =0.7ă:ăđối với cột mộtăđầu ngàm mộtăđầu khớp) + Khi lo/h >8 thì: = N 1 N CR Ncr = = 1 2.5Eb I l o2 0.2e0  1.05h 1.5e0  h + Ncr : Lực dọc tới hạn + Eb :ăMôăđunăđànăh i c a bê tông +  : Hệ số xétăđếnăđộ lệch tâm + I : moment qn tính c a tiết diện bêtơng toàn cốt thép dọc lấyăđối với trụcăđiă qua trung tâm tiết diện vng góc với mặt phẳng uốn - Xétăt ơngăquanăgĩa Mx1 My1 vớiăCx,ăCyăđể đ aăvề hai mơ hình sau: Mơ hình Theoăph ơngăx Theoăph ơngăy Điều kiện M x1 M y1  Cx Cy M x1 M y1  Cx Cy h=Cx, b=Cy Kí hiệu M1=Mx1, M2=My1 ea=eax+0.2eay Với: Mx1=xMx 11 h=Cy, b=Cx M1=My1, M2=Mx1 ea=eay+0.2eax Thuyết minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA My1=yMy + Mx, My : Mơmen theo trục x y + Cx, Cy: Chiều rộng chiều cao tiết diệnăquiă ớc +ăăXácăđịnh chiều cao vùng nén : + Khi dùng cốt thép có Rs=Rsc N Rbb x1  + Hệ số chuyểnăđ i mo:  0.6 x1 + Khi x1  ho m0  ho + Khi x1 > ho mo=0.4 - Vậyămômenăt ơngăđ ơng:ăquiătừ lệch tâm xiên thành lệch tâm phẳng M=M1+ mo M h b  Các tr ng hợp tính tốn - Trường hợp 1:ăNénăđúngătâmă(Nénălệch tâm bé) + Khi   eo  0.3 ho + Hệ số ảnhăh e  ngăđộ lệch tâm  e (0.5   )(2   ) + Hệ số uốn dọc phụ thêmăkhiăxétănénăđúngătâmă e    (1   ) 0.3 + Vậy diện tích cốt thép là: Ast  Rb bh eN  Rsc  Rb e + Với Ast : T ng diện tích cốt thép bố trí theo tồn chu vi - Trường hợp 2: Nén lệch tâm bé + Khi   eo  0.3 x1   R ho ho +Theo công th c gầnăđúngă: x= ( R  o  1 R )ho  50 o2 eo h 12 COÂNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Thuyết minh tính toán + Vậy diện tích cốt thép là: Ast  Ne  Rb bx(ho  0.5 x) KRsc z a + Với k=0.4, Za=ho-a - Tr ng hợp 3: Nén lệch tâm lớn + Khi   eo  0.3 x1   R ho ho + Vậy diện tích cốt thép là: Ast  N (e  0.5 x1  ho ) KRs z a - Sau tính tốn cốt thép xong kiểmătraăhàmăl ợng cốt thép    0.1%    100 Ast   max  3% bh - Giá trị  max phụ thuộc vào loại vật liệu sử dụng K t qu tính c t: 13 T̉NG ḤP T́NH TÓN C̣T T́nh tón th́p c̣t C1 (b́ tŕ đ́i x́ng) Story Column Load P LẦU C5 COMB1 -53.37 TRỆT C12 COMB1 -189.5 V2 -8.43 -7.76 V3 T M2 M3 -7.01 0.108 -11.69 -17.788 10.38 -0.053 21.439 -14.598 CX 200 200 CY 300 300 a = a' 40 40 Ast(X)(mm2) 353.053 142.456 Ast(Y)(mm2) 81.032 47.225 Ast(mm2) 353.053 142.456 Th́p chọn n d 16 16 Asc(mm2) 603.2 603.2 T́nh tón th́p c̣t C2 (b́ tŕ đ́i x́ng) Story Column Load P LẦU C2 COMB1 -29.92 TRỆT C3 COMB1 -246.7 V2 0.26 -1.18 V3 T M2 -3.52 -0.316 -9.694 -5.75 -0.041 10.588 M3 0.826 1.777 CX 200 200 CY 300 300 a = a' 40 40 Ast(X)(mm2) -17.385 -254.319 Ast(Y)(mm2) 83.462 -133.496 Ast(mm2) 83.462 -133.496 Th́p chọn n d 16 16 Asc(mm2) 603.2 603.2 T́nh tón th́p c̣t C2A (b́ tŕ đ́i x́ng) Story Column Load P LẦU C4 COMB1 -18.54 TRỆT C4 COMB1 -102.4 V2 -4.44 -5.89 V3 T M2 M3 -3.99 0.09 -11.781 -10.252 -4.97 -0.035 -8.937 -11.451 CX 200 200 CY 350 350 a = a' 40 40 Ast(X)(mm2) 212.500 143.455 Ast(Y)(mm2) 96.341 -37.417 Ast(mm2) 212.500 143.455 Th́p chọn n d 16 16 Asc(mm2) 603.2 603.2 T́nh tón th́p c̣t C1A (b́ tŕ đ́i x́ng) Story Column Load P STORY2 C14 COMB1 -24.92 V2 -3.7 V3 T -1.46 -0.034 M2 -2.489 M3 -7.262 CX 200 CY 300 a = a' 40 Ast(X)(mm2) 136.593 Ast(Y)(mm2) -0.037 Ast(mm2) 136.593 Th́p chọn n d 16 Asc(mm2) 603.2 T́nh tón th́p c̣t CC3 (b́ tŕ đ́i x́ng) Story Column Load P LẦU C15 COMB1 3.88 V2 5.3 V3 3.56 M2 M3 6.236 10.663 CX 200 CY 200 a = a' 40 Ast(X)(mm2) 239.103 Ast(Y)(mm2) 137.873 Ast(mm2) 239.103 Th́p chọn n d 16 Asc(mm2) 402.1 T 0.046 CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Thuyết minh tính toán Tính tốn sàn BTCT: *Kích th ớc vƠ s đ tính tốn b n sƠn : +ăKíchăth ớcăcácăcạnhăc aăbảnăsànă: -Chiềuădàiăcạnhăngắnă:ăăL1=5.25(m) -Chiềuădàiăcạnhădàiă:ăăăăăL2=6.5(m) +ăChọnăchiềuădàyăbảnăsànă: Chiềuădàyăbảnăsànăđ ợcăchọnătrongăkhoảngă(1/30ă-1/40).L1 ăđâyătaăchọnăchiềuădàyăsànă:ăăăhbă=ă12ă(cm) Chọnăkhoảngăcáchălớpăbảoăvệăcốtăthépă:ăaă=ă1.5ă(cm) Ta xét : L2/L1 = 1.18 < Doăđóă:ăTínhăchoătr ngăhợpăsànăbảnăkêă4ăcạnh *Tính tốn n i lực :  Tính tốn thép theo cơng thức nh sau : KếtăquảănộiălựcăxuấtăraătừăEtabs Giả thuyết ao  ho  hs  ao m  M  R  b R b b.ho2     2. m  R As  . b R b b.ho  s Rs Chọn bố trí cốt thép có Aschon  Astt (mm2 )  Kiểm tra hƠm l ợng c t thép: min  0,1%    As R 100   max  R b 100 b.h Rs  Cấu kiện bố tríăthépăđưăthỏaăđiều kiện hàmăl ợng cốt thép  B trí c t thép: L /4 L /4 L /4 L1 1 - Chieàu dài đoạn neo thép lấy sau (có kể đoạn móc neo) Neo thép vào vùng chòu kéo  20 Neo thép vào vùng chòu nén  15 Chiều dài đoạn thép mũ lấy ¼ L1 (tính từ mép dầm) L /4 - L2 Hình: Chiều dài thép mũ sàn Tính tốn sàn BTCT: 14 ETABS -1.40 -1.20 -1.00 -0.80 ETABS v9.7.4 - File: VP ALOZA-17-10 - October 17,2016 16:59 3-D View Resultant M11 Diagram (COMB1) - Ton-m Units -0.60 -0.40 -0.20 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 ETABS -0.96 -0.80 -0.64 -0.48 ETABS v9.7.4 - File: VP ALOZA-17-10 - October 17,2016 16:59 3-D View Resultant M22 Diagram (COMB1) - Ton-m Units -0.32 -0.16 0.00 0.16 0.32 0.48 0.64 0.80 0.96 1.12 BẢNG TỔNG HỢP KẾT QUẢ TÍNH THÉP SÀN Ơ sàn T NG TR T T NG MÁI Kí hi u M (KN.m) b (mm) h (mm) a (mm) ho (mm) αm ξ As(mm²) d a(mm) As chọn (mm2) µ% M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII 8.105 10.654 -12.59 -8.697 12.533 7.252 -14.359 -10.477 6.778 5.674 -5.631 -3.153 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 120 120 120 120 120 120 120 120 120 120 120 120 20 22 20 20 20 22 20 20 20 22 20 20 100 98 100 100 100 98 100 100 100 98 100 100 0.07 0.096 0.109 0.076 0.109 0.066 0.125 0.091 0.059 0.051 0.049 0.027 0.073 0.101 0.116 0.079 0.116 0.068 0.134 0.096 0.061 0.052 0.05 0.027 230 311.85 365 249 365.48 209.96 422 302 192.19 160.56 158 85 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 200 200 150 150 200 200 150 150 150 150 100 100 392 392 523 523 392 392 523 523 523 523 785 785 0.39 0.4 0.52 0.52 0.39 0.4 0.52 0.52 0.52 0.53 0.79 0.79 ... Thuyết minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA GIÓ PHẢI BIỂU ĐỒ BAO MÔ MEN (T.m) -Biểu đồ chuyển vò võng kèo mái: Trang CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Thuyết minh tính toán. .. mái nhà x ởng lợp tơn Ph ơng pháp tính:  Tính tốn móng cọc ép BTCT: Tính tốn móng cọc ép BTCT: Trang 14 Thuyết minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Trang 15 Thuyết minh tính toán. .. liệu t ờng xây: nTT= 1.2 Trang 21 Thuyết minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Trang 22 Thuyết minh tính toán CÔNG TRÌNH: NHÀ KHO CƠNG TY TNHH ALOZA Trang 23