Đang tải... (xem toàn văn)
Bài báo Nghiên cứu thí nghiệm xác định độ dẻo và các yếu tố ảnh hưởng tới độ dẻo của dầm bê tông cốt thép giới thiệu các kết quả nghiên cứu thí nghiệm về sự làm việc các mô hình dầm bê tông cốt thép chịu tác động giả tĩnh đổi chiều theo chu kỳ. Các mô hình mô phỏng sự làm việc của các dầm khung chịu tải trọng ngang, được chia thành 3 nhóm cấu tạo theocác quy định của tiêu chuẩn thiết kế không kháng chấn và tiêu chuẩn thiết kế kháng chấn.
NGHIÊN CỨU THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH ĐỘ DẺO VÀ CÁC YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG TỚI ĐỘ DẺO CỦA DẦM BÊ TƠNG CỐT THÉP ThS Lê Trung Phong Tóm tắt: Bài báo giới thiệu kết nghiên cứu thí nghiệm làm việc mơ hình dầm BTCT chịu tác động giả tĩnh đổi chiều theo chu kỳ Các mơ hình mơ làm việc dầm khung chịu tải trọng ngang, chia thành nhóm cấu tạo theo quy định tiêu chuẩn thiết kế không kháng chấn (TCXDVN 356:2005[9]) tiêu chuẩn thiết kế kháng chấn (TCXDVN 375:2006[8]) Các kết thí nghiệm cho thấy khả biến dạng dẻo phân tán lượng mơ hình, yếu tố ảnh hưởng tới độ dẻo, đặc biệt lực cắt, hàm lượng cốt thép dọc bước cốt thép đai Các thí nghiệm cho thấy dầm thiết kế theo TCXDVN 356:2005[9] có khả biến dạng dẻo lớn kết hợp với TCXDVN 375:2006[8] để thiết kế cơng trình khung BTCT chịu động đất Đặt vấn đề Theo quan niệm thiết kế mới, hệ kết cấu chịu tác động động đất theo hai cách sau [5]: - Cách thứ nhất: khả chịu lực tác động lớn phải làm việc giới hạn đàn hồi, hoặc: - Cách thứ hai: khả chịu lực tác động bé phải có khả biến dạng dẻo kèm theo Hiện tiêu chuẩn thiết kế cơng trình chịu động đất nhiều nước giới có tiêu chuẩn TCXDVN 375:2006[8] Việt nam chọn cách thứ hai cho vùng động đất trung bình trở lên (gia tốc thiết kế ag 0,08g) [8] Cách thứ thích hợp cho việc thiết kế cơng trình xây dựng vùng động đất yếu động đất Khả biến dạng dẻo hệ kết cấu biểu thị qua độ dẻo Về mặt giải tích, độ dẻo định nghĩa tỷ số chuyển vị trước phá hoại (u) chuyển vị lúc chảy dẻo (y): u 1,0 y (1) Các chuyển vị thay độ cong (của cấu kiện), chuyển vị xoay đại lượng biến dạng Độ dẻo đặc tính quan trọng vật liệu, cấu kiện 166 hệ kết cấu số biểu thị khả hấp thụ lượng giữ gần tồn khả chịu tải không bị suy giảm đáng kể độ cứng miền không đàn hồi tác động tải trọng lặp lại đổi chiều [1][7] Độ dẻo cấu kiện kết cấu bê tông cốt thép chịu ảnh hưởng nhiều yếu tố khác tính lý vật liệu thành phần (bê tông, cốt thép), cách thức cấu tạo cốt thép (dọc ngang), lực dọc [1][2] Nhằm đánh giá độ dẻo khả phân tán lượng cấu kiện dầm bê tông cốt thép (BTCT) thiết kế theo tiêu chuẩn khác Việt Nam, loạt thí nghiệm thực Viện khoa học công nghệ xây dựng (IBST) - Viện chun ngành kết cấu cơng trình xây dựng - Phòng động đất Việc thí nghiệm nhằm mục đích làm sáng tỏ thêm số vấn đề sau dầm BTCT trình chịu tác động lực đổi chiều theo chu kỳ: - Quá trình biến dạng dẻo cách thức phá hoại; - Khả phân tán lượng; - Sự suy giảm độ cứng; - ảnh hưởng cốt thép đai, hàm lượng cốt thép dọc lực cắt tới độ dẻo, độ cứng, khả phân tán lượng, Việc nghiên cứu thí nghiệm có mục tiêu hướng tới trả lời số câu hỏi sau: 50 50 200 200 250 250 25 25 50 100 100 200 100 100 150 50 50 650 Hình Nhóm mơ hình thí nghiệm MH1 200 700 25 250 150 25 150 25 50 50 50 50 25 50 100 100 200 100 100 150 150 200 150 25 25 250 200 250 250 50 700 50 25 25 50 1550 1300 1350 250 25 200 250 250 25 25 50 50 100 1350 1550 1300 1350 1350 250 25 25 50 25 50 200 hồi có kích thước 25x20x70cm Để đạt mục đích thí nghiệm dự kiến, mơ hình thí nghiệm chia làm nhóm, nhóm có mơ hình cấu tạo cốt thép giống a) Nhóm mơ hình thứ ký hiệu MH1 gồm mơ hình MH1-M1, MH1-M2 MH1M3 có cấu tạo cốt thép hình Cốt thép dọc dầm gồm 612-AII, đặt đối xứng mặt dầm Cốt thép đai kín 6-AII với bước s =100mm đặt theo yêu cầu cấu tạo qui định TCXDVN 356:2005[9] s ≤ (h/2;150)mm [9] b) Nhóm mơ hình thứ ký hiệu MH2 gồm mơ hình MH2-M1, MH2-M2 MH2M3 có cấu tạo cốt thép hình Cốt thép dọc mơ hình thuộc nhóm giống mơ hình nhóm thứ MH1 Cốt thép đai kín có đường kính tương tự mơ hình nhóm MH1 cấu tạo theo qui định TCXDVN 375:2006[8], cụ thể vùng tới hạn có chiều dài 200mm kể từ mặt gối tựa s=50mm vùng tới hạn s=100mm [8] 100 50 - Các cơng trình BTCT thiết kế theo TCXDVN 356:2005[9] có độ dẻo thực tế bao nhiêu? - Có thể dùng tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005[9] kết hợp với TCXDVN 375:2006[8] để thiết kế cơng trình chịu động đất Việt Nam khơng? Tình hình động đất lãnh thổ Việt nam xếp vào mức trung bình yếu Việc thiết kế cơng trình chịu động đất theo TCXDVN 375:2006[8] phức tạp, đòi hỏi kiến thức trình độ chun mơn định Sự kết hợp hai tiêu chuẩn thiết kế lại cho phép đơn giản hố q trình thiết kế mà bảo đảm yêu cầu an toàn kinh tế Các mơ hình thí nghiệm vật liệu sử dụng Mơ hình thí nghiệm mơ dầm ngang khung nhiều tầng BTCT chịu tải trọng ngang có điểm uốn nằm nhịp Do mơ hình thí nghiệm có dạng dầm cơng xơn với kích thước sau: chiều dài 1,35m, tiết diện ngang bxh = 15cm x 20cm Phần chân công xôn mô cột khung phận giữ lại để làm việc đàn 650 Hình Nhóm mơ hình thí nghiệm MH2 167 25 50 50 50 25 150 25 50 700 25 50 1050 250 150 200 25 250 100 100 200 100 100 50 50 50 50 200 200 250 250 25 25 ° 27 250 300 250 25 300 250 1550 1300 1350 1350 150 100 50 200 650 150 Hình Nhóm mơ hình thí nghiệm MH3 c) Nhóm mơ hình thứ ký hiệu MH3, gồm nhóm mơ hình thứ MH1 thứ hai MH2, mơ hình MH3-M1, MH3-M2 MH3-M3 riêng cốt thép dọc nằm mặt có cấu tạo cốt thép hình nhóm mặt dầm uốn xiên cạnh mép gối mơ hình cốt thép đai cấu tạo giống góc =270 so với trục dọc dầm nhóm mơ hình thứ MH1, cốt thép Tại thời điểm thí nghiệm, đặc trưng dọc có thay đổi sau: cốt thép lý bê tông cốt thép cho dọc đặt góc tiết diện dầm giống bảng Bảng Các đặc trưng lý bê tông Đặc trưng lý bê tông Rbn,cub (MPa) Eb 103 (MPa) Mơ hình thí nghiệm MH1 MH2 M1 M2 M3 M1 M2 M3 26.2 26.1 26.1 26.2 26.1 26.2 27 27 27 27 27 27 Bảng Các đặc trưng lý cốt thép Cốt thép đường kính 6mm Mơ hình thí nghiệm MH1 MH2 MH3 168 M1 26.2 27 MH3 M2 26.1 27 Cốt thép đường kính 12mm Modul đàn Giới hạn Giới hạn Modul đàn Giới hạn hồi (Es) chảy (s) bền (u) M3 26.2 27 Giới hạn hồi (Es) chảy (s) bền (u) (Mpa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) MH1-M1 210101 343.5 480.2 210101 442.1 617.7 MH1-M2 210013 343.1 480.1 210013 442.2 617.6 MH1-M3 209989 342.7 479.7 209989 441.7 617.5 MH2-M1 210102 336.2 475.3 210102 459.2 621.5 MH2-M2 210019 336.5 475.3 210019 459.3 621.6 MH2-M3 209911 336.8 475.3 209911 458.5 621.7 MH3-M1 210105 322.2 464.9 210105 413.5 594.5 MH3-M2 210015 321.7 464.9 210015 413.2 594.3 MH3-M3 210008 322.1 464.9 210008 412.9 594.1 Sơ đồ chất tải quy trình chất tải mơ hình thí nghiệm 200 50 200 1500 B A B A 200 250 B B A 250 1350 B B 200 300 25 1550 1350 100 700 250 8 7 500 200 500 700 A1 A2 A1 A2 B B 200 1500 250 Mẫu thí nghiệm; Tường phản lực Sàn bê tơng dày 1,5m; Kích thủy lực Sensor đo chuyển vị chuyên dùng Đầu đo chuyển vị LVDT; Dầm thép hộp Bulon neo; A - Phiến đo cốt thép B - Phiến đo bê tơng Hình Sơ đồ chất tải, vị trí gá lắp thiết bị đo chuyển vị biến dạng mơ hình Ở vị trí thí nghiệm, mơ hình làm việc Cấp tải 13 14 15 11 12 công xôn thẳng đứng chịu tác động lực 10 13 11 ngang đổi chiều đầu mút tự thông qua kích thủy lực (Hình 4) Các mơ hình thí Chu kỳ nghiệm chất tải theo qui trình cấp độ lớn giống (hình 5) -3 -5 Các cấp tải trọng qui định 1000N cho -7 -9 chiều âm chiều dương chu kỳ -11 -13 chất - dỡ tải Sau cấp chất - dỡ tải -15 thực việc lấy số liệu đo Chu kỳ chất tải thực mức tải trọng ngang lớn 3000N Hình Qui trình chất tải lên mơ hình thí nghiệm vùng tới hạn (khớp dẻo) Các số liệu thí nghiệm sơ đồ bố trí - Q trình hình thành mở rộng khe nứt thiết bị đo biến dạng Để đạt mục tiêu thí nghiệm dự kiến, bê tơng Sơ đồ bố trí thiết bị đo mơ hình thí số liệu sau thu thập q trình thí nghiệm cấp tăng dỡ tải nghiệm cho hình chiều âm chiều dương Biểu diễn đánh giá kết - Lực tác động ngang thí nghiệm - Chuyển vị ngang đầu mút công xôn, 5.1 Quan hệ lực - chuyển vị ngang ngang cao trình tác động lực mơ hình thí nghiệm - Biến dạng bê tơng cốt thép 169 Lực F(N) 15000 13000 11000 9000 7000 5000 Hình Quan hệ lực – chuyển vị ngang mơ hình nhóm MH1 3000 5000 7000 20 15 10 10 15 20 25 30 35 40 45 50 3000 Chuyển vị (mm) 9000 11000 13000 15000 Lực F(N) Chuyển vị (mm) 20 15 10 10 15 20 30 25 15000 13000 11000 9000 7000 5000 3000 Hình Quan hệ lực – chuyển vị ngang mơ hình nhóm hai MH2 3000 5000 7000 9000 11000 13000 15000 Lực F (N) 15000 13000 11000 9000 7000 5000 20 15 10 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 3000 3000 5000 7000 Chuyển vị (mm) 9000 11000 13000 15000 Hình Quan hệ lực - chuyển vị ngang mơ hình nhóm ba MH3 Hình 6, đường cong trễ biểu mơ hình MH2 bán chu kỳ âm, diễn mối quan hệ lực tác động (F) tải trọng ngang F lớn việc phục hồi chuyển vị ngang () đầu mút cơng xơn mơ hình lúc dỡ tải chậm so với bán mơ hình thuộc nhóm MH1, nhóm hai chu kỳ dương, đặc biệt mơ hình MH3 MH2 nhóm ba MH3 5.2 Độ dẻo chuyển vị mơ hình thí Ta nhận thấy đường cong trễ nghiệm mơ hình MH1 có vòng trễ hẹp Độ dẻo chuyển vị mơ hình thí nhọn so với vòng trễ mơ hình nghiệm chiều chất tải (dương âm) MH2 MH3 Điều cho thấy khả xác định theo biểu thức (1) u phân tán lượng mơ hình MH1 thay max chuyển vị lớn so với mơ hình thuộc nhóm điểm tác động lực bán chu kỳ chất tải khác Tuy vòng trễ mơ hình y - chuyển vị điểm tác động lực ứng với thuộc nhóm tương đối đầy đặn ổn thời điểm cốt thép dọc bắt đầu chảy dẻo định chu kỳ chất dỡ tải đặc biệt Theo kết thí nghiệm, cốt thép dọc xem 170 bắt đầu chảy dẻo biến dạng tương đối đạt tới giá trị 0,15% Đồ thị biểu diễn mối quan hệ độ dẻo chuyển vị chu kỳ chất tải theo chiều tác động tải trọng mơ hình thí nghiệm cho hình Độ dẻo Độ dẻo MH3 MH2 MH1 MH3 MH2 MH1 a) b) 3 2 Chu kỳ Chu kỳ 0 10 11 12 13 14 10 11 12 13 14 Hình Biến thiên độ dẻo chuyển vị theo bán chu kỳ dương(a) âm (b) mơ hình Trong q trình lực tác động đổi chiều, chuyển vị không đàn hồi mơ hình thí nghiệm chịu nhiều ảnh hưởng biến dạng dẻo suy giảm độ bền lẫn độ cứng theo chu kỳ Để xét tới yếu tố này, hệ số độ dẻo chuyển vị mơ hình thí nghiệm xác định theo biểu thức sau [1]: max max (2) y y đó: max max tương ứng chuyển vị lớn dương âm chu kỳ chất dỡ tải; y y tương ứng chuyển vị dương âm lúc cốt thép dọc bắt đầu chảy dẻo Độ dẻo Hình 10 Biến thiên độ dẻo chuyển vị mơ hình thí nghiệm theo chu kỳ MH3 MH2 MH1 Chu kỳ Các mơ hình MH3 có độ dẻo chuyển vị ổn định lớn mơ hình MH1 suốt q trình chất tải Tuy mơ hình MH3 có độ dẻo chuyển vị lớn chu kỳ chất tải lớn, khơng có ý nghĩa độ cứng độ bền chúng bị suy giảm nghiêm trọng (xem hình 12) 5.3 Sự phân tán lượng Năng lượng kích thủy lực truyền vào đầu mút cơng xơn mơ hình thí nghiệm 10 11 12 13 14 chủ yếu phân tán qua biến dạng không đàn hồi bê tông cốt thép vùng tới hạn Lượng lượng phân tán biểu thị qua diện tích nằm vòng trễ chu kỳ chất - dỡ tải đầy đủ đồ thị lực - chuyển vị Hình 11 biểu diễn lượng lượng phân tán mơ hình thí nghiệm theo số chu kỳ chất - dỡ tải đầy đủ theo độ dẻo chuyển vị 171 3000 1,93 2,06 2,50 2,13 2,43 3,2 500 1,64 1,80 2,04 1,03 1000 1,20 1,17 1,22 1,42 1,43 1,41 1,60 1,70 2000 3,19 3,38 3,83 2500 1500 5,89 7,20 4,73 MH3 MH2 MH1 3500 4,47 5,83 4000 3,95 4500 5,11 6,29 Năng lượng phân tán (1000 N.mm) Số chu kỳ 10 11 12 13 14 Hình 11 Quan hệ lượng phân tán số chu kỳ chất tải Hình 11 cho thấy, chu kỳ chất tải thấp, 5.4 Sự suy giảm độ cứng khả phân tán lượng mơ hình Độ cứng khả cấu kiện chống lại bé gần giống chu kỳ chất tải biến dạng chịu tác động Nó biểu lớn, khả phân tán lượng mô thị dạng tỷ số lực tác động F hình MH2 lớn mơ hình nhóm chuyển vị tương đối [5]: F lại Cụ thể chu kỳ chất tải thứ 12, khả K (3) phân tán lượng mô hình MH2 lớn mơ hình MH1: 1,48 lần Hình 12 cho đường cong biểu diễn lớn mơ hình MH3: 1,13 lần biến thiên độ cứng cát tuyến trung bình Sau chu kỳ chất tải 13, khả phân tán mô hình thí nghiệm theo độ dẻo lượng mơ hình nhóm ba MH3 Theo hình 12 ta thấy mơ hình MH2 có lớn khơng có ý nghĩa độ độ cứng cát tuyến lớn mơ hình MH1 cứng độ bền chúng suy giảm khoảng 10% lớn mơ hình MH3 nghiêm trọng khoảng 36% Độ cứng cát tuyến (N/mm) Độ cứng cát tuyến (N/mm) 1400 1400 1200 a) 1000 b) 1200 1000 800 800 600 600 MH3 MH2 MH1 400 200 Độ dẻo MH3 MH2 MH1 400 200 Độ dẻo Hình 12 Quan hệ độ cứng cát tuyến độ dẻo chuyển vị nhóm mơ hình thí nghiệm theo chiều dương (a) chiều âm (b) tác động Khi độ dẻo nhỏ, suy giảm độ cứng MH3 suy giảm 2,48 lần chu kỳ chất tải 14, mơ hình MH2 chậm so với mơ độ cứng ngang mơ hình MH3 suy hình MH1 MH3 Khi độ dẻo tăng, tốc độ giảm gần 2,7 lần mơ hình MH2 suy giảm độ cứng mơ hình MH3 suy giảm gần 2,1 lần Với độ dẻo nhanh mơ hình MH2 MH1 chu chuyển vị = độ cứng của mô hình kỳ chất tải thứ 12, độ cứng mơ hình MH1, MH2 MH3 giảm tương ứng 2,2; suy giảm sau: nhóm MH1 suy giảm 2,25 1,9 lần lần, nhóm MH2 suy giảm 1,8 lần, nhóm 172 Kết luận - Ảnh hưởng lực cắt hàm lượng cốt thép dọc tới biến dạng dẻo cấu kiện bê tông cốt thép Độ lớn lực cắt hàm lượng cốt thép dọc vùng tới hạn dầm có ảnh hưởng lớn tới biến dạng dẻo chúng Hàm lượng cốt thép dọc thấp làm giảm lực cắt phát sinh, đồng thời với việc giảm ứng suất nén bê tông Hệ kết hợp làm giảm tốc độ suy giảm khả phân tán lượng dầm Như vậy, việc gia tăng cốt thép dọc bố trí sát mặt dầm cạnh gối tựa khơng khơng có lợi mà gây tác hại việc làm phát sinh lực cắt lớn vùng tới hạn - Ảnh hưởng cốt thép đai tới biến dạng dẻo cấu kiện Sự gia tăng hàm lượng cốt thép đai vùng tới hạn dầm dẫn tới hệ sau: i) Làm gia tăng độ dẻo chuyển vị, trung bình khoảng 1,1 lần kéo dài thời gian biến Bảng Chu kỳ MH1 MH2 MH1/ MH2 1,03 1,20 0,86 1,22 1,42 0,86 dạng dẻo; ii) Làm gia tăng khả phân tán lượng, trung bình khoảng gần 1,4 lần; iii) Làm gia tăng độ cứng ngang trung bình khoảng 1,25 lần làm cho tốc độ suy giảm độ cứng chậm gia tăng chu kỳ chất dỡ tải; iv) Làm tăng khả chống cắt cấu kiện, giảm nguy bị phá hoại dòn Như cốt đai vùng tới hạn có ảnh hưởng lớn tới biến dạng dẻo cấu kiện Việc giảm bước cốt thép đai làm tăng hiệu việc bó bê tông (cản trở biến dạng ngang) vùng cấu kiện khơng bị bó cốt đai kề nhỏ Việc giảm bước cốt thép đai đồng thời làm tăng độ ổn định cốt thép dọc, góp phần quan trọng vào việc gia tăng hiệu bó bê tơng - Độ dẻo cấu kiện cấu tạo theo TCXDVN 356:2005[9] Kết cho thấy độ dẻo chuyển vị mơ hình MH1 khoảng 0,9 độ dẻo chuyển vị mơ hình MH2 Độ dẻo chuyển vị mơ hình MH1 MH2 1,41 1,60 0,88 1,64 1,80 0,91 Như vậy, kết thí nghiệm cho thấy kết cấu BTCT cấu tạo theo tiêu chuẩn thiết kế TCXDVN 356 : 2005[9] (và rộng TCVN 5574:1991[10]) có độ dẻo chuyển vị lớn so với giá trị quy định tiêu chuẩn thiết kế TCXDVN 375:2006[8] cho loại cơng trình thiết kế theo tiêu chuẩn không kháng chấn lâu áp dụng Việt Nam Điều cho phép kỹ sư thiết kế sử dụng tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005[9] kết hợp với TCXDVN 375:2006[8] thiết kế cơng trình chịu động đất theo quan niệm Sự kết hợp cho phép đơn giản hoá quy 1,93 2,06 0,94 10 2,13 2,43 0,88 11 3,19 3,38 0,94 12 3,95 4,47 0,88 13 4,73 5,11 0,93 trình thiết kế kiểm tra khả chống động đất cơng trình thiết kế trước theo quan niệm cũ Do hệ số ứng xử q nằm giới hạn q chịu nhiều ảnh hưởng yếu tố khác [5], nên công trình khung BTCT tính tốn cấu tạo theo quy định TCXDVN 356:2005[9] TCVN 5574:1991[10] dùng hệ số ứng xử q thiết kế chịu động đất cho trường hợp cấp dẻo trung bình (DCM) khoảng 80% hệ số ưng xử q quy định TCXDVN 375:2006[8] (bảng 4) Bảng Hệ số ứng xử q dùng thiết kế khung BTCT có cấp dẻo trung bình Loại hệ kết cấu Hệ khung, hệ hỗn hợp Thiết kế theo TCXDVN 375:2006[8] 3,0 u/1 Thiết kế theo TCXDVN 356:2005[9] 2,4 u/1 173 Do số mẫu thử quy mơ thí nghiệm hạn chế nên để có kết luận có độ tin cậy cao mở rộng sang hệ kết cấu khác cần phải tiếp tục thực thêm số thí nghiệm tương lai Lời cám ơn Cơng trình nghiên cứu thực nhờ giúp đỡ tinh thần vật chất lãnh đạo Viện khoa học công nghệ xây dựng Các tác giả xin cám ơn cán kỹ thuật viên Viện chun ngành Kết cấu cơng trình xây dựng - Phòng động đất giúp đỡ tham gia q trình chế tạo mơ hình thực nghiệm thí nghiệm Tài liệu tham khảo Amr S Elnashai; Luigi Di Sarno., Fundamentals of Earthquake Engineering., A John Wiley & Son Ltd, Publication – 2008 George G Penelis, Andreas J Kappos., Earthquake - resistant Concrete Structures E&FN SPON 1997 Hiroyuki Aoyama (Editor)., Design of modern highrise reinforced concrete structures Imperial College Press 2001 Nguyễn Lê Ninh., Động đất thiết kế cơng trình chịu động đất, Nhà xuất Xây Dựng - Hà Nội - 2007 Nguyễn Lê Ninh., Cơ sở lý thuyết tính tốn cơng trình chịu động đất Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật - Hà Nội 2010 Park R ; Paulay T Reinforced Concrete Structures., A Wiley interscience publication 1975 Paulay T ; Priestley M J N Seismic design of reinforced concrete and masonry A Wiley interscience publication 1992 TCXDVN - 375:2006 Thiết kế cơng trình chịu động đất TCXDVN 356:2005 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế 10 TCVN 5574:1991 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế Abstract: EXPERIMENTAL STUDY OF THE DUCTILITY AND FACTORS INFLUENCING DUCTILITY OF REINFORCED CONCRETE BEAMS This article show the experiment result of reinforced concrete beam model works under the pseudo-static load of which changing the direction The model reproduce the working condition of beam in frame under horizontal load which are devided into cataloges follow the nonseismic design code of Vietnam – TCXDVN 356:2005[9] and seismic design code TCXDVN 375:2006[8] The result shown the ductile deformation and energy dispersion of the model and also the factors affect the ductile, expecially the shear force, the content of longitudinal reinforce and the distance of stirrup The experiment results also show that, the beam which is designed and follow TCXDVN 356:2005[9] have a high ductile deformation and can be combined with TCXDVN 375:2006[8] to design the reinforce concrete frame to resist the seismic load 174 ... cắt hàm lượng cốt thép dọc tới biến dạng dẻo cấu kiện bê tông cốt thép Độ lớn lực cắt hàm lượng cốt thép dọc vùng tới hạn dầm có ảnh hưởng lớn tới biến dạng dẻo chúng Hàm lượng cốt thép dọc thấp... lực cắt lớn vùng tới hạn - Ảnh hưởng cốt thép đai tới biến dạng dẻo cấu kiện Sự gia tăng hàm lượng cốt thép đai vùng tới hạn dầm dẫn tới hệ sau: i) Làm gia tăng độ dẻo chuyển vị, trung bình khoảng... 1992 TCXDVN - 375:2006 Thiết kế công trình chịu động đất TCXDVN 356:2005 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế 10 TCVN 5574:1991 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn