Đang tải... (xem toàn văn)
Tiêu chuẩn Quốc gia TCVN 7578-3:2006 qui định các công thức cơ bản để tính ứng suất uốn của răng bánh răng trụ thân khai răng thẳng và răng nghiêng ăn khớp trong và ngoài, có chiều dày vành răng nhỏ nhất SR e=3,5 mn. Mời các bạn tham khảo.
TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 7578-3 : 2006 ISO 6336-3 : 1996 TÍNH TỐN KHẢ NĂNG TẢI CỦA BÁNH RĂNG THẲNG VÀ BÁNH RĂNG NGHIÊNG - PHẦN TÍNH TỐN ĐỘ BỀN UỐN CỦA RĂNG Calculation of load capacity of spur and helical gears - Part 3: Calculation of tooth bending strength Lời nói đầu TCVN 7578: 2006 thay cho TCVN 1067: 1977 TCVN 7578-3: 2006 thay cho TCVN 4364: 1986 TCVN 7578-3: 2006 hoàn toàn tương đương với ISO 6336-3: 1996 TCVN 7578-3: 2006 Ban kỹ thuật TCVN/TC 39 - Máy công cụ biên soạn, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng đề nghị, Bộ Khoa học Công nghệ ban hành Tiêu chuẩn chuyển đổi năm 2008 từ Tiêu chuẩn Việt Nam số hiệu thành Tiêu chuẩn Quốc gia theo quy định Khoản Điều 69 Luật Tiêu chuẩn Quy chuẩn kỹ thuật điểm a khoản Điều Nghị định số 127/2007/NĐ-CP ngày 1/8/2007 Chính phủ quy định chi tiết thi hành số điều Luật Tiêu chuẩn Quy chuẩn kỹ thuật TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG TẢI CỦA BÁNH RĂNG THẲNG VÀ BÁNH RĂNG NGHIÊNG - PHẦN - TÍNH TỐN ĐỘ BỀN UỐN CỦA RĂNG Calculation of load capacity of spur and helical gears - Part 3: Calculation of tooth bending strength Phạm vi áp dụng Tiêu chuẩn qui định cơng thức để tính ứng suất uốn bánh trụ thân khai thẳng nghiêng ăn khớp ngồi, có chiều dày vành nhỏ S R 3,5 mn Toàn tải trọng ảnh hưởng đến ứng suất bao gồm tải trọng truyền tải bánh đánh giá định lượng (xem 4.1.1) Các công thức tiêu chuẩn dùng cho bánh thẳng bánh nghiêng có prơfin tiêu chuẩn hóa theo TCVN 7585 : 2006 Các cơng thức sử dụng cho bánh tương ứng với sở khác hệ số trùng khớp ngang nhỏ n = 2,5 Chú thích 1: Xem 4.1.1 c) 5.3 để giới hạn sử dụng phương pháp C Khả tải xác định theo ứng suất uốn cho phép gọi “độ bền uốn răng” Các kết hoàn toàn phù hợp với phương pháp khác dẫn ISO 6336 - Sử dụng tiêu chuẩn ý bánh có góc nghiêng góc áp lực lớn kết tính tốn phải xác nhận kinh nghiệm theo phương pháp A Tài liệu viện dẫn TCVN 7585 : 2006 (ISO 53:1998) Bánh trụ công nghiệp công nghiệp nặng - Prôfin tiêu chuẩn sở ISO 6336 -1:1996 Calculation of load capacity of spur and helical gears - Part 1: Basic principles, introduction and general influence factors (Tính toán khả tải bánh thẳng bánh nghiêng - Phần I - Nguyên lý yếu tố ảnh hưởng chung.) ISO 6336-5:1996 Calculation of load capacity of spur and helical gears - Part 5: Strength and quality of materials (Tính tốn khả tải bánh trụ - Phần 5: Độ bền chất lượng vật liệu) Sự gẫy hệ số an toàn Sự gẫy thường kết thúc tuổi thọ làm việc truyền Đôi phá hủy toàn bánh truyền gẫy Trong vài trường hợp đường truyền trục vào trục bị gián đoạn Do giá trị hệ số an toàn S F lựa chọn tránh gẫy phải lớn giá trị hệ số an toàn tránh tróc rỗ bề mặt Các dẫn tổng quát chọn hệ số an toàn nhỏ 4.1.3 ISO 6336 -1 Khách hàng nhà sản xuất thỏa thuận đưa giá trị hệ số an toàn nhỏ Tiêu chuẩn không áp dụng cho mức ứng suất lớn mức cho phép 103 chu kỳ, phạm vi ứng suất lớn giới hạn đàn hồi bánh Cơng thức Chú thích - Tất ký hiệu, thuật ngữ đơn vị đo qui định ISO 6336 -1 Ứng suất chân thực F ứng suất uốn cho phép bánh lớn, F phải nhỏ FP 4.1 Ứng suất chân răng, FP tính riêng bánh nhỏ F 4.1.1 Phương pháp xác định ứng suất chân răng, F : Nguyên tắc ứng dụng Trong tiêu chuẩn này, ứng suất chân cục xác định tích ứng suất uốn danh nghĩa hệ số hiệu chỉnh ứng suất (phương pháp B C 1)) a) Phương pháp A Về nguyên tắc bản, ứng suất kéo lớn xác định phương pháp thích hợp (ví dụ phân tích phần tử hữu hạn, phương trình tích phân, phương pháp ánh xạ thích hợp thí nghiệm quang đàn hồi, đo ứng suất kéo v v ) Để xác định ứng suất chân lớn nhất, phải xem xét ảnh hưởng phân bố tải qua hai nhiều ăn khớp thay đổi ứng suất với thay đổi qua pha ăn khớp Phải ý ứng suất tiếp xúc chân có liên quan đến trạng thái biến dạng phẳng Điều quan trọng so sánh kết thí nghiệm quang đàn hồi (Phương pháp B C) ứng suất cho phép Phương pháp A dùng trường hợp đặc biệt chi phí lớn b) Phương pháp B Phương pháp xuất phát từ ý kiến cho yếu tố định ứng suất chân xuất tải trọng tác động điểm ăn khớp đơi ngồi bánh thẳng bánh thẳng tương đương với bánh nghiêng Tuy nhiên gần đây, ”tải trọng ngang “được thay “tải trọng pháp tuyến” tác động chiều rộng mặt bánh kiểm Đối với bánh có hệ số trùng khớp tương đương phạm vi n < 3, thừa nhận yếu tố định ứng suất xảy tác động tải trọng điểm ăn khớp hai đôi Cơng thức để tính hệ số dạng Y ứng suất danh nghĩa YS hệ số hiệu chỉnh ứng suất Trường hợp với bánh nghiêng, hệ số Y tính cho sai lệch so với thừa nhận Phương pháp B thích hợp với tính tốn xác thuận tiện lập trình tính tốn máy tính đánh giá số liệu thực nghiệm máy sàng lắc (với điểm đặt tảI cho trước) 1) Các ứng suất sinh độ co ngót lắp ráp vành bánh mà làm tăng ứng suất tải trọng gây nên phải xem xét tính tốn ứng suất chân F ứng suất chân cho phép FP c) Phương pháp C Phương pháp xác định từ phương pháp B Trước tiên tính ứng suất cục tải trọng đặt đỉnh (với hệ số YFa YSa), sau chuyển đổi đến giá trị gần tương ứng, phù hợp với tải trọng đặt điểm ăn khớp đơi ngồi nhờ hệ số Y Hệ số dạng YFa ứng suất danh nghĩa hệ số hiệu chỉnh ứng suất Y Sa cho đồ thị ứng với số prôfin sở Phương pháp C sử dụng bánh có n < 2; sử dụng chương trình máy tính Phương pháp đủ xác cho phần lớn trường hợp thường cho giá trị ứng suất cao không đáng kể so với phương pháp B 4.1.2 Ứng suất chân răng, : Phương pháp B C F Tải trọng tiếp tuyến tổng trường hợp truyền bánh có nhiều đường truyền dẫn (bộ truyền bánh hành tinh, truyền bánh có đường truyền tách rời) khơng phân cho lần ăn khớp riêng lẻ (phụ thuộc vào thiết kế, vận tốc tiếp tuyến, độ xác chế tạo) Điều tính đến hệ số phân bố K , hệ số KA cơng thức (1), để điều chỉnh tải trọng trung bình cần thiết cho lần ăn khớp F = KA.KV.KF KF FO FP …(1) đó: FO: ứng suất chân danh nghĩa, ứng suất kéo cục lớn xuất chân cặp bánh ăn khớp xác chịu tác dụng mô men xoắn tĩnh danh nghĩa; FP : ứng suất uốn cho phép (xem 3.2); KA: hệ số ứng dụng (ISO 6336-1) tính đến tăng tải tác động bên ngồi mơ men xoắn vào ra; KV: hệ số tải trọng động (ISO 6336-1) tính đến tăng tải tác động tải trọng động (nội động lực); KF : hệ số tải trọng bề mặt tính ứng suất chân (ISO 6336-1) tính đến phân bố tải trọng khơng chiều rộng mặt sai lệch ăn khớp sinh chế tạo khơng xác, biến dạng đàn hồi, v.v… KF : hệ số tải ngang ứng suất chân (ISO 6336-1) tính đến phân bố tải trọng không theo hướng chuyển động ngang, ví dụ sai lệch bước răng; Chú thích 3: Xem 4.1 ISO 6336 - tính tốn hệ số K A, KV, KF KF 4.1.3 Ứng suất chân danh nghĩa, FO-B : phương pháp B Trong đó: Ft: tải trọng tiếp tuyến danh nghĩa, tải trọng ngang tiếp tuyến với trụ chia 2) (xem TCVN 6336 -1) b: chiều rộng (với bánh nghiêng hai bậc b = b B) Giá trị b, bánh ăn khớp chiều rộng vịng đáy, khơng tính đến giá trị vát ngang phần lượn đỉnh Nếu chiều rộng bánh nhỏ bánh lớn khơng giả định chiều rộng chịu tải chiều rộng lớn tính chiều rộng nhỏ 2) Tùy thuộc vào điều kiện vành bánh chân có đủ chiều dày, nghĩa chiều dày vành SR 3,5mn, (xem phạm vi áp dụng) Trong toàn trường hợp chí n > 2, cần thiết thay tải trọng tiếp tuyến tổng phù hợp F t Lý để lựa chọn tải trọng tác động trụ chia cho 5.5 Xem 4.2 (ISO 6336-1) định nghĩa F t dẫn giải đặc tính đặc biệt bánh nghiêng hai bậc cộng với phần kéo dài chiều rộng lớn không lớn môđun đầu mút mn: mô đun pháp tuyến; YF: hệ số dạng (xem điều 5) tính đến ảnh hưởng đến ứng suất chân danh nghĩa hình dạng tải trọng tác động điểm ăn khớp đơi ngồi; YS: hệ số hiệu chỉnh ứng suất (xem điều 6) tính đến chuyển ứng suất uốn danh nghĩa tải trọng tác động điểm ăn khớp đơi ngồi thành ứng suất chân cục Do tính hệ số YS phải lưu ý vấn đề sau: a) Ảnh hưởng tăng ứng suất thay đổi tiết diện chân răng; b) Đánh giá phân loại ứng suất xác, tiết diện nguy hiểm chân phức tạp đánh giá phân loại đơn giản có, ngồi bỏ qua ảnh hưởng cánh tay địn mơ men uốn; Y : hệ số góc nghiêng (xem điều 8) Hệ số bù cho việc cường độ mô men uốn chân bánh nghiêng, nhỏ giá trị tương ứng bánh thẳng tương đương 4.1.4 Ứng suất chân danh nghĩa, FO-C : phương pháp C Trong đó: YFa: hệ số dạng (xem điều 5), có tính đến ảnh hưởng hình dạng đến ứng suất chân danh nghĩa tải trọng đặt đỉnh răng; YSa: hệ số hiệu chỉnh ứng suất (xem điều 6) có tính đến chuyển ứng suất uốn danh nghĩa tải trọng đặt đỉnh thành ứng suất chân cục Do tính hệ số Y S phải lưu ý vấn đề sau: a) Ảnh hưởng tăng ứng suất thay đổi tiết diện chân răng; b) Đánh giá phân loại ứng suất xác, tiết diện nguy hiểm chân phức tạp đánh giá phân loại đơn giản có, ngồi bỏ qua ảnh hưởng cánh tay địn mơ men uốn Y : hệ số tiếp xúc (xem điều 7) tính đến thay đổi ứng suất cục tải trọng đặt đỉnh đến giá trị gần ứng với tải trọng đặt điểm ăn khớp đơi ngồi Bằng hệ số này, tính ảnh hưởng phân bố tải trọng nhiều điểm tiếp xúc mô men uốn đến hệ số hiệu chỉnh ứng suất; YFS: hệ số đỉnh răng, (YFa YSa) (xem điều 5) Hệ số tính đến tất ảnh hưởng Y Fa YSa Hệ số YFS suy từ đồ thị biểu thị bánh thân khai ăn khớp ứng với sở thích hợp Các thuật ngữ ký hiệu lại đề cập 4.1.3 4.2 Ứng suất uốn cho phép, FP Giá trị giới hạn ứng suất chân (xem điều 9) xác định từ thử nghiệm vật liệu bánh thử Do đó, ảnh hưởng hình học mẩu thử, ví dụ ảnh hưởng góc lượn chân bao gồm kết thử Các phương pháp tính dùng để so sánh ứng suất bánh có kích thước khác với kết thực nghiệm Các bánh thử điều kiện thử phải giống bánh thực điều kiện làm việc thực tế 4.2.1 Phương pháp xác định ứng suất uốn cho phép, : Nguyên lý ứng dụng FP Để xác định ứng suất uốn cho phép sử dụng nhiều phương pháp khác Phương pháp chấp nhận dựa sở tiến hành nghiên cứu so sánh cẩn thận tư liệu trình làm việc bánh cần kiểm a) Phương pháp A Ứng suất uốn cho phép FP giá trị giới hạn ứng suất chân FG tính cơng thức (1) (2), từ đường cong S - N đường cong phá hủy mà tạo từ kết thử nghiệm cặp bánh thực tế, với điều kiện làm việc phù hợp Chi phí yêu cầu phương pháp này, hợp lý cho việc phát triển sản phẩm mới, sai hỏng sản phẩm gây hậu nghiêm trọng dùng cho trường hợp (ví dụ cấu điều khiển chuyến bay) Tương tự, theo phương pháp này, xác định giá trị ứng suất cho phép từ việc xem xét kích thước, điều kiện làm việc khảo sát cẩn thận bánh chuẩn b) Phương pháp B Đường cong phá hủy đặc trưng giới hạn mỏi uốn danh nghĩa, Flim, hệ số YNT, xác định số liệu đặc tính vật liệu bánh thông dụng chế độ nhiệt luyện chịu tải thử nghiệm máy sàng lắc với bánh tiêu chuẩn Các số liệu vật liệu xác định để chuyển đổi phù hợp với kích thước bánh kiểm, dùng cho hệ số ảnh hưởng tương đối, với độ nhạy, Y rel T, độ nhám bề mặt, YR rel T kích thước, YX Phương pháp B dùng để tính tốn bánh xác trung bình, giá trị độ bền uốn lấy từ thử nghiệm bánh răng, thử nghiệm đặc biệt vật liệu tương tự lấy theo ISO 6336-5 c) Phương pháp C D Các phương pháp xác định từ phương pháp B áp dụng dễ dàng nhanh chóng phương pháp B, hệ số ảnh hưởng Y rel T, YR rel T YX xác định qui trình đơn giản Các kết nhận có xu hướng an tồn Các qui trình xác định giá trị độ bền mô tả phương pháp B d) Phương pháp BK, CK DK Ứng suất uốn cho phép suy từ giới hạn uốn danh nghĩa mẫu thử có cắt rãnh, klim hệ số tuổi thọ YNK, thường biểu thị đường cong S-N đường cong phá hủy việc thử mỏi máy sàng lắc với mẫu thử có cắt rãnh đánh bóng phẳng nhẵn Cũng phương pháp B, liệu kiểm tra chuyển đổi để phù hợp với bánh kiểm, việc sử dụng hệ số ảnh hưởng phù hợp cho hai phương pháp mẫu thử: Y rel k với độ nhạy, YR rel k cho độ nhám bề mặt Hệ số kích cỡ YX theo phương pháp B Các hệ số ảnh hưởng phù hợp với phương pháp C k Dk xác định phương trình đơn giản phương trình phương pháp Bk Các phương pháp áp dụng khơng có số liệu thử nghiệm bánh thử Các phương pháp đặc biệt phù hợp để đánh giá, xác định giá trị độ bền chân vật liệu bánh khác e) Phương pháp Bp, Cp Dp Ứng suất uốn cho phép xác định từ giới hạn mỏi uốn danh nghĩa mẫu thử dạng thanh, p lim, hệ số tuổi thọ YNP thường thể đường cong S-N đường cong phá hủy việc thử mỏi máy sàng với mẫu thử đánh bóng trơn nhẵn, phương pháp B, liệu kiểm tra chuyển đổi để phù hợp với bánh kiểm, việc sử dụng hệ số ảnh hưởng phù hợp với phương pháp mẫu thử: hệ số Y với độ nhạy, hệ số YR với độ nhám bề mặt, Hệ số kích cỡ YX ứng với phương pháp B Các phương pháp áp dụng khơng có số liệu thử nghiệm bánh mẫu thử cắt rãnh Các phương pháp đặc biệt phù hợp để đánh giá, xác định giá trị độ bền chân vật liệu bánh khác 4.2.2 Ứng suất uốn cho phép, FP : Phương pháp B, C, D Công thức (4) sử dụng tùy theo vào giới hạn điều 4.2.2 a) b), đó: F lim giới hạn mỏi uốn danh nghĩa bánh thử chuẩn (xem ISO 6336-5) Giá trị giới hạn ứng suất uốn phụ thuộc vào vật liệu, nhiệt luyện độ nhám bề mặt phần lượn chân bánh kiểm; F E giới hạn bền uốn Độ bền uốn mẫu thử không cắt rãnh, với giả định trạng thái vật liệu (bao gồm nhiệt luyện) hoàn toàn đàn hồi FE =( F lim YST); YST hệ số hiệu chỉnh ứng suất, tính đến kích thước bánh thử chuẩn (xem 6.5); YNT hệ số tuổi thọ ứng suất chân răng, tính đến kích thước bánh thử chuẩn (xem 10) Hệ số tính đến khả tải cao số chu kỳ chịu tải giới hạn; FG giới hạn ứng suất chân FG =( FP SF min); SF hệ số an tồn nhỏ tính ứng suất chân (xem điều 4.3); Y relT hệ số nhạy tương đối tỷ số hệ số nhạy bánh kiểm hệ số nhạy bánh thử chuẩn (xem điều 11) Cho phép tính ảnh hưởng độ nhạy vật liệu; YR rel T hệ số bề mặt tương đối tỷ số hệ số nhám bề mặt phần lượn chân bánh kiểm hệ số nhám bề mặt phần lượn chân bánh thử chuẩn (xem điều 12); Cho phép tính ảnh hưởng nhám bề mặt góc lượn chân răng; YX Hệ số kích cỡ tính độ bền chân (xem điều 13); Hệ số sử dụng để tính ảnh hưởng kích thước đến giới hạn mỏi uốn a) Ứng suất uốn cho phép (tham chiếu) Ứng suất uốn cho phép (tham chiếu ), FPref, tính theo cơng thức (4), với YNT = hệ số YST, Y rel T, YX ,SF F lim xác định theo phương pháp B, C D b) Ứng suất uốn cho phép (tĩnh) Ứng suất uốn cho phép (tĩnh), FP stat, tính theo cơng thức (4) với hệ số YNT, YST, Y relT, YR rel T, YX , SF F lim xác định theo phương pháp B, C D (đối với ứng suất tĩnh) 4.2.3 Ứng suất uốn cho phép, pháp B, C D FP , ứng với tuổi thọ ngắn hạn tuổi thọ dài hạn: Phương FP ứng với số chu kỳ chịu tải NL cho xác định đồ thị nội suy theo đường cong S-N, nằm giá trị có ứng suất tham chiếu theo 4.2.2 a) giá trị đạt ứng với ứng suất tĩnh theo 4.2.2 b) xem điều 10) 4.2.3.1 Các giá trị đồ thị Tính tốn F P ref ứng suất tham chiếu F P stat ứng suất tĩnh theo 4.2.2 a) vẽ đường cong S-N tương ứng với hệ số tuổi thọ, Y NT Giá trị FP ứng với số chu kỳ tải trọng NL, suy từ đồ thị Hình Hình - Sơ đồ xác định ứng suất uốn cho phép ứng với tuổi thọ, tính theo phương pháp B 4.2.3.2 Xác định tính tốn Tính tốn FPref ứng với ứng suất tham chiếu FPstat ứng với ứng suất tĩnh theo 4.2.2, sử dụng kết này, xác định FP số chu kỳ tải trọng NL phạm vi tuổi thọ ngắn hạn, theo công thức sau: L cấu thép thể tích, gang peclit banit phạm vi tuổi thọ ngắn hạn a) Đối với thép kết dẫn Hình 36: 104 < NL x106: L b) Đối với thép thấm bon thép bề mặt; thép tơi thể tích thép thấm nitơ; thép tơi thể tích thép thấm bon, nitơ hóa, gang ferit gang xám phạm vi tuổi thọ ngắn hạn dẫn Hình 36: 103 < NL 3x106: Các tính tốn tương ứng xác định phạm vi tuổi thọ dài hạn 4.2.4 Ứng suất uốn cho phép, 4.2.4.1 FP FP : Phương pháp BK, CK DK ứng suất tĩnh ứng suất tham khảo Ứng suất uốn cho phép tính tốn dựa độ bền mẫu thử cắt rãnh theo phương trình sau: Trong đó: k lim: giá trị giới hạn ứng suất uốn mẫu thử dạng cắt rãnh tính đến ảnh hưởng vật liệu mẫu thử, nhiệt luyện trạng thái bề mặt ảnh hưởng đến kích thước mẫu thử Phải ý xem xét khác điều kiện chế tạo, tính chất vật liệu nhiệt luyện, tác động ứng suất tiết diện mẫu thử bánh kiểm; YSk: hệ số hiệu chỉnh ứng suất ứng với mẫu thử cắt rãnh; YNk: hệ số tuổi thọ ứng suất chân răng, ứng với đến mẫu thử cắt rãnh Hệ số sử dụng để tính khả chịu tải cao cho số chu kỳ tải trọng giới hạn; Y relk hệ số độ nhạy tương đối tỷ số hệ số nhạy bánh kiểm hệ số mẫu thử cắt rãnh (xem điều 11) cho phép tính đến ảnh hưởng độ nhạy vật liệu; YRrelk: hệ số nhám tương đối tỷ số hệ số nhám phần lượn chân bánh kiểm hệ số nhám mẫu thử cắt rãnh (xem điều 12) Cho phép tính ảnh hưởng độ nhám bề mặt phần lượn chân răng; Các thuật ngữ ký hiệu khác có liên quan định nghĩa 4.2.2 Giá trị hệ số có liên quan đến mẫu thử cắt rãnh ( k lim, YSk YNk) phải xác định thử nghiệm lấy từ tài liệu (xem 9.2) Đánh giá klim đánh giá hệ số ảnh hưởng tương ứng phải dựa giá trị ứng suất tĩnh ứng suất tham chiếu phôi thử cắt rãnh Các hệ số ảnh hưởng phải xác định theo điều 4.2.2 điều 4.2.3, sử dụng phương pháp Bk chi tiết phương pháp đơn giản hoá hơn, C k Dk 4.2.4.2 FP Giá trị ứng với tuổi thọ ngắn hạn FP phải xác định phù hợp với qui trình mơ tả 4.2.3 4.2.5 Ứng suất uốn cho phép, 4.2.5.1 FP FP : phương pháp Bp, Cp Dp ứng suất tĩnh ứng suất tham chiếu Trường hợp này, ứng suất uốn cho phép tính dựa độ bền mẫu thử đánh bóng nhẵn theo phương trình sau: Trong đó: p lim: giá trị giới hạn ứng suất uốn mẫu thử dạng thẳng có liên quan tới vật liệu nhiệt luyện, có tính đến kích thước mẫu thử Sự khác tính chất nhiệt luyện vật liệu mẫu thử bánh kiểm, nên điều kiện chế tạo phải xem xét trường hợp klim 4.2.4 YNp hệ số tuổi thọ ứng suất chân ứng với mẫu thử đánh bóng, phẳng nhẵn Hệ số sử dụng để tính khả chịu tải cao số chu kỳ giới hạn; Y hệ số độ nhạy bánh kiểm, ứng với mẫu thử đánh bóng, phẳng nhẵn Cho phép tính ảnh hưởng độ nhạy vật liệu; YR hệ số bề mặt bánh kiểm ứng với mẫu thử đánh bóng, nhẵn Cho phép tính ảnh hưởng độ nhám bệ mặt; Các thuật ngữ ký hiệu khác định nghĩa 4.2.2 Sự đánh giá plim YNp mẫu thử phẳng nhẵn phải dựa thử nghiệm lấy tài liệu (xem 9.2) Giá trị plim hệ số ảnh hưởng tương ứng phải dựa giá trị ứng suất tĩnh ứng suất tham chiếu Các hệ số ảnh hưởng phải xác định theo 4.2.2 4.2.3 phương pháp B p theo phương pháp đơn giản hơn, Cp Dp 4.2.5.2 FP Giá trị tuổi thọ ngắn hạn FP xác định theo qui trình mơ tả 4.2.3 4.2.4 4.3 Hệ số an toàn độ bền uốn (tránh gẫy răng), SF Tính tốn hệ số an tồn SF bánh nhỏ bánh lớn không giống nhau: a) Phương pháp B Các giá trị FG ứng suất tham chiếu ứng suất tĩnh tính tốn theo 4.2.2 a) b) theo phương trình (4) Đối với tuổi thọ ngắn hạn, FG tính theo 4.2.3 F tính theo phương trình (1) (2) b) Phương pháp C D Các giá trị FG ứng suất tham chiếu ứng suất tĩnh tính theo 4.2.2 a) b) phương trình (4) Đối với tuổi thọ giới hạn FG xác định theo 4.2.3 F tính từ phương trình (1) (3) c) Phương pháp Bk ,Ck Dk Tiếp theo phương pháp mơ tả 4.3 a) b), FG tính theo 4.2.4 d) Phương pháp BP , CP DP Các qui trình theo sau phương pháp mơ tả điều 4.3 a) b), với tính toán theo 4.2.5 FG Các giá trị giới hạn bền chân FG, ứng suất cho phép FP ứng suất chân F, xác định theo phương pháp khác Các phương pháp sử dụng cho giá trị phải qui định tài liệu tính tốn Chú thích 4: Các hệ số an tồn theo 4.3 có liên quan đến mô men xoắn truyền động Xem 4.1.3 ISO 6336-1 dẫn giá trị hệ số an toàn nhỏ rủi ro hư hỏng Các hệ số dạng răng, yF yFA;; Hệ số đỉnh răng, yFs 5.1 Qui định chung YF YFA hệ số tính đến ảnh hưởng dạng ứng suất uốn danh nghĩa Xem 4.1.1 Hệ số YF xác định tải trọng đặt điểm ăn khớp đơi ngồi (phương pháp B) hệ số YSa xác định tải trọng đặt đỉnh (phương pháp C) Dây cung điểm tiếp tuyến 30o với đường lượn chân xác định tiết diện dùng làm sở tính tốn (xem Hình đến Hình 6) Xác định giá trị YF,, YS, YFS,, YFa, YSa dựa dạng danh nghĩa với hệ số địch chỉnh x Các giá trị nhận từ Hình đến Hình 32 Nói chung, tác động giảm chiều dày đến ứng suất uốn bánh trụ gia cơng tinh bỏ qua Do chân răng bánh cạo mài thường tạo dụng cụ cắt dao phay lăn nên hình dạng kích thước chúng thường xác định chiều sâu cắt Do lượng vật liệu cho phép q trình gia cơng tinh mài prôfin thường đặt chiều sâu dụng cụ gia công liên quan đến trục bánh gồm giá trị hệ số dịch chỉnh danh nghĩa x mn trừ dung sai thiết kế để bảo đảm lượng dư gia công tinh lớn so với lượng dư u cầu Vì vậy, giá trị tính tốn ứng suất chân thường an tồn Nếu sai lệch chiều dày gần chân làm giảm chiều dày lớn 0,05m n, phải lưu ý tính ứng suất, thay cho prơfin danh nghĩa prơfin dụng cụ cắt ứng với giá trị dịch chỉnh mn xE Hình 2- Kích thước prơfin sở (prơfin hồn chỉnh) Các phương trình phần TCVN 7578 áp dụng cho tất prơfin sở (xem Hình 2) có khơng có cắt lẹm chân có hạn chế sau: a) Điểm tiếp xúc tiếp tuyến góc 30o phải nằm đường lượn chân góc lượn sở tạo thành; b) Prơfin sở bánh có bán kính góc lượn chân fp > c) Răng phải tạo dụng cụ cắt dao phay lăn, dụng cụ cắt dạng d) Khi tính hiệu suất theo dạng hồn chỉnh, bỏ qua lượng dư mài prôfin lượng dư tương tự kể lượng dư chiều dày Trong thực tế, thừa nhận kích thước sở dụng cụ cắt giống hệt kích thước sở bánh Các giải thích áp dụng cho bánh thẳng bánh nghiêng Các giá trị Y F, YFa Yfs xác định với bánh thẳng tương đương bánh nghiêng; số tương đương zn xác định theo phương trình (19) (20) giá trị gần z n lấy từ Hình Các giá trị YF, YFa YFs xác định riêng cho bánh lớn bánh nhỏ 5.2 Tính tốn hệ số dạng răng, YF: phương pháp B Để xác định kích thước danh nghĩa dây cung sFn tiết diện nguy hiểm chân cánh tay địn mơ men uốn hF e đặt tải trọng điểm ăn khớp đơi ngồi bánh ăn khớp ngồi phương pháp B, dẫn Hình Phương trình sử dụng kí hiệu minh họa Hình 3: Đế đánh giá giá trị xác hFe, sFn Fen Tr−ớc tiên lấy giá trị với độ xác hợp lý, thường sau tính lặp lại hai lần công thức (15) Hệ số dạng Y F không xác định đồ thị V, GTS, GGG (peclit, banit); S V, GTS, GGG (peclit, banit); 0,2 = 800 N/mm2 0,0064 V, GTS, GGG (peclit, banit); 0,2 = 1000 N/mm2 0.0014 10 0,0194 = 600 N/mm2 Eh, IF (chân); cho toàn độ cứng) 0,0030 1) Xem Hình 37 để giải thích từ viết tắt sử dụng 11.3.2.2 Y rel T ứng suất tĩnh Y rel T tính tốn phương trình (59) đến (60) phù hợp với đường cong Hình 38 (Các kí hiệu sử dụng tra theo Hình 37) 7) a) Đối với thép có giới hạn chảy lớn, St: b) Đối với thép có giãn dài tăng độ giãn dài 0,2%, thép V gang xám GGG (peclit, banit): c) Đối với thép Eh IF có ứng suất lên đến mức bắt đầu gẫy rạn nứt: Y rel T = 0,44 Ys + 0,12 …(61) d) Đối với thép NT NV có ứng suất đến mức bắt đầu gẫy rạn nứt Y rel T = 0,2 YS + 0,60 …(62) e) Đối với gang GG GGG (ferit) có ứng suất đến giới hạn gẫy Y rel T = 1,0 …(63) 11.3.2.3 Y rel T Hệ số Y với tuổi thọ giới hạn xác định mô tả 11.3.1.3 rel T tuổi thọ ngắn hạn 11.4 Hệ số nhạy tương đối, Y : phương pháp C D rel T 11.4.1 Phương pháp C 11.4.1.1 Y rel T ứng suất tham chiếu Theo Hình 37, bánh có qs khơng nhỏ 1,5 lấy Y rel T = 1,0 Khi qs lớn 2,5, giá trị tính tương đối an tồn Sự biến đổi hệ số nhạy động không đồng vật liệu, nhiệt luyện gia công, thường bù cho ảnh hưởng đơn giản Theo Hình 37, bánh thép có qs < 1,5, thay Y rel T 0,95 Giới hạn dùng với qs dẫn Hình17 đến Hình 24 11.4.1.2 Y 7) rel T ứng suất tĩnh Giá trị gần Ys lấy từ YSa, sử dụng đồ thị thấp hình 38 Trên sở qui định 11.2 c) Y giải thích Hình 37): rel T tính tốn sau (các chữ viết tắt a) Đối với St, GGG (peclit, bainit), V, Eh IF: Y rel T = 0,52 YSa + 0,20 …(64) b) Đối với NT NV: Y rel T = 0,26 YSa + 0,60 …(65) c) GG GGG( peclit) Y rel T = 1,0 …(66) 11.4.1.3 Y rel T Hệ số Y với tuổi thọ ngắn hạn xác định trình bày 11.3.1.3 rel T = tuổi thọ ngắn hạn 11.4.2 Phương pháp D Theo phương pháp này, giá trị Y rel T = 1,0 ứng với ứng suất tham chiếu, ứng suất tĩnh tuổi thọ ngắn hạn toàn vật liệu bánh Với q s 1,5 YSa > 1,8 giá trị tính tương đối an tồn Khi YSa < 1,8, thay Y rel T 0,8 11.5 Hệ số độ nhạy tương đối, Y : phương pháp Bk rel k 11.5.1 Các giá trị đồ thị 11.5.1.1 Hệ số Y rel k ứng suất tham chiếu Theo Hình 39, hệ số Y bánh kiểm hàm qs vật liệu, hệ số Y k mẫu thử cắt rãnh hàm q k vật liệu Các giá trị theo công thức (67) để tính Y rel k 11.5.1.2 Hệ số Y rel k ứng suất tĩnh Theo Hình 40, hệ số Y bánh kiểm hàm Ys vật liệu, hệ số Y k mẫu thử cắt rãnh hàm Y k vật liệu Các giá trị theo công thức (67) để xác định Y rel k Giá trị gần Y xác định theo Y a n đồ thị thấp Hình 40 Các giá trị hệ số hiệu chỉnh ứng suất YSk mẫu thử cắt rãnh (tương ứng với hệ số rãnh) tham khảo tài liệu hướng dẫn 11.5.1.3 Hệ số Y rel k tuổi thọ ngắn hạn Cách xác định hệ số Y rel k mô tả 11.3.1.3 11.5.2 Xác định tính tốn 11.5.2.1 Hệ số Y Hệ số Y rel k rel k ứng suất tham chiếu tính tốn theo cơng thức (68) giá trị từ bảng 2: đó, ”k mức đo ứng suất tương đối đáy rãnh mẫu thử xác định theo công thức (58) thay q k qs 11.5.2.2 Hệ số Y rel k ứng suất tĩnh Hệ số Y tính theo 11.7.2.2; Hệ số Y k tính theo phương trình (69) đến (73) phù hợp với đồ thị Hình 40 Hai giá trị cơng thức (67) để tính Y rel k a) Đối với thép có giới hạn chảy lớn, St: b) Đối với thép có giãn dài tăng dần độ giãn dài 0,20%, thép V gang xám GGG (peclit; banít) c) Đối với thép Eh IF có ứng suất tăng đến mức bắt đầu gẫy rạn nứt: Y k = 0,77 YSk + 0,22 …(71) d) Đối với thép NT NV có ứng suất tăng đến mức bắt đầu gẫy rạn nứt: Y k = 0,27 YSk + 0,72 … (72) e) Đối với gang xám GG GGG (ferit) có ứng suất tăng đến giới hạn gẫy: Y k = 1,0 1.5.2.3 Hệ số Y Hệ số Y rel k …(73) rel k tuổi thọ ngắn hạn xác định mô tả 9.3.1.3 11.6 Hệ số nhạy tương đối Y 11.6.1 Hệ số Y rel k rel k : phương pháp Ck ứng suất tham chiếu Hệ số Y rel k lấy 1,0 qS > qsk - Với thay này, qs lớn qsk, giá trị tính tương đối an tồn 11.6.2 Hệ số Y rel k ứng suất tĩnh tuổi thọ ngắn hạn Hệ số Y rel k lấy 1,0 YS > YSk - 0,5, Y rel k thay 0,8 YS < YSk - 0,5 Với thay này, giá trị tính hồn tồn an tồn 11.7 Xác định hệ số nhạy, Y : phương pháp BP 11.7.1 Các giá trị đồ thị 11.7.1.1 Hệ số Y ứng suất tham chiếu Y xác định từ Hình 39 hàm YSa qS vật liệu ứng với bánh kiểm 11.7.1.2 Hệ số Y ứng suất tĩnh Y xác định từ Hình 40 hàm YS, hệ số hiệu chỉnh ứng suất vật liệu bánh kiểm Giá trị gần YS nhận từ đồ thị thấp Hình 40 tính tốn 11.7.1.3 Hệ số Y tuổi thọ ngắn hạn Về nguyên tắc, hệ số Y xác định mô tả 11.3.1.3 11.7.2 Xác định tính tốn 11.7.2.1 Hệ số Y ứng suất tham chiếu Hệ số Y tính tốn phương trình (74) giá trị Bảng 2: 11.7.2.2 Hệ số Y ứng suất tĩnh Giá trị lớn hệ số nhạy tĩnh lấy hệ số hiệu chỉnh ứng suất, Y Điều có nghĩa vật liệu trạng thái hoàn toàn dẻo Các chữ viết tắt định nghĩa Hình 37: 7) a) Đối với thép có giới hạn chảy lớn, St: b) Đối với thép có giãn dài tăng dần độ giãn dài 0,2%, thép V gang xám GGG (perit; banít) c) Đối với thép Eh IF có ứng suất tăng đến mức bắt đầu gãy nứt: Y = 0,77 YS + 0,22 …(77) d) Đối với thép NT NV có ứng suất tăng đến mức bắt đầu gẫy nứt: Y = 0,27 YS + 0,72 …(78) e) Đối với gang xám GG GGG (ferit) có ứng suất tăng đến giới hạn gẫy: Y k = 1,0 11.7.2.3 Hệ số Y rel k …(79) tuổi thọ ngắn hạn Về nguyên tắc, hệ số Y rel k xác định mô tả 11.3.1.3 11.8 Hệ số nhạy tương đối Y : phương pháp Ck Trong phương pháp này, lấy giá trị Y = 1,0 ứng suất tham chiếu, ứng suất tĩnh tuổi thọ ngắn hạn Hằng số này, giá trị tham chiếu tương đối an tồn (xem Hình 39) giá trị ứng suất tĩnh hồn tồn an tồn (xem Hình 40) Chú thích: St: Thép có giới hạn bền V: Thép tơi thể tích ( B B < 800 N/mm2) 800 N/mm2) GG: Gang xám GGG (peclit, banít, feri): gang xám (cấu trúc peclit, banit, ferit) GTS (perit): gang rèn (cấu trúc peclit) Eh: Thép thấm bon IF: Thép gang cảm ứng qua lửa NT, NV: Thép thấm ni tơ, thép tơi thể tích thép thấm bon, nitơ cácbua hóa Hình 37- Hệ số nhạy tương đối , Y rel T , ứng suất tham chiếu (YSa có giá trị với sFn/ hFa =1,1) CHÚ THÍCH: Đồ thị thấp dựa YS = YSa (0,6 + 0,4 n ); có giá trị với sFn / hFa 1,1 Để giải thích từ viết tắt với vật liệu xem Hình 37 Hình 38 - Hệ số nhạy tương đối, Y rel T với ứng suất tĩnh CHÚ THÍC Giải thích chữ viết tắt với vật liệu, xem Hình 37 Hình 39 - Hệ số nhạy, Y , ứng suất tham chiếu (YSa có giá trị với sFn/ hFa 1,1) CHÚ THÍCH: Đồ thị thấp dựa YS = YSa (0,6 + 0,4 n ); có giá trị với sFn / hFa 1,1 Để giải thích từ viết tắt với vật liệu xem Hình 37 Hình 40 - Hệ số nhạy , Y ứng suất tĩnh 12 Các hệ số bề mặt, yr, yrt, yrk hệ số bề mặt tương đối, yR rel T yR rel k 12.1 Ảnh hưởng trạng thái bề mặt Hệ số bề mặt, YR tính cho ảnh hưởng ứng suất chân trạng thái bề mặt chân ảnh hưởng phụ thuộc vào vật liệu độ nhám bề mặt góc lượn chân (xem Chú thích 5), hệ số YR tính cho ứng suất tĩnh khác với YR tính cho ứng suất động Cũng YRk, hệ số bề mặt tính cho mẫu thử cắt rãnh thơ YRT hệ số bề mặt bánh thử chuẩn Các hệ số so sánh với mẫu thử đánh bóng nhẵn Các hệ số bề mặt tương đối đặc trưng cho mối tương quan hệ số bề mặt bánh kiểm hệ bề mặt bánh thử chuẩn(YR rel T) hệ số bề mặt mẫu thử cắt rãnh thơ (Y R rel k) Chú thích 5: Sự ảnh hưởng trạng thái bề mặt đến độ bền uốn chân phụ thuộc vào độ nhám bề mặt góc lượn chân mà cịn phụ thuộc vào kích thước Hình dáng rãnh Các ảnh hưởng trạng thái bề mặt không qui định kỹ tiêu chuẩn Phương pháp áp dụng vết xước khuyết tật khác tương tự có độ nhám thấp 2Rz ( 2Rz giá trị đánh giá ban đầu ) Ngoài độ nhám bề mặt, ảnh hưởng khác đến độ bền uốn bao gồm: ứng suất nén dư (rèn búa), ơxi hóa đường bao ngồi, ảnh hưởng hóa học v.v… Khi góc lượn tạo rèn hình dáng góc lượn hồn chỉnh, giá trị lớn khơng đáng kể nhận từ đồ thị thay cho YR rel T Khi ảnh hưởng hóa học ơxi hóa tồn giá trị nhỏ dẫn đồ thị thay YR rel T 12.2 Xác định hệ số bề mặt hệ số bề mặt tương đối Theo nguyên lý để áp dụng cho hệ số 4.2 a) Phương pháp A Trong phương pháp A giới hạn ứng suất chân xác định thử bánh kiểm thử bánh có đặc tính tương đương Bằng phép tính gần này, hệ số bề mặt tương đối lấy gần 1,0 Để xác định mối tương quan hệ số bề mặt vật liệu bánh kiểm phải tiến hành phân tích kỹ lưỡng b) Phương pháp B Các giá trị độ bền vật liệu theo phương pháp B xác định từ kết thử bánh thử chuẩn có RZT = 10 m Nói chung giá trị YR rel T liên quan đến ứng suất tham khảo bánh kiểm, khác chút so với 1,0 R Z T = 10 m giá trị trung bình YR rel T ứng suất tĩnh lấy 1,0 Phương pháp B phù hợp với cho phép tính tốn xác c) Phương pháp C D Vì khó xác định độ nhám bề mặt trạng thái vật liệu chân răng, hệ số Y R rel T số Nếu có so sánh thấy giá trị tương ứng kích thước liên quan (môđun), phương pháp chế tạo xử lý nhiệt phải trì quán d) Phương pháp Bk, Ck Dk Bằng phương pháp Bk, giá trị độ bền vật liệu lấy từ thử mẫu thử thô cắt rãnh, giá trị gần sát Rzk qsk mẫu thử cắt rãnh gần giống với giá trị bánh kiểm, giá trị gần YR relk gần 1,0 Do đó, phương pháp C, cần thiết thay số với YR rel k e) Phương pháp Bp, Cp Dp Theo phương pháp Bp, giá trị độ bền vật liệu xác định việc thử mẫu thử đánh bóng phẳng Trong trường hợp này, hệ số bề mặt tuyệt đối Y R sử dụng để tính tốn Do có độ nhám góc lượn chân răng, ảnh hưởng YR có phần giảm chút (xem thích 5) Trong đó, YRO hệ số bề mặt mẫu thử đánh bóng nhẵn Giá trị trung bình gần xác định Y S 2,0 Hình 42 tạo giá trị Khi kiểm tra Hình 42 thấy phạm vi độ nhám trung bình kiểm từ đỉnh đến đáy, YR số nhỏ (phương pháp Cp) 12.3 Hệ số bề mặt tương đối, YR rel T: phương pháp B 12.3.1 Các giá trị đồ thị 12.3.1.1 Hệ số YR rel T ứng suất tham chiếu ứng suất tĩnh Hệ số YR rel T xác định từ Hình 41 hàm vật liệu R z, độ nhám từ đỉnh đến đáy góc lượn chân bánh kiểm Đồ thị tra từ Hình 42 Chú thích: Để giải thích kí hiệu vật liệu xem Hình 37 Hình 41 - Hệ số bề mặt tương đối, YR rel T (lấy từ Hình 42) 12.3.1.2 Hệ số YR rel T tuổi thọ ngắn hạn Hệ số YR rel T xác định nội suy tuyến tính giá trị ứng suất tham khảo ứng suất tĩnh mà đánh giá theo 12.3.1.1 Công thức bao gồm việc xác định ứng suất cho phép tuổi thọ giới hạn 4.2.3 a) 12.3.2 Xác định tính tốn 12.3.2.1 Hệ số YR rel T ứng suất tham chiếu ứng suất tĩnh Hệ số YR rel T tính tốn phương trình (81) đến (87), phù hợp với đường đồ thị Hình 41 Xem Hình 37 để xác định chữ viết tắt vật liệu a) Ứng suất tham khảo nằm phạm vi Rz < m Đối với vật liệu V, GGG (peclit, banit ) Eh IF (chân răng): YR rel T = 1,12 … (81) YR rel T = 1,07 …(82) Đối với thép: Đối với vật liệu GG, GGG ( ferit) NT, NV: YR rel T = 1,025 b) Ứng suất tham khảo phạm vi m …(83) Rz 40 m Đối với vật liệu V, GGG (peclit, banit), Eh IF (chân răng): Y rel T = 1,674 - 0,529 (RZ + 1) 0,1 …(84) YR rel T = 5,306 - 4,203 (RZ +1)0,01 …(85) Đối với thép, St: Đối với vật liệu GG, GGG (ferit) NT, NV: YR rel T = 4,299 - 3,259 (RZ +1)0,05 …(86) c) Ứng suất tĩnh nói chung YR rel T = 1,0 …(87) 12.3.2.2 Hệ số YR rel T tuổi thọ ngắn hạn Về nguyên lý hệ số YR rel T xác định mô tả điều 12.3.1.2 12.4 Hệ số tuổi thọ tương đối, YR rel T: phương pháp C 12.4.1 Hệ số YR rel T ứng suất tham chiếu tuổi thọ ngắn hạn cho loại vật liệu a) Phạm vi RZ 16 m Hệ số YR rel T tính phương trình (87) b) Phạm vi RZ > 16 m yR rel T = 0,9 …(88) 12.4.2 Hệ số Y rel T ứng suất tĩnh với toàn vật liệu Hệ số YR rel T tính phương trình (87) 12.5 Hệ số bề mặt tương đối, YR rel T: phương pháp D Đối với ứng suất tĩnh, ứng suất tham chiếu tuổi thọ ngắn hạn cho vật liệu, hệ số Y R rel T tính phương trình (88) 12.6 Hệ số bề mặt tương đối, yR rel k: phương pháp Bk 12.6.1 Các giá trị đồ thị Hệ số YR xác định từ Hình 42 bánh kiểm Y Rk mẫu thử cắt rãnh hàm a) độ nhám, Rz, chân bánh Rzk độ nhám đáy rãnh mẫu thử b) vật liệu kiểm Các giá trị thay cơng thức (89) Chú thích: Giải thích chữ viết tắt cho vật liệu xem Hình 37 Hình 42 - Hệ số bề mặt, YR YRk (liên quan đến mẫu thử trơn nhẵn) 12.6.2 Xác định tính tốn Hệ số YR xác định theo điều 11.8.2 hệ số YRK xác định công thức (90) đến (93) Các công thức phù hợp với đồ thị Hình 42 Các giá trị dẫn công thức (89) 12.6.2.1 Hệ số YR rel k ứng suất tĩnh (thông dụng) ứng suất tham chiếu phạm vi Rzk < m YRk = 1,0 …(90) 12.6.2.2 Hệ số YR rel k ứng suất tham chiếu phạm vi m < Rzk < 40 m a) Đối với vật liệu V, GGG (peclit, banit), Eh IF (chân răng): YRk = 1,490 - 0,471 (Rzk + 1)0,1 …(91) YRk = 4,924 - 3,90 (RZk + 1)0,01 …(92) Đối với thép: Đối với vật liệu GG, GGG ( ferit) NT, NV: YRk = 4,161 - 3,155 (RZk + 1)0,005 … (93) 12.6.2.3 Hệ số YR rel k tuổi thọ ngắn hạn Về nguyên lý, hệ số xác định theo 12.3.1.2 12.7 Hệ số bề mặt tương đối, YR rel k: phương pháp Ck 12.7.1 Hệ số YR rel k ứng suất tham chiếu tuổi thọ ngắn hạn a) Phạm vi RZ Rzk + m YRk = 1,0 … (94) b) Phạm vi RZ > RZk + m YRk = 0,9 …(95) 12.7.2 Hệ số YR rel k ứng suất tĩnh (thông dụng) YRk = 1,0 …(96) 12.8 Hệ số bề mặt, YR:: phương pháp B 12.8.1 Các giá trị đồ thị Hệ số YR ứng suất tham chiếu ứng suất tĩnh xác định từ Hình 42 hàm R Z, độ nhám góc lượn chân bánh kiểm vật liệu Về nguyên lý, hệ số YR xác định theo 12.3.1.2 12.8.2 Xác định tính tốn Hệ số YR tính tốn cơng thức (97) đến(100), phù hợp với đồ thị Hình 42 12.8.2.1 Hệ số YR ứng suất tĩnh (thông dụng) ứng suất tham chiếu phạm vi Rzk < m YR = 1,0 12.8.2.2 Hệ số YR ứng suất tham chiếu phạm vi m Đối với vật liệu V, GGG (peclit, banit), Eh IF (chân răng): …(97) Rzk 40 m YR = 1,490 - 0,471 (RZ +1)0,1 …(98) YR = 4,924 - 3,90 (RZ +1)0,01 …(99) Đối với thép: Đối với vật liệu GG, GGG (ferit) NT, NV: YR = 4,161 - 3,155 (RZ + 1)0,005 …(100) 12.8.2.3 Hệ số YR tuổi thọ ngắn hạn Xác định hệ số mô tả 12.3.1.2 12.9 Hệ số bề mặt, YR: Phương pháp Cp 12.9.1 Hệ số yR ứng suất tham chiếu tuổi thọ ngắn hạn YR = 0,8 …(101) Do sử dụng số này, giá trị tính tốn hồn tồn an tồn (xem Hình 42) 12.9.2 Hệ số YR ứng suất tĩnh YR = 1,0 …(102) 13 Hệ số kích cỡ, yx Hệ số kích cỡ, Yx sử dụng để xem xét ảnh hưởng kích thước đến: khả phân phối điểm yếu cấu trúc vật liệu; thay đổi ứng suất theo độ bền lý thuyết vật liệu, suy giảm tăng dần kích thước; chất lượng vật liệu xác định thử kéo ảnh hưởng tạo hình, xuất khuyết tật v.v… Có ảnh hưởng đáng kể sau: a) Tình trạng vật liệu, phân tích qui trình tạo hình b) Xử lý nhiệt, chiều sâu tính đồng làm cứng c) Môđun, trường hợp bề mặt: chiều sâu thấm bon liên quan đến kích thước Hệ số kích cỡ YX xác định cho bánh lớn bánh nhỏ không giống 13.1 Hệ số kích cỡ YX: phương pháp A Giá trị Hệ số kích cỡ YX dựa kinh nghiệm tin cậy thử nghiệm điều kiện làm việc phù hợp với phạm vi kích thước bánh khác vật liệu kiểm, xử lý nhiệt thích hợp (xem 4.1.8 ISO 6336 - 1) 13.2 Hệ số kích cỡ YX: phương pháp B Các giá trị cung cấp dựa kết bánh thử độ bền uốn mẫu thử có kích thước khác nhau, liên quan đến thực tiêu chuẩn thời qui trình xử lý nhiệt người thao tác 13.2.1 Hệ số kích cỡ, YX, ứng suất tham khảo ứng suất tĩnh 13.2.1.1 Các giá trị đồ thị Các giá trị YX xác định từ Hình 43 hàm mô đun, vật liệu xử lý nhiệt CHÚ THÍCH: Giải thích chữ viết tắt vật liệu xem Hình37 Vùng tối phạm vi phân bố ứng suất tĩnh Hình 43 - Hệ số kích cỡ, YX, độ bền uốn 13.2.1.2 Xác định tính tốn YX tính tốn phương trình Bảng Các phương trình phù hợp với đồ thị cho Hình 43 Bảng - Hệ số kích cỡ, YX Vật liệu 1) St, V GGG (peclit, banit), GTS (peclit) Mô đun pháp tuyến mn Đối với chu kỳ mn ≤ 5 < mn < 30 106 YX = 1,0 YX = 1,03 - 0,006 mn 30 ≤ mn YX = 0,85 mn ≤ YX = 1,0 Eh, IF (răng) < m < 25 NT, NV 25 ≤ mn YX = 0,8 GG, GGG mn ≤ YX = 1,0 < mn < 25 25 ≤ mn Toàn vật liệu ứng suất tĩnh 1) Hệ số kích cỡ Yx Để giải thích chữ viết tắt cho vật liệu xem Hình 37 13.2.2 Hệ số kích cỡ, YX, tuổi thọ ngắn hạn YX = 1,05 - 0,01 mn YX = 1,075 - 0,015 mn YX = 0,7 YX = 1,0 Hệ số YX xác định nội suy tuyến tính giá trị ứng suất tham khảo ứng suất tĩnh theo 13.2.1 Công thức bao gồm việc xác định ứng suất cho phép tuổi thọ giới hạn qui định 4.2.3 a) 13.3 Hệ số kích cỡ YX: phương pháp C Phương pháp suy từ phương pháp B Giá trị Y X ứng suất tham khảo, ứng suất tĩnh ứng suất tuổi thọ giới hạn xác định giống ứng suất tham khảo theo 13.2.1 Do có gần giống vậy, giá trị tính tốn liên quan đến tuổi thọ giới hạn ứng suất tĩnh tương đối an toàn THƯ MỤC [1] TCVN 7584 - 2006 (ISO 54-1996) Bánh trụ công nghiệp công nghiệp nặng - Mô đun [2] TCVN 7578 - 2: 2006 (ISO 6336-2:1996) Tính tốn khả tải bánh thẳng bánh nghiêng Phần 2: Tính tốn độ bền bề mặt (tiếp xúc) [3] ISO 1122-1:1998 Vocabulary of gear terms - Part 1: Definitions related to geometry (Thuật ngữ bánh - Phần : Các định nghĩa liên quan đến hình học) ... trọng (tuổi thọ làm việc) NL; c) Chỉ tiêu phá hủy; d) Sự trơn nhẹ cấu vận hành; e) độ vật liệu bánh răng; f) độ dẻo độ bền vật liệu; g) Ứng suất dư Đối với tiêu chuẩn này, số chu kỳ tải trọng, NL... riêng bánh nhỏ F 4.1.1 Phương pháp xác định ứng suất chân răng, F : Nguyên tắc ứng dụng Trong tiêu chuẩn này, ứng suất chân cục xác định tích ứng suất uốn danh nghĩa hệ số hiệu chỉnh ứng suất... đặc tính vật liệu bánh thơng dụng chế độ nhiệt luyện chịu tải thử nghiệm máy sàng lắc với bánh tiêu chuẩn Các số liệu vật liệu xác định để chuyển đổi phù hợp với kích thước bánh kiểm, dùng cho