ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO MỤC LỤC SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO CHƯƠNG GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ: Thiết kế kết cấu nhịp giản đơn, dầm thép liên hợp BTCT với số liệu đầu vào sau : + Chiều dài tính tốn : Ltt=33m + Bề rộng phần xe chạy : B= 7.5m + Bề rộng lề hành : K=2x1.4m + Tải trọng thiết kế : HL93 1.2 VẬT LIỆU -Thép làm dầm chủ : Thép M270 cấp 345 có cường độ chảy Fy=345MPa -Thép làm hệ liên kết ngang (dầm ngang khung ngang), sườn tăng cường : M270 cấp 345 có cường độ chảy Fy=345MPa -Thép mặt cầu, lề hành : + Thép đai : CI có Fy=240MPa + Thép chịu lực, cấu tạo : CII có Fy=280MPa -Thép làm lan can, cột lan can : M270 cấp 250 có cường độ chảy Fy=250MPa fC′ = 28MPa -Bê tông mặt cầu, lan can, lề hành : γ S = 7.85 × 10 −5 N / mm3 -Trọng lượng riêng thép : -Trọng lượng riêng bê tơng có cốt thép : -Tỷ trọng bê tông asphalt: γ C = 2.5 ×10 −5 N / mm3 γ = 22.5 × 10-6 N/mm γ = 15 × 10-6 N/mm -Tỷ trọng lớp dính bám chống thấm: 1.3 THIẾT KẾ MẶT CẮT NGANG CẦU: 1.3.1 Chọn số lượng dầm n, khoảng cách dầm S, chiều dài cánh hẫng LC: Bề rộng toàn cầu: Btc=7500 + x 1400+ x 250 = 10800 mm Btc = (n − 1) S + Lc    ⇒ Btc ≈ nS Lc ≈ S  Ta có: Khoảng cách dầm chính: S = 1.6-2.2m Chọn số dầm 6, khoảng cách dầm S = 1800 mm, chiều dài hẫng LC = 900 mm SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO 1.3.2 Thiết kế độ dốc ngang cầu, cấu tạo lớp mặt cầu : Độ dốc ngang thiết kế : 2% Tạo dốc thay đổi chiều cao đá kê gối : Là dùng đá kê gối có chiều cao tăng dần để tạo độ dốc ngang mặt đường sau hoàn thiện Chiều cao tối thiểu gối 150 mm Chiều cao gối thiết kế: + Gối : 150 mm + Gối : 150 + S x 2%=186 mm + Gối : 186 + S x 2%=222 mm Các gối lại : Đối xứng 1.3.3 Thiết kế nước mặt cầu: Đường kính ống: D≥100mm Diện tích ống nước tính sở 1m mặt cầu tương ứng với 1.5 cm ống thoát nước Khoảng cách ống tối đa 15m, chiều dài ống vượt qua đáy dầm 100mm Diện tích mặt cầu S = L x Btc=33×10.8= 356.4mm2 Vậy cần bố trí 534.6cm2 = 53460mm2 ống nước ⇒ Aong = n= 3.14 ×100 = 7850mm 53460 = 6.81 7850 Số ống cần thiết : Vậy ta chọn ống, bố trí đối xứng bên bên ống ,khoảng cách ống 8m Hình: Bố trí cống nước cầu 1.4 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC DẦM : 1.4.1 Chiều dài dầm tính toán : Chọn khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối : a=0.3 m Chiều dài dầm tính tốn: Ltt = 33 m SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO 1.4.2 Chiều cao dầm : Chiều cao dầm chọn từ chiều cao tối thiểu quy trình theo kinh nghiệm thiết kế:  d = 0.033L = 0.033 × 33000 = 1089 mm   H ≥ 0.04L = 0.04 × 33000 = 1320 mm  1 1 H = L ÷ L = 33000 ÷ 33000 = 1320 ÷ 1650mm   25 20 25 20  Vậy chọn chiều cao dầm thép: Chiều cao dầm liên hợp: 1.4.3 Kích thước tiết diện ngang : d=1100 mm H= 1380 mm Hình: Tiết diện dầm liên hợp Chiều cao phần vút : hV=100mm Chiều dày bê tông : tS=180 mm Chiều dày sườn dầm : tW=12 mm Chiều rộng cánh : bC=350 mm Chiều dày cánh : tC=20 mm Chiều rộng cánh : bf=400 mm Chiều dày cánh : tf=40 mm SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO 1.5 THIẾT KẾ CẤU TẠO CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH: 1.5.1 Sườn Tăng Cường, hệ liên kết ngang: Hình: Bố trí STC hệ liên kết ngang Chỉ bố trí sườn tăng cường đứng, khơng bố trí sườn tăng cường dọc Bố trí sườn tăng cường đứng gối đầu dầm, khoảng cách 200 mm Bố trí sườn tăng cường đứng trung gian khoảng cách 1.500 mm, riêng đoạn đầu dầm (từ đầu đến hệ khung ngang đầu tiên) bố trí cách khoảng 600÷800 mm Tại sườn tăng cường đứng gối đầu tiên, bố trí hệ dầm ngang thép cán chữ I, loại dầm cánh rộng W760x265 Tại sườn tăng cường đứng cách khoảng 3000mm bố trí hệ khung ngang thép L100 x 100 x 10 (cho xiên ngang) Bề dày tất sườn tăng cường 14mm, kích thước lại xem hình vẽ SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO 1.5.2 Neo chống cắt: Hình : Bố trí neo chống cắt Thiết kế loại neo hình nấm với số liệu sau : Đường kính đinh: dS = 16 mm Chiều cao: h = 180 mm Thiết kế hàng neo với khoảng cách tim neo đến mép cánh 50 mm, khoảng cách từ tim neo 125 mm 1.5.3 Mối nối dầm chính: Mối nối sử dụng bulông cường độ cao Số lượng mối nối , đặt đối xứng qua tim cầu, cách đầu dầm 11,300mm SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO CHƯƠNG THIẾT KẾ LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH, BẢN MẶT CẦU (Ở phần này, thiết kế cấu tạo bố trí thép, tính tĩnh tải, khơng tính tốn nội lực tính tốn cốt thép.) 2.1 LAN CAN: Cột lan can: +Bố trí chiều dài nhịp 33.6 m +Bố trí khoảng cách cột lan can m Vậy ta bố trí bên cầu gồm: 17 cột lan can, 16 cặp liên kết, 16 cặp tay vịn Một cột lan can tạo thép: T1 100 x 1,740 x T2 140 x 740 x T3 100 x 150 x Thể tích thép là: Thể tích thép T1: VT1 = 100 x 1,740 x =870,000 mm3 Thể tích thép T2: VT2 = 140 x 740 x =518,000 mm3 Thể tích thép T3: VT3 = 100 x 150 x = 75,000 mm3 Vcot lancan = 870, 000 + 518, 000 + 75, 000 = 1, 463, 000 mm3 Vlienket = × Thanh liên kết: Vtayvin = × π × (902 − 822 ) × 100 = 216,142 mm3 π × (802 − 702 ) × 2000 = 4,712,389 mm3 Tay vịn: Tổng trọnglượng lan can toàn cầu: SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO DC = γ s × (Vcot lancan + Vlienket + Vtayvin ) = 7.85 × 10−5 × (1, 463,000 × 17 + 216,142 ×16 + 4,712,389 ×16) = 8,142.608436 N Tính 1mm theo phương dọc cầu: Plancan = 8,142.608 = 0.24234 N / mm 33, 600 2.2 LỀ BỘ HÀNH: Hình : Lề hành Lề hành: (tính 1mm theo phương dọc cầu) V1 = 1× 650 × 250 = 162,500 mm3 V2 = 1× 150 ×100 = 15,000 mm3 V 13 = 1× 100 × 1300 = 130,000 mm3 V 23 = 1× 20 × 1300 = 26,000 mm3 V 33 = 1× 30 × 1300 = 39,000 mm3 V4 = 1× 150 × 100 = 15,000 mm3 V5 = 1× 300 × 100 = 30,000 mm3 SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO P1 = V1 × γ c = 162,500 × 2.5 × 10−5 = 4.0625 N P2 = V2 × γ c = 15,000 × 2.5 × 10−5 = 0.375 N P3 = V3 × γ c = 130,000 × 2.5 × 10−5 + 26,000 × 2.35 × 10 −5 + 39,000 × 2.08333 × 10 −5 = 4.6734987 N P4 = V4 × γ c = 15,000 × 2.5 ×10−5 = 0.375 N P5 = V5 × γ c = 30,000 × 2.5 × 10−5 = 0.75 N ⇒ DC3 = P Lan Can + P1 + P2 + P3 + P4 + P5 =10.478 N Hình: Vị trí lực tác dụng lên lan can, lề hành Vị trí đặt DC3: Xác định cách cân momen điểm A x' = P lancan × xlancan + P1 × x1 + P2 × x2 + P3 × x3 + P4 × x4 + P5 × x5 DC3 0.24234 × 125 + 4.0625 ×125+0.375 × 300 + 4.6734987 × 900 + 0.375 × 1500 + 0.75 × 1600 10.4783387 = 632 mm = Vậy DC3 cách mép trái đoạn 632 mm Chọn bố trí cốt thép mặt cầu hình sau: Thép dùng cho lề hành thép CII có Fy=280 MPa bê tơng sử dụng có F’c=28 MPa SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO Hình : Bố trí thép lề hành 2.3 BẢN MẶT CẦU: Bản mặt cầu tính tốn theo sơ đồ: Bản congxon loại dầm Trong phần loại dầm đơn giản xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục sau tính tốn dầm đơn giản xong phải nhân với hệ số kể đến tính liên tục mặt cầu Cốt thép dùng mặt cầu thép CII có cường độ F y=280 MPa, bê tông dùng cho mặt cầu loại bê tơng có cường độ chịu nén f’c=28 MPa Do phạm vi hẹp đồ án môn học nên ta bố trí cốt thép mặt cầu theo yêu cầu cấu tạo hình Hình : Bố trí thép mặt cầu SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG MSSV:1551090354 10 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO đoạn đến trục trung hồ nối.Tương tự ta tính tốn GĐ2 (DC3+DW) GĐ2’(LL+PL) Mơmen qn tính bụng so với trục trung hòa qua giai đoạn: I w NC D tw  s ,t D = +  YNC − − tc ữ D.tw 12 1,0403 ì 12  1,040  = +  678.952 − − 20 ữ ì 1,040 ì 12 = 1,365,823,575.634mm 12  I w ST D t w  s ,t D = +  YST − − tc ữ D.tw 12 1,0403 ì 12  1,040  = + 164.857 − − 20 ÷ × 1,040 × 12 = 2,881, 202,735.204mm 12   w I LT = D3 tw  s ,t D +  YLT − − tc ữ D.tw 12 1,0403 ì 12  1,040  = +  370.990 − − 20 ÷ × 1,040 × 12 = 1, 481,347, 463.648mm 12   Mômen tác dụng vào bụng theo tỷ lệ mơmen qn tính: GĐ1: M NC w I wNC 1,365,823,575.634 = (M sDC1 +M sDC2 )= (546, 435,975.162+1,116, 247, 273.761) I NC 7,074,099,663.293 = 321, 020,637.011N.mm Ứng suất mép bản bụng f s,t NC M wNC 321,020,637.011 s,t = NC × (YNC -t c )= × (678.952 − 20) = 154.879MPa Iw 1,365,823,575.634 Ứng suất mép bản bụng: f s,b NC M wNC 321,020,637.011 s,b = NC × (YNC -t f )= × ( 421.048 − 40)= 89.561MPa Iw 1,365,823,575.634 Xác định NNC : SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG 140 MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO Lực dọc tác dụng vào bụng: N NC = ∆ NC f × A w = −32.659 × 12 × 1,040 = −407,584.32N (gây nén bụng) Khoảng cách tâm nối bụng với trục trung hòa giai đđoạn 1(mang dấu "-" TTH nằm trọng tâm nối) elech tam = D 1040 − Dc = − 658.952 = −138.952mm 2 GĐ2: I LT 1, 481,347, 463.648 M = w (M sDC3 +M sDW )= × (422,608, 421.331 + 260,921,539.800) I LT 16, 491,139,336.336 LT w = 61,399,358.383N.mm Ứng suất mép bụng thép: M wLT 61,399,358.383 s,t f = LT × (YLT -t c )= × (370.990-20) = 14.548MPa Iw 1, 481,347, 463.648 s ,t LT Ứng suất mép bụng thép: s ,b f LT = M wLT 61,399,358.383 s,b × (YLT -t f )= × (729.010-40)= 28.558MPa LT Iw 1, 481,347, 463.648 Xác địnhNLT: SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG 141 MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO Lực dọc tác dụng vào bụng: N LT = ∆ LTf × A w = 7.005 × 12 × 1040 = 87,422.4 N GĐ3: IST M = w (0.75M n − M sDC1 − M sDC2 − M sDC3 − M sDW ) IST ST w = 573,311,838.459 N mm Ứng suất mép bụng thép: M ST 573,311,838.459 s,t f = STw × (YST -t c )= × (164.857-20)= 28.824 MPa Iw 2,881, 202, 735.204 s,t ST Ứng suất mép bụng thép: f s ,b ST M ST 573,311,838.459 s,b = STw × (YST -t f )= × (935.143-40)=178.119MPa Iw 2,881, 202,735.204 Xác định NST: Lực dọc tác dụng vào bụng: N ST = ∆ STf × A w = 74.648 × 12 × 1040 = 931,607.04N Thiết kế sơ số lượng bulông theo phương đứng bụng dầm: Khoảng cách tối thiểu bulông: 22/3 d = 22/3 x 22 = 35 mm Khoảng cách tối đa bulông: S≤min(100+4tw;175)=min(100+4x12;175)=148 mm Khoảng cách tối thiểu từ mép nối đến bulơng ngồi 38mm bulơng có đường kính d = 22 mm SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG 142 MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO Ta chọn tâm nối trùng với tâm bụng dầm:bố trí theo phương đứng 10 bulơng,khoảng cách bulông theo phương đứng 80 mm,theo phương ngang 80 mm,khoảng cách từ tim bulơng ngồi đến mép nối 50mm Xác định số lượng bulông cho mối nối bụng: Từ công thức xác kiểm tra khả chịu lực lớn bulong(bu lơng ngồi cùng) sau: Bulơng trên:   (M NC + M LT + M ST ) × l − N NC + N LT + N ST tren W W max Tmax =  W + n1×n  n ∑ li2    ÷  V  max ÷ + ÷ ≤ R n = 176,000 N ữ n1ìn  ÷  Trong đó: Tmax: lực tác dụng lớn vào bulông M wNC , M wLT , M wST :lần lượt momen tác dụng vào bụng qua giai đoạn lmax: khoảng cách hàng bulông xa NNC, NLT, NST : lực dọc tác dụng vào bụng qua giai đoạn n1: số lượng bulông dãy n2: số bulông hàng Vmax: lực cắt tác dụng vào bụng li : khoảng cách hàng bulông đối xứng Trong công thức ta có số bulơng dãy n1=10bulông,các giá trị nội lực tác dụng vào bụng ta có,chỉ ẩn n2 số bulơng hàng M wNC + M wLT + M wST = 955, 731,833.853N.mm lmax = × 80 = 720 mm − N NC + N LT + N ST = −407,584.32 + 87, 422.4 + 931,607.04 = 611, 445.120 N ∑l i = 7202 + 5602 + 4002 + 2402 + 802 = 1056000 mm SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG 143 MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO Vmax = 1,586,376.792N   (M NC + M LT + M ST ) × l − N NC + N LT + N ST tren w w max Tmax =  w + n1×n  n ∑ li2     (M NC + M LT + M ST ) × l − N NC + N LT + N ST w w max =>  w + n1×n  n ∑ li2    ÷  V 2 ÷ +  max ÷ ≤ φ R n ÷  n1×n  ÷   ÷  V  max ÷ + ÷ ≤ ( Rn ) ữ n1ìn ữ 2  NC  LT ST 2 2  (M w + M w + M w ) × n1 × lmax + (− N NC + N LT + N ST ) ì li ữ + Vmax ∑ li ÷    => n ≥    2  ∑ li n1 ÷ ( φ R n )   ( 955,731,833.853 × 10 × 720 + 611, 445.120 × 1056000 ) + ( 1,586,376.792 × 1056000 ) 2 ( 1056000 × 10 ) ( 176,000 ) => n ≥ => n ≥ 4.149 BuLong chọn n2 = bulông, số bulông cho bên mối nối 50 bulơng Hình:Bố trí mối nối bụng SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG 144 MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO 4.4 THIẾT KẾ HỆ LIÊN KẾT NGANG 4.4.1 Sơ cấu tạo bố trí Liên kết khung ngang: có 20 liên kết khung ngang dầm Khoảng cách liên kết ngang 3,000 mm Dùng thép L 100 x 100 x 10 (cho xiên ngang) Thanh ngang dài: 1,748 mm Thanh ngang dài: 1,428 mm Thanh xiên dài: 664 mm Mỗi liên kết ngang có: x = liên kết ngang, x = liên kết xiên Liên kết ngang đầu dầm: Dầm ngang W760x265 dài 1,748 m 4.4.2 Thiết kế dầm ngang 4.4.2.1 Sơ đồ đặt kích nội lực Ta chọn vị trí đặt kích, cách điều đầu dầm ngang Khoảng cách từ đầu dầm ngang đến vị trí đặt kích: x = 450 mm Ta có 10 dầm ngang tất nên số kích sử dụng 20 kích, lực kích mà kích cần phải kích P = Ptc/20 với Ptc tổng tải trọng cầu: (giả sử bỏ qua hiệu ứng xung kích kích dầm cầu) Sơ đồ đặt kích: Ptc = ( n × DC1 + DC + × DC3 + DW ) × L cau = (6 × 4.516 + 55.35 + × 10.478 + 12.938) × 33600 = 3,909, 024 N ⇒ PK = Ptc 3,909,024 = = 195, 451.2 N nk 20 Nội lực dầm ngang: M max = PK × X = 195,451.200 × 450 = 87,953, 040N SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG 145 MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO 4.4.2.2 Chọn tiết diện dầm ngang Từ công thức xác định ứng suất dầm momen uốn ta có momen kháng uốn cần thiết dầm ngang là: MW = M max 87,953,040 = = 254,936.348mm3 Fy 345 Dựa vào điều kiện chiều cao dầm ngang tối thiểu phải lớn ½ chiều cao dầm liên hợp h > 0.5 x (1,100 +180+100)= 690 mm momen kháng uốn dầm.Ta chọn tiết diện dầm ngang W760x265 có kích thước sau: Chiều cao dầm: Bề rộng cánh: Bề dày cánh: Bề dày bụng: d=769.9 mm bf=267.8 mm tf=25.4mm tw=15.6 mm Dầm có momen kháng uốn:  b f t 3f d t  2×( +  + b f t f ( − f ) ÷ 12 12 2 ữ 2ìI x-x Wx = = d d  267.8 × 25.43 15.6 × (769.9 − × 25.4) 769.9 25.4  2× + 2 + 267.8 × 25.4 × ( − ) ÷ 12 12 2   = 700 = 6,154,765.258 mm3 > M W = 254,936.348mm3 tw (d − 2t f )3 4.4.2.3 Thiết kế mối nối bulông dầm ngang sườn tăng cường Nội lực thiết kế bulông dầm ngang sườn tăng cường lấy sau: M = 0.7 × Mmax=0.7 × 87,953,040 = 61,567,128N.mm V = Pk = 195, 451.2 N Chọn hàng bulơng có đường kính d=22mm,mỗi hàng có bulơng Khoảng cách hàng bulong 120mm,giữa dãy bulông 60mm Khoảng cách tim bulông đến mép của dầm ngang 85 mm Khả chống trượt bulông: R n = Kh x Ks x Ns x P t Trong đó:Kh = : hệ số kích thước lỗ SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG 146 MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO Ks = 0.5 : hệ số điều kiện bề mặt Ns=1 : số mặt trượt bulông Pt = 176,000 N : lực căng yêu cầu tối thiểu ⇒ R n = 1× 0.5 × 1× 176, 000 = 88, 000 N Khoảng cách bulơng nhóm: Khoảng cách bu lông 6: l1 = 600 mm Khoảng cách bu lông 5: l2 = 360 mm Khoảng cách bu lơng 4: l3 = 120 mm hình :Bố trí bulơng dầm ngang với sườn tăng cường đầu dầm Lực tác dụng vào bu lơng ngồi (bu lông chịu lực tác dụng lớn nhất): Do mômen tác dụng: NM = M b.l1 61,567,128× 600 = = 36,647.100N 2 n.(l + l + l3 ) × (6002 + 3602 + 1202 ) Do lực cắt tác dụng: NV = V 195,451.2 = = 16,287.6 N nb 12 Tổng lực tác dụng vào bulơng ngồi cùng: Nub = N2M + N2V =40,103.564N SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG 147 MSSV:1551090354 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO So sánh với Rn: N ub = 40,103.564Mối nối đủ khả chịu lực 4.4.3 Thiết kế hệ liên kết khung ngang 4.4.3.1 Tải trọng: Giả thiết lực gió tác dụng vào nửa dầm, BMC lan can truyền vào BMC Còn tải trọng gió tác dụng vào nửa truyền vào cánh dưới: + Tính lực gió: -áp lực gió: - pD = 0.0024 MPa Hệ số tải trọng: γ = 1.4 - Chiều cao chắn gió kết cấu: d1=1,100+100+180+650+750=2780mm - Chiều cao chắn gió dầm: d2=1,100mm +Lực gió có nhân hệ số tác dụng vào cánh dưới: Wbf = γ × pD × d2 1.4 × 0.0024 × 1,100 = = 1.848 2 +Lực gió nhân hệ số tác dụng vào cánh trên: d 1,100 Wtf = γ × pD × (d1 − ) = 1.4 × 0.0024 × (2,780 − ) = 7.493 2 4.4.3.2 Nội lực Khoảng cách LKN: Lb=3,000mm Lực gió tác dụng vào giằng dưới: Lực gió tác dụng vào giằng trên: Fbf = Wbf × L b = 1.848× 3,000 = 5,544 Ftf = Wtf × L b = 7.493× 3,000 = 22,478.4 Góc ngang xiên 360 Fd = Lực gió tác dụng vào giằng xiên: Ftf cosα = 22,478.4 = 27,784.830 cos360 Kiểm toán giằng trên: SVTH: NGUYỄN THANH TRUNG 148 N MSSV:1551090354 N N ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD: TS PHAN QUỐC BẢO Thanh giằng giả thiết Vì chéo truyền lực gió trực tiếp vơ BMC Để cung cấp ổn định ngang cho cánh suốt trình thi cơng ta chọn thép góc: Thanh L100x100x10 Kiểm tốn giằng Ta sử dụng thép góc cạnh L100x100x10 có đặc trưng hình học sau: As = 1, 920mm ; I x = 1, 770, 000mm rmin = ; Ix 1, 770, 000 = = 30.362mm As 1,920 L = 1,748mm ;  Kiểm tra độ mảnh cấu kiện Xét tỷ số: K × L 0.75 ×1,748 = = 43.179 < 140 → rmin 30.362 Thỏa mãn Trong đó: K = 0.75: hệ số chiều dài hiệu dụng Tỷ số bề rộng mặt cắt / chiều dày với k = 1.49 : hệ số oằn giằng b 100 E ×105 = = 10 ≤ k × = 1.49 × = 35.875 t 10 Fy 345  Kiểm toán cường độ: Xác định Pn: k.L  Fy  λ= ÷  π.r  E 345  0.75 ×1, 748  = = 0.326DC1=P 1+ P2 +P3 +P4 +P5 = Trọng lượng thân mặt cầu: ... tính: 1,000 ×1803 180 In = × + × 1,000 × 180 × (1 84.514 ) + × 1,770,000 7.27852 12 7.27852 + 1,920 × (4 40 + 28.2 - 184.51 4) + 1,920 × (1 ,190 − (1 00 − 28. 2) − 184.51 4)2 = 2,119,539,842.646mm3 I'=