đồ án tốt nghiệp Thiết kế kỹ thuật Phần thiết kế phơng án kỹ thuật Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 162 đồ án tèt nghiƯp ThiÕt kÕ kü tht ch¬ng tỉng quan về phơng án kỹ thuật 5.1 Kết cấu phần trên: - Sơ đồ bố trí chung toàn cầu 60+90 +60 - Dầm liên tục nhịp tiết diện hình hộp chiều cao thay đổi + Chiều cao dầm đỉnh trụ h= 5,5 m + Chiều cao dầm nhịp h= 2,5 m - Cao độ đáy dầm thay đổi theo quy luật parabol đảm bảo phù hợp yêu cầu chịu lực mỹ quan kiến trúc - Mặt cắt hộp dạng thành xiên: 13000 2000 8000 2000 500 300 800 5500 2500 300 850 2500 3000 + Chiều dày nắp : tb = 30 (cm) + Chiều dày đáy : Tại mặt cắt gối 80 cm , mặt cắt nhịp 30 cm Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 163 đồ án tốt nghiệp Thiết kế kỹ thuật + Chiều dày phần cánh hẫng : hc = 30 cm + Chiều dày mặt cầu ngàm : tn = 85cm + Chiều dày sờn dầm : ts = 50 cm 5.2 KÕt cÊu phÇn díi: a) Cấu tạo trụ cầu : - Trụ cầu dùng loại trụ thân hẹp , đổ bê tông chỗ mác M300 - Trụ T1 T2 : đợc đựng móng cäc khoan nhåi : D = 150 cm - Ph¬ng án móng : Móng cọc đài cao b) Cấu tạo mố cầu - Mố cầu dùng loại mố U BTCT , đổ chỗ mác bê tông chế tạo M300 - Mố đợc đặt móng cọc khoan nhồi đờng kính D=100cm 5.3 Mặt cầu công trình phụ khác: Lớp phủ mặt cầu xe chạy dày cm Bao gồm lớp phòng nớc, lớp bê tông asphan dày cm, lớp bê tông bảo vệ dày cm Mặt cầu có độ dốc ngang 2% Hệ thống thoát nớc ding ống bố trí dọc cầu thoát xuống gầm cầu Toàn cầu có khe co giãn Gối cầu dùng loại gối chậu cao su Lan can cầu dùng loại lan can thép Hệ thống chiếu sáng bố trí dọc hai bên thành biên cầu với cự ly 50m/1 cột đèn 5.4 Vật liệu xây dựng: Bêtông: Cờng độ chịu nén uốn: Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 164 đồ án tốt nghiệp Thiết kế kỹ thuật fc =50 Mpa Môđun đàn hồi: EC 0.043.1c f 'C 35749.52867 Mpa Tỷ trọng bêtông: = 24,5 KN/m3 Cờng độ chịu nén bêtông lúc bắt đầu đặt tải tạo ứng suất trớc: f'ci = 0.9 f'c = 45 MPa Hệ số quy đổi hình khối ứng suÊt (5.7.2.2):  f'  28 0,69 β1 0,85  0,05 c Cờng độ chịu kéo uốn (5.4.2.6): fr = 0.63 = 4.454 MPa ThÐp cêng ®é cao: S¬ bé chän mét bã thÐp bao gåm 19 tao xoắn đờng kính danh định 15.2 mm hãng VSL sản xuất với thông số kỹ thuật nh sau: Mặt cắt danh định : Astr = 140 (mm2) Đờng kính danh định Cấp thép : dn = 15.2 (mm) : 270 (thÐp cã ®é chïng d·o thấp) Cờng độ chịu kéo cực hạn: fpu = 1860 (Mpa) Cờng độ chảy: fpy = 0.9 x fpu = 0.9 x 1860 = 1674 (Mpa) Mô đuyn đàn hồi quy íc: E = 197000 (Mpa) §Ëu Huy Ngäc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 165 đồ án tèt nghiƯp ThiÕt kÕ kü tht HƯ sè ma s¸t: = 0.25 Hệ số ma sát lắc 1mm bã c¸p (5.9.5.2.2b): K = 6.610-7 (mm-1) = 6.610-4 (m-1) øng suÊt thÐp øng suÊt kÝch: fpj = 1448 (MPa) ChiỊu dµi tơt neo: L = 0.004 (m) Thép thờng: Giới hạn chảy tối thiểu cốt thép thanh: fy = 420 (MPa) Môdun đàn hồi: E = 200000 (MPa) chơng tính toán dầm chủ 6.1.Phân chia đốt dầm: - Để đơn giản trình thi công phù hợp với trang thiết bị có đơn vị thi công ta phân chia đốt dầm nh sau : + Đốt đỉnh trơ : Ko = 12m (khi thi c«ng sÏ tiÕn hành lắp đồng thời xe đúc trụ) + Đốt hợp long nhịp : Khl = 2m + Đốt hợp long nhịp biên : Khl = 2m + Chiều dài đoạn đúc đà giáo : Kdg = 14 m + Số đốt ngắn trung gian : n = đốt , chiều dài đốt : d =3m + Số đốt trung gian lai : n = đốt , chiều dài đốt d =4m Sơ đồ phân chia đốt dầm Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 166 đồ án tèt nghiÖp HL DG K10 K11 ThiÕt kÕ kü thuËt K8 K9 K6 K7 K3 K4 K5 10 11 K0 K1 K2 12 13 14 15 16 17 18 K4 K3 K2 K1 19 20 K5 21 K7 K6 22 23 K9 K8 24 25 K11 K10 26 27 HL 28 29 6.2 Xác định phơng trình thay đổi cao độ đáy dầm: - Giả thiết đáy dầm thay đổi theo phơng trình parabol , đỉnh đờng parabol mặt cắt nhịp - Cung Parabol cắt trục hoành sát gối cầu bên trái trục hoành 90 - Phơng trình cã d¹ng ax2 + bx +c  b  Thay vµo ta cã: C=0; a = -0,0016 S   ; 2a 4a b=0,1379 Vậy phơng trình có dạng: y 0,0016 x 0,16379.x 6.3 Xác định phơng trình thay đổi chiều dày đáy dầm: - Tính toán tơng tự ta có phơng trình thay đổi chiều dày đáy dầm nh sau : y 0,00132 x 0,1149 x 0,8 6.4 Xác định cao độ mặt dầm chủ: - Mặt dầm chủ đợc thiết kế với độ dốc dọc 4% , với bán kính cong R = 5000 m 6.5 Xác định kích thớc mặt cắt dầm: - Trên sơ phơng trình đờng cong đáy dầm đờng cong thay đổi chiều dày đáy lập đợc ta xác định đợc kích thớc mặt cắt dầm - Bảng tính toán kích thớc mặt cắt dầm chủ §Ëu Huy Ngäc Lu - Líp CÇu §êng Anh – K43 167 đồ án tốt nghiệp Thiết kế kỹ thuật x Y1 Tªn MC Thø tù (m) 16 0 17 4.5 18 7.5 19 10.5 20 13.5 21 16.5 22 19.5 23 22.5 24 26.5 25 30.5 26 10 34.5 27 11 38.5 28 12 42.5 29 13 44.5 Y2 (m) (m) 0.00 0.80 0.68 1.38 1.10 1.74 1.48 2.07 1.84 2.38 2.17 2.67 2.48 2.93 2.75 3.17 3.07 3.45 3.34 3.69 3.56 3.88 3.73 4.04 3.85 4.15 3.89 4.19 Y3 hdam (m) (m) td (m) b (m) 5.50 5.50 0.80 5.000 5.59 4.91 0.70 5.195 5.65 4.55 0.64 5.313 5.71 4.23 0.59 5.422 5.77 3.93 0.54 5.521 5.83 3.66 0.49 5.611 5.89 3.41 0.45 5.691 5.95 3.20 0.42 5.762 6.03 2.96 0.38 5.842 6.11 2.77 0.34 5.905 6.19 2.63 0.32 5.951 6.27 2.54 0.31 5.980 6.35 2.50 0.30 5.993 6.39 2.50 0.30 5.993 Trong ®ã : + Y1 : cao độ đờng cong đáy dầm + Y2 : cao độ đờng cong thay đổi chiều dày đáy dầm + Y3 : cao độ mặt dầm chủ (đảm bảo ®é dèc thiÕt kÕ lµ 2%) + td : ChiỊu dày đáy + b : Chiều rộng đáy hộp 6.6 Tính toán đặc trng hình học mặt cắt tiết diện: - Diện tích mặt cắt ngang f  (x i  x i 1 ).(y i  y 2i ) - Toạ độ trọng tâm mặt cắt yc 6f (x i xi 1 ).( yi2  yi yi 1  yi21 ) - Mô men tính mặt cắt đối víi trơc x Sx  ( xi  xi 12 ).( yi  yi yi 1  yi2 1) - Mô men quán tính trục trung hoà Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 168 đồ án tốt nghiệp ThiÕt kÕ kü thuËt Jth= Jx - y 2c f - Mặt cắt dầm hộp đợc tính đổi mặt cắt chữ T có dạng nh sau: Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 169 đồ án tốt nghiệp Thiết kế kỹ thuật Bảng tính toán đặc trng hình học mặt cắt đầm chủ Tªn MC x h (m) (cm) hd (m) bd (m) F S Yo Jdc (cm2) (cm3) (cm) (cm4) 1433 4.56E+ 317.7 6.47E+ 16 550 83.20 500 97 1349 07 3.90E+ 288.9 09 4.83E+ 17 4.5 491 73.27 519 67 1296 07 3.52E+ 271.3 09 3.97E+ 18 7.5 455 67.26 531 72 1246 07 3.18E+ 255.0 09 3.25E+ 19 10.5 423 61.73 542 76 1200 07 2.88E+ 240.1 09 2.67E+ 20 13.5 393 56.68 552 10 1157 07 2.62E+ 226.3 09 2.20E+ 21 16.5 366 52.11 561 03 1117 07 2.39E+ 213.9 09 1.82E+ 22 19.5 341 48.03 569 81 1082 07 2.20E+ 202.7 09 1.52E+ 23 22.5 320 44.43 576 66 1042 07 1.98E+ 190.0 09 1.22E+ 24 26.5 296 40.38 584 48 1010 07 1.82E+ 179.7 09 1.01E+ 25 30.5 277 37.18 590 30 9864 07 1.70E+ 172.0 09 8.72E+ 26 34.5 263 34.83 595 9711 07 1.62E+ 167.1 08 7.89E+ 27 38.5 254 33.34 598 9645 07 1.59E+ 165.0 08 7.55E+ 28 42.5 250 32.70 599 9645 07 1.59E+ 165.0 08 7.55E+ 29 44.5 250 32.70 599 07 08 Trong ®ã : + F : DiƯn tÝch tÝnh ®ỉi mặt cắt + S : Mômen tĩnh mặt cắt với đáy dầm + Yo : Khoảng cách từ trục trung hoà đến đáy dầm Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 170 đồ án tèt nghiƯp ThiÕt kÕ kü tht + Jc : M«men quán tính cánh dầm với trục trung hoà + Js : Mômen quán tính sờn dầm với trục trung hoà + Jb : Mômen quán tính bầu dầm với trục trung hoà + Jdc : Mômen quán tính mặt cắt dầm với trục trung hoà + hd : Chiều cao bầu dầm tính đổi + bd : Chiều rộng bầu dầm ( Chiều rộng đáy mặt cắt hộp) 6.7.tính toán nội lực 6.7.1.TảI TRọNG: 6.7.1.1 Tĩnh tải DC : Chiều cao dầm thay đổi theo đờng cong parabol nhng để tính toán đơn giản ta giả thiết đoạn chiều cao dầm thay đổi tuyến tính Khi tính ta coi nh trọng lợng dầm đốt phân bố có giá trị theo tiết diện đốt Trọng lợng đốt tính theo công thức: q = V c Trong đó: c : Trọng lợng riêng bê tông cốt thép, c = 2500 KN/m3 V: thể tích đốt dầm (m3) Bảng tính toán trọng lợng đốt dầm tĩnh tải dải đốt L đốt Tên MC 16 17 x Tên (m) đốt 4.5 §èt Ko (m) 12 h F P ®èt (cm) (cm2) 1433 550 97 1349 §Ëu Huy Ngäc Lu - Líp Cầu Đờng Anh K43 DC tc (T) (T/m) 420.71 35.06 DC tt (T/m) 43.82 171 đồ án tốt nghiệp TT Thiết kế kỹ thuật Loại tải trọng U CLL: Cánh hẫng phải Cánh hẫng trái CE(Phải) WUP Tæng Khèi K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 Tr¸i (kN/m) 307.843 288.562 278.800 269.521 260.747 250.239 238.464 228.174 219.430 212.285 Tæng 282.24 24.5 6914.88 141.12 -24.5 -3457.44 800 47 37600 2930.27 -123.38 -23.75 2792.4 48335.5 B¶ng néi lùc DIFF: Ph¶i P(kN) e(m) M(kN.m) Khèi (kN/m) 2154.9 -3.5 K0 427.56 7542.16 721.4 -8.25 K1 400.78 5951.59 697 K2 387.22 10.75 7492.77 673.8 K3 374.34 13.25 8927.91 651.87 K4 362.15 15.75 10266.9 1001 -19 K5 347.56 19018.2 953.86 -23 K6 331.2 21938.7 912.7 -27 K7 316.91 24642.8 877.72 -31 K8 304.76 27209.3 849.14 -35 K9 294.84 29719.9 827.12 -39 K10 287.2 32257.8 811.8 -43 K11 281.87 34907.3 206.780 202.949 K11 200.813 K12 803.26 -47 K10 M P(KN) e (m) (KN.m) 892.50 41947.7 47 11936 -37753 K12 278.91 -267628 Tæng §Ëu Huy Ngäc Lu - Líp CÇu §êng Anh K43 P(kN) e(m) M(kN.m ) 2992.9 3.5 10475 1001.9 8.25 8266.1 968.05 10.7 10407 13.2 935.84 12400 905.37 15.7 14260 1390.2 19 26414 1324.8 23 1267.6 1219.0 1179.3 1148.7 30470 27 34226 31 37791 35 41278 39 44802 1127.5 43 48482 1115.6 16577 47 52435 371706 116 đồ án tốt nghiệp Thiết kế kỹ thuật Vậy mômen gây lật là: MLật = 152413.5KN.m Tải trọng thẳng đứng là: P = 31305.6kN 10.3.1.2.Tính toán kiểm tra neo tạm Để tính toán số thép cờng ®é cao øng st tríc neo t¹m ®Ønh trơ, ta dựa sở mômen giữ lớn 1.2 tổng mômen gây lật cánh hẫng Tính chất vật liệu: Đờng kính : d =38mm Cờng độ giới hạn chảy : fpy = 980 Mpa Gi¶ thiÕt sè Bar (một bên tim trụ): n= 40 Thanh Công thức kiểm tra: Pd/2 + ndF  1.2 MLËt Trong ®ã : P Tổng lực đứng kết cấu nhịp đặt t¹i tim trơ n – Sè cèt thÐp dù ứng lực bên dùng để neo tạm cánh hẫng F Lực căng trớc cờng độ cao kể đến mát ứng suất d Khoảng cách trọng tâm hệ neo ứng suất Bar sau trừ mát: fpj = 0.75fpy =735 Mpa Lực căng mét thÐp cêng ®é cao:  0.0382 F  735000 833.57 kN Thay kết vào phơng trình trên: d 2.4 P n F �d 31305.6 �  40 �833.57 �2.4 =  Tho¶ m·n 2  1.23  1.2 M LËt 152413.5 10.3.3 Tính chiều dày lớp bê tông bịt đáy Chiều dày lớp bê tông bịy đáy phụ thuộc vào chiều sâu đáy hố móng so với MNTC loại đất dới đáy hố móng Chiều dày lớp bê tông bịt đáy tính theo công thức: Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 117 đồ án tốt nghiÖp ThiÕt kÕ kü thuËt  t  nFC H.AW d2  PF S  AC Trong ®ã: + C - Trọng lợng riêng bê tông bịt đáy , C = 23 KN/m3 + W - Träng lỵng riªng cđa níc, W = 10 KN/ m2 + [t] - Chiều dày lớp bê tông bịt đáy,m + n - Sè lỵng cäc hè mãng, n = 18 cäc + d - §êng kÝnh cäc , d=1.5 m + FC - Lực ma sát bê tông cọc bê tông, FC =100 KN/m2 + FS - Lực ma sát bê tông cọc ván thép, F S =100 KN/m2 + A - DiƯn tÝch bª tông bịt đáy, A = 10.5 19.5 = 204.75m2 + P Chu vi vùng bê tông bịt đáy, P=60 m + H- Cao độ từ mặt nớc thi công ®Õn ®¸y bƯ, H = 7.786m H A W  t �  d  PFS  A C nFC 7.786 �204.75 �10  1.15m  �1.52 18 �100 �  60 �100  204.75 �23 Vậy chiều dày lớp bê tông cần thiết t = 1.5 m > [t] m 10.3.3.1 Chọn máy bơm Công suất máy bơm đợc chọn tuỳ thuộc vào lợng nớc chảy Qnớc = 1.6qF Trong đó: F diện tích đáy hố móng , F=204.75 m2 q lợng nớc ngấm qua 1m2 diện tích đáy hố móng phụ thuộc vào áp lực thuỷ tĩnh loại đất Trong trờng hợp cọc ván đóng qua lớp cát nhỏ nên q = 0.30.5m3/h Qnớc = 1.60.5204.75= 163.8m3/h Về mặt lý thuyết ta đổ bê tông bịt đáy xung quanh vòng vây cọc ván nớc không thấm vào đợc ta cần chọn máy bơm để hút nớc vòng vây Chọn loại máy bơm 6K-8 có tiêu kĩ thuật sau: phần :Công suất phần :M· hiƯu phÇn :(m /h) phÇn 12 :6K - phần 13 :162 phần :áp lực phần :(m) phần :Công suất động phần :(kW) phÇn :HƯ sè phÇn :hiƯu dơng phÇn 10 :Trọng lợng phần 11 :(kg) phần 14 :32 phần 15 :30 phÇn 16 :0.78 phÇn 17 :437 Nh vËy cần chọn máy bơm 6K-8 để hút nớc vòng vây cọc ván thi công lớp bê tông bịt đáy nh đổ bê tông bệ thân trụ Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 118 đồ án tốt nghiệp Thiết kế kỹ thuật 10.3.4 Tính toán vòng vây cọc ván thép Chiều sâu đóng cọc ván đợc chọn vào điều kiện ổn định tờng cọc ván , chống lật đổ ổn định đất, cho không trồi vào ®¸y hè mãng sau hót níc khái hè mãng Trong loại đất dính , cát to pha sỏi , đáy vòng vây cọc ván thấp đáy móng 1m , đất đá nhỏ đất nhão 2m Hơn đất cát nhão đáy vòng vây phụ thuộc vào đặc tính chất đất áp lực nớc cao độ đáy cho đất không trồi đùn lên hố móng 10.3.4.1.Tính chiều sâu cọc ván thép Trụ T4 trụ cã kÝch thíc lín nhÊt cđa cÇu , trơ n»m vị trí sông sâu Mặt đất tự nhiên cách MNTC 4.506m , Vậy muốn thi công đợc ta phải làm vòng vây ngăn nớc Sơ đồ thiết kế nh hình vẽ dới : Trụ T4 có kích thớc mặt móng trụ (17.5 x 8.5 )m cao m Để tiện lợi cho việc thi công , chọn khoảng cách từ mép móng trụ đến vòng vây khoảng 2m => Kích thớc vòng vây 16m x 20m Hình : Sơ đồ bố trí vòng vây ngăn nƯớc 530 Khung định h ng MNTC 0.1m 3673 MNTC 0.1m 1000 12000 530 530 1/ MặT C ắT Dọ C 1/ MặT C ắT NGANG 4873 1/ MỈT B» NG NĐp ngang 530  d 1.8T / m  30 Thanh chèng 3000 2000 4800 21000 3000 Cọc định vị Cọc ván thép n 1T / m  a tg (45   / 2) 1 / §Ëu Huy Ngäc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 119 đồ án tốt nghiÖp ThiÕt kÕ kü thuËt  b tg (45   / 2) 3 Trêng hỵp bÊt lỵi nhÊt đóng cọc ván đổ bê tông bịt đáy hút nớc khỏi vòng vây Do biểu đồ áp lực đất tác dụng vào cọc ván 3673 A MNTC 0.1m 3000 B C D E2 E3 Pa Pn 2.75 2.25 E1 Pb Hình : Sơ đồ áp lực tác dụng lên hệ thống vách Pn n  4.873  4.8    10 �11.673  116.73kN / m Pa  a d  4.8    �18 �6.8  40.8kN / m Pb  b d  �18 �2  12kN / m Víi chiỊu s©u cần thiết ngàm x ta có: Điều kiện để cọc ván ổn định M L m.M G víi m : HƯ sè §KLV = 0,8 Víi viƯc thi công đổ bê tông bịt đáy phơng pháp vữa dâng ta thấy khả ổn định cọc ván quanh điểm B khó xẩy Chiều sâu chôn cọc ván m dới đáy hố móng Cọc ván cao mực nớc thi công 1m =>Chiều dài cần thiết cọc ván thép l=2+4.8+4.873+1 =12.673 m Chọn chiều dài cọc ván l=12 m 10.3.4.2.Tính toán sức chịu tải vòng vây cọc ván thép theo giả thiết sau Cọc ván cứng tuyệt đối áp lực đất lên tờng cọc ván lấy theo định lý Culông với mặt phá hoại phẳng áp lực chủ động đất quy ớc lấy tác dụng tõ phÝa cña têng cäc Ta cã: + Các tải trọng tác dụng lên cọc ván thép:(nh hình vẽ trên) + Sơ đồ tính coi nh dầm giản đơn kê điểm kê A,B,C D Sử dụng chơng trình MIDAS ta tính đợc mômen lớn trên1m cọc ván Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 120 đồ án tốt nghiệp ThiÕt kÕ kü thuËt  Mmax = 245.18(KN.m) Chän cäc ván LARSEN có mã hiệu LS-IV phần 18 :Mã hiệu phÇn 19 :b phÇn 20 phÇn : 21 : Bmin Hmin phÇn 22 :F (cm2) phÇn 23 :g (kg/m) phÇn 24 :J (cm4) phÇn 25 :W (cm3) phÇn 26 :LS-IV phÇn 27 :2 92 phÇn phÇn 28 : 29 : phÇn 30 :2 36 phÇn 31 :1 85 phÇn 32 :3 9600 phÇn 33 :2 200 400 180 KiĨm tra khả chịu tải cọc ván thép LS-IV: Mômen kháng uốn (tính cho m cọc ván ): W = 2.5 2200 =5500(cm3) øng st cđa cäc v¸n thÐp:  M 245.18 �102   4.46kN / cm < []= 300 (KN/cm2) W 5500 Tho¶ m·n 10.3.5 Tính toán ván khuôn bệ cọc (theo 22TCN 18-79) - Dùng ván khuôn thép cho bệ cọc có dạng hình vuông với kích thớc:1.5*2 m Chọn kích thớc ván khuôn phù hợp với hình dạng bệ cọc -Để đảm bảo tháo dỡ dễ dàng mép thép có bố trí lỗ ,dùng bu lông liên kết thép Ván khuôn đợc tăng cờng sờn tăng cờng đứng ngang vơí bớc 50 cm §µi cäc cđa bƯ mè cã kÝch thíc 550 x 1750 x 200 cm Chọn máy trộn bê tông C355 có thông số kĩ thuật Dung tích thùng ®ỉ 500(l) C«ng st ®ỉ 15m3/h ChiỊu cao khèi ®ỉ bê tông Q 15 0.6234 H 5.5 17.5 Chọn loại đầm dùi có bán kính ảnh hởng R= 0.7m áp lực bê tông R=2450 x 0,7 =1715 (kg/m2) Tải trọng thi công q = q1 + q2 + q3 q1: T¶i träng tác dụng xung kích đầm q1=200kg/m q2: Tải trọng ngời thiết bị q2= 250kg/m2 q3: Tải trọng vữa rơi đổ bê tông q3= 300kg/m 2(Nội suy V=0,5m3 nằm khoảng 0.2 m3 0.8m3) Vậy q=750kg/m2 *Tải trọng tác dụng vào ván khu«n Pmax=( q + R ) n = 3204.5 (kg/m2)=3.204 (T/m2) Ptc=( q + R ) = 2465 (kg/m2)=2.465(T/m2) (Trong n=1.3) Sơ đồ phân bố áp lực : Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 121 ®å ¸n tèt nghiƯp ThiÕt kÕ kü tht 10.3.5.1.TÝnh v¸n khuôn theo trạng thái giới hạn I: =k2.b P R R=19000 T/m2 : cờng độ thép làm ván khuôn k2 : hệ số chiết giảm tính đa cạnh tra bảng *Khi tính theo liên kết khíp : k2=0,00188 3.204 =0,00188 500 19000 =0,0122 (mm) *Khi tính theo liên kết cứng k2=0,557 =3.62 (mm) Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 122 đồ ¸n tèt nghiƯp ThiÕt kÕ kü tht 10.3.5.2.TÝnh chiỊu dµy ván khuôn theo trạng thái giới hạn II: =k1.b Ptc �f � E� � �b � k1 : HÖ số tính theo kê cạnh f [ ] : độ võng tơng đối khoang b *Khi tính theo liên kết khớp 2.465 Tra bảng k1=0.00276 =0.00276x500x =0.054 mm 21�106 � 500 *Khi tÝnh theo liên kết cứng 2.465 Tra bảng k1=0.536 =0.536x500x = 10.415mm 21�106 � 500 KÕt luËn :Ta chän chiÒu dày ván khuôn =15 mm ,có Ro=19KN/m2 10.3.5.3 Tính nẹp ngang tăng cờng cho ván khuôn: Sơ đồ tính toán dầm a Tính theo trạng thái giới hạn I: *Xác định q (tính giá trị q tính toán) -Phơng trình cân lực Png.a2=(q.a) Với Png=3.204 T/m2 ta tính đợc q=0,801 T/m 1 ( q a ) *Xác định R= =0,1 T Giải toán kết cấu ta tìm đợc Mmax =2R.a=2 0.1 0.5=0.1(T.m)=10000 (kG.cm) *Chọn sờn tăng cờng thép cã kÝch thíc lµ 1,4 5 cm2 ChiỊu réng tÊm thép tham gia chịu lực với sờn 30 cm Đậu Huy Ngọc Lu - Lớp Cầu Đờng Anh K43 123 đồ án tốt nghiệp Thiết kế kỹ thuật 30 1.5 1.4 Đặc trng hình học dầm -Mô men tĩnh đối trục qua đáy dầm S=182,5 cm -Diện tích mặt cắt F=37 cm2 -Khoảng cách từ trục trung hoà đến đáy dầm cm -Mômen quán tính trục trung hoà J=68 cm4 *ứng suất xác định theo = M y =735 kg/cm2