Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2018 12 (7): 1–8 TÍNH HỆ GIẰNG GIĨ TRONG CẦU TREO THEO SƠ ĐỒ BIẾN DẠNG Nguyễn Minh Hùnga,∗ a Khoa Cầu đường, Đại học Xây dựng, 55 đường Giải Phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam Nhận ngày 09/08/2018, Sửa xong 13/09/2018, Chấp nhận đăng 29/10/2018 Tóm tắt Để hạn chế lắc ngang hệ mặt cầu cầu treo dân sinh tác dụng gió, cần phải bố trí dây giằng gió dây giằng ngang cầu có chiều dài nhịp lớn 80 mét có tỷ lệ chiều dài nhịp chiều rộng cầu từ 35 trở lên Bài báo trình bày cách tính chuyển vị ngang hệ mặt cầu lực căng dây giằng gió cầu treo nhịp, qua việc thành lập phương trình lực căng dây sở lí thuyết dây mềm thuật tốn tính lặp Hệ tính theo sơ đồ biến dạng, có xét tới độ cứng uốn mặt phẳng nằm ngang hệ mặt cầu; tải trọng thân hệ giằng gió; mố neo dây đặt vị trí Thơng qua ví dụ tính tốn, đưa nhận xét sai khác kết tính, khơng xét có xét đến vai trò tham số nêu Từ khố: hệ giằng gió; dây giằng gió; dây giằng ngang; hệ mặt cầu; mố neo; lực căng; chuyển vị ngang THE ANALYSIS A WIND-BRACING SYSTEM OF SUSPENSION CABLE BRIDGE ACCORDING TO DEFORMED SCHEME Abstract To mitigate lateral swaying of the suspension footbridge’s deck system under ambient wind, wind-bracing cables and transverse cables should be arranged in the one that has the span length more than 80 meters or having the ratio between the span length and the deck width from 35 upwards This paper presents a method to calculate lateral displacements of the deck system and tension forces in the pre-stress wind-bracing cables for the single-span suspension bridges by establishing horizontal tension equations, which are based on the flexible string theory and the iteration algorithm The bridge structures are analyzed by means of deformation scheme method Lateral bending stiffness of the deck system, self-weights of the wind-bracing system, and locations of the anchored points are also considered in the calculation A case study is performed in a comparison fashion when above parameters are changed, included, or excluded Keywords: wind-bracing system; wind-bracing cable; transverse cable; deck system; anchored point; horizontal tension; lateral displacements https://doi.org/10.31814/stce.nuce2018-12(7)-01 c 2018 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) Đặt vấn đề Ở nước ta, cầu treo dân sinh có chiều dài nhịp từ 80 m trở lên lớn 35 lần bề rộng cầu, quy định phải bố trí hệ giằng gió (còn gọi dây neo chống dao động ngang) [1] Các dây giằng gió bố trí hai bên hệ mặt cầu, hai đầu dây neo vào mố neo, chúng liên kết với hệ mặt cầu dây giằng ngang (Hình 1) ∗ Tác giả Địa e-mail: hungnm@nuce.edu.vn (Hùng, N M.) Ở nước ta, cầu treo dân sinh có chiều dài nhịp từ 80m trở lên lớn 35 lần bề rộng cầu, quy định phải bố trí hệ giằng gió (còn gọi dây neo chống dao động ngang) [1] Các dây giằng gió bố trí hai bên hệ mặt cầu, hai đầu dây neo vào mố M / Tạp Khoadây học Công nghệ ngang Xây dựng (Hình 1) neo, chúng liên kết với hệHùng, mặtN cầu bởichícác giằng Hệ giằng gió gió cầu cầu treo [2] Hình Hình Hệ giằng treo [2] Khi thi công, người ta phải điều chỉnh lực dọc dây giằng ngang để tạo lực Khi thi công, người ta phải điều chỉnh lực dọc dây giằng ngang để tạo lực căng ban đầu căng ban đầu dây giằng gió Tiết diện dây giằng gió lực căng ban đầu phải dây giằng gió Tiết diện dây giằng gió lực căng ban đầu phải đủ, để chịu tải trọng gió, đủ, để tảibịtrọng dâykhơng khơng bị đứt; mặt dâychịu khơng đứt; hệgió, mặt cầu bị chuyển vị hệ ngang quácầu lớn.không bị chuyển vị ngang q lớn Để tính tốn hệ giằng gió, sử dụng phần mềm thương mại phân tích kết cấu lưu hành thị trường [3] Khi tính theo phần mềm này, việc khai báo giữ liệu đầu vào phức tạp Để tính tốn hệ giằng gió, sử dụng phần mềm thương mại phân tích kết phải nhiều thời gian Một số kĩ sư thiết kế coi hệ có dây giằng gió làm việc, sơ đồ cấu lưu hành thị trường [3].xứng, Khicótính theo phần mềm việc báo tính dây đơn nhịp đối chiều dài chiều dài nhịpnày, hệ mặt khai cầu, khơng tính giữ tải liệu đầu trọng vào phức tạp phải nhiều thời gian Một số kĩ sư thiết kế coi hệ thân dây Cách tính đơn giản, kết xác điểmgió làm hệ treoviệc, nói chung hệ giằng riêngmột phinhịp tuyến đối hình xứng, học Cáccó phương pháp có dây Đặc giằng sơ đồ tính gió dâynóiđơn chiều dài tínhdài hệ treo theo sơ hệ đồ biến thể phân thành nhóm: Nhóm phương giảitính tích chiều nhịp mặt dạng cầu,cókhơng tính tải hai trọng thâncáccủa dây.pháp Cách nhóm phương pháp số [4] Nội dung giới thiệu viết thành lập phương trình đơn giản, kết xác lực căng thuật tốn tính hệ giằng gió căng trước cầu treo nhịp theo hướng giải tích, sở lí thuyếthệ dây mềm tính sơ đồ biến xét tới cứng uốn phẳng Đặc điểm treo nóiHệchung vàtheo hệ giằng giódạng, nói có riêng làđộ phi tuyến hìnhmặt học Các nằm ngang hệ mặt cầu; tải trọng thân dây giằng gió; mố neo dây vị trí bất phương pháp tính hệ treo theo sơ đồ biến dạng phân thành hai nhóm: Nhóm kì phương pháp giải tích nhóm phương pháp số [4] Nội dung giới thiệu Bài lập sở phương trình lực căng thuật tốn tính hệ giằng gió căng trước viết tốn thành cầu treo nhịp theo giải(gọi tích, sở dây) lí thuyết dây Xét dây nằm mặthướng phẳng zOx mặt phẳng Hai đầu dâymềm liên kếtHệ vàođược hai gốitính cố định Dâydạng, có chiều Đường nốiuốn tim hai gối tạo trục z gócngang β (Hìnhcủa 2) Tính dây làm theo sơ đồ biến códài xétnhịp tớil.độ cứng mặtvớiphẳng nằm hệ mặt cầu; hai trạng nhậngió; giả thuyết mềm tải trọng việc bảnởthân củathái dâyChấp giằng cácthiết mốđược neonêu dây có líthể dây vị trí bất[5].kì a Trạng thái ban đầu: Bài toán sở chịutrong tảimặt trọngphẳng q x qyzOx , qlà mặt phẳng dây, tácđầu dụngdây theo liên phương x nằm Xét dâyDây nằm (gọi mặttrong phẳng dây) Hai kết trục x, phân bố đoạn có chiều dài b (Hình 2); qy phân bố tồn chiều dài nhịp vào hai gối cố định Dây có chiều dài nhịp l Đường nối tim hai gối tạo với trục z góc dây, tác dụng theo phương trục y (vng góc với mặt phẳng dây) b (Hình 2) Tính dây làm việc hai trạng thái Chấp nhận giả thiết nêu lí thuyết dây mềm [5] Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng a Trong mặtthái phẳng dây, đường tên dây a Trạng bancủa đầu: vị trí cách gối trái đoạn a, ứng với vị trí tải trọng qtính b/2, bằngDây f x chịu Lực căng dâyqxđược theo y , cơngq thức: x nằm mặt phẳng dây, tác dụng Mx f H0 =x, phân bố trên(1) theo phương trục fx b/2 qx O fx l x x Dâytính có chiều L0thức: , tính theo cơng thức [6]: theo dài cơng H0 = M xf fx ,L0 = z b đoạn có chiều dài b (Hình 2); q y phân bố M x f mơ men uốn dầm đơn giản toàn chiều củađường dây, tên tác dụng có chiều dài nhịp l, ứng dài với nhịp vị trí có fx , theo phương trục y (vng góc với tải trọng q x tác dụng lên dầm gây Với sơmặt phẳng đồ tải trọngcủa tácdây) dụng Hình 2, tính được: Trong mặt phẳng dây, đường tên q x gối trái a2 bmộtb2đoạn a, ứng với dây vịH0trí=cách ab − − (2) vị trí b/2, bằngf x f Lựcl căng8trong dây b/2 Hình 2.2.SơSơđồ dây Hình đồ tính tính dây l + D0x cos3 β + D0y cos β 2H02 (1) (3) đó M xf mơ men uốn dầm đơn giản có chiều dài nhịp l, ứng với vị trí có D0xlên = dầm Q20xgây dz Với sơ đồ tải trọng tác dụng (4) đường tên f x , tải trọng qx tác dụng l Hình 2, tính được: D0y = Q20y dz (5) qx ỉ a 2b b l (2) H = ỗ ab ữ f x đơn l có8chiều è giản ø Q0x , Q0y lực cắt dầm dài nhịp l, tải trọng q x , qy tác dụng lên dầm gây Vẽ biểuDây đồ lực thực phéptính tính theo nhân cơng biểu đồ, [6]: được: có cắt chiều dài Lhiện , thức l 1D0x = q2 b23 a − a − b x + L0 = ( D0 x cos b + D0ly ) , cos b H 02 q2y l3 D = 0y D0 x = ò Q0 x d z ; 12 l b Trạng thái tính tốn: D0 y = ò Q02y d z ; ; l (6) (3) (7) (4) (5) Trong mặt phẳng dây, dây chịu thêm tải trọng phân bố p x tác dụng đoạn b; nhiệt độ lực cắt dầm đơn giản có chiều dài nhịp l, tải trọng qx ,đoạn dụng q y tác Q0 x , tăng Q0 y môi trường lên (hoặc giảm) t độ; gối trái chuyển vị ngang theo hướng trục z δ, chuyển dầm trục x đoạn v; có dãn dư, dây dài thêm đoạn ∆s Cần tính lực căng vị lên đứng theogây hướng H1 Giả gối tính β khibiểu chịuđồ, cácsẽnguyên Vẽdây biểu đồthiết lựcgóc cắt nghiêng thực hiệnhai phép nhân được:nhân Biến dạng dây thay đổi nội lực, nhiệt độ dây bị dãn dư: ỉ a2 b – H÷1; − H0 D0 x = qx2b2 ỗ a ố Ll = ø l + αtL0 + ∆s EFcos2 β (6) (8) q y2l (7) D = y EF độ cứng dây; 12 α hệ số giãn nở nhiệt vật liệu làm dây Chiều dài dây ảnh hưởng chuyển vị cưỡng gối đến chiều dài dây tính theo b Trạng thái tính tốn: cơng thức [6]: l p tác dụng đoạn Trong mặt phẳng dây,−dây L1 = δ coschịu β − thêm v sin βtải + trọng Dphân β + D1y x (9) 1x cosbố cos β 2H12 b; nhiệt độ môi trường tăng lên (hoặc giảm) t độ; gối trái chuyển vị ngang theo hướng Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng D1x = (q x + p x )2 b2 a − a2 b − l D1y = D0y (10) (11) Giữa đại lượng L1 , L0 ∆L có quan hệ: L1 = L0 + ∆L (12) Thay giá trị (3), (8) (9) vào (12), được: δcos2 β + v sin β cos β 1 l l − + + D1x cos3 β + D1y = D0x cos3 β + D0y + cos β cos β cos β 2H02 2H1 αtl αt H1 − H0 l+ D0x cos3 β + D0y + ∆s + + cos β 2H02 EFcos β (13) αt D0x cos3 β + D0y nhỏ so với D0x cos3 β + D0y , sau rút gọn biến đổi 2H0 2H02 EF cos2 β sau nhân với H12 , phương trình lực căng dây: nhân vế với l     EFcos2 β D0x cos β + D0y − H0 +    H − EFcos β D1x cos3 β + D1y = H13 +  2lH0   EF 2l δcos3 β + v sin βcos2 β + αtl cos β + ∆scos2 β  + l (14) Chuyển vị dây vị trí cách gối trái đoạn a (Hình 2) tính theo cơng thức: Bỏ qua ∆f x = qx + px a2 b b2 ab − − − fx H1 l (15) Tính hệ có hai dây giằng gió căng trước chịu tải trọng gió tĩnh Xét hệ gồm hai dây giằng gió, nằm mặt phẳng nằm ngang, liên kết với hệ mặt cầu thơng qua dây giằng ngang Các kích thước thể Hình Hệ mặt cầu coi dầm mềm Ảnh hưởng dây chủ dây treo đứng cầu treo đến chuyển vị ngang hệ mặt cầu nhỏ [7], nên bỏ qua Tính hệ làm việc hai trạng thái a Trạng thái ban đầu: Dây giằng gió dây giằng gió chịu tải trọng căng trước dây giằng ngang, coi phân bố q x đoạn có chiều dài b Đường tên dây vị trí cách gối trái đoạn a1 , ứng với b/2, f x1 ; Đường tên dây vị trí cách gối phải đoạn a2 , ứng với b/2, f x2 ; Lực căng dây dây tính theo cơng thức: H01 qx = f x1   a21 b b2   a1 b − −  l1 (16) Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng  trong2 mặt phẳng  Xét hệ gồm hai dây giằng gió, nằm nằm ngang, liên kết với hệ mặt a2 b b2   q x cầu thông qua dây giằng ngang Các Hệ a2 bkích  thể Hình 3.(17) H02 = − − thước f x2hưởng l2 8dây chủ dây treo đứng cầu treo mặt cầu coi dầm mềm Ảnh đến chuyển vị ngang củachịu hệ mặt cầu nhỏ [7], nên bố qua Tính hệ làm Ngồi ra, dây giằng gió tải trọng thân qy phân đềubỏ toàn chiều dàiviệc nhịpở dây,hai tác trạng dụng thái theo phương vng góc với mặt phẳng dây l1 a Trạng thái ban đầu: b Trạng thái tính tốn: a1 Dâytảigiằng dây giằng gió Hệ chịu thêm trọnggió gió 1phân bố p x tác b/2 b/2 chịu tải trọng căng trước dây giằng dụng toàn chiều dài hệ mặt cầu Khi coi phântrên bố đoạn bqcủa px x đó, thơngngang, qua cácđược dây giằng ngang, dài b.pĐường tên dây dây giằngđoạn gió 1cósẽchiều chịu thêm b 1x , đoạn b1 dây giằngtại gióvị2 trí chịucách thêmgối p2xtrái , saomột cho đoạn p1x + pa2x =ứng 1, px với b/2, f x1 ; Đường tên dây f x1 Sử dụng phương trình (14) cơng thức (15) vị trí cách gối phải đoạn a2 , ứng với để tính lực căng chuyển vị dây giằng b/2, Lực1 căng f x1 ;dây gió p1x tácbằng dụng lên p2x tácdây dụng lên dây 2.dây tính theo cơng thức: Việc tính tốn thực2 2nhiều lần với f x2 qx ỉp vàa1pb khác b nhau, cho cỏc cp tr sHti trng (16) 2x ỗ a1x ÷, 01 = 1b – b2 øcủa hai dây đến chuyển vị tạif xvị ètrí ứngl1với b/2 a2 thoả mãn điều kiện ∆ f x1 = −∆ f2x2 l2 ỉ qtựx a b b tốn: Sau làHtrình (17) – tính ữ ỗ a2bbc 02 = ứhỡnh hc; f x è đặc l2 trưng Vào kích thước Hình Sơđồđồtính tính có hai dây căng Hình 3.3.Sơ hệ hệ có hai dây căng trước Vào tải trọng thân dây chủ qy tải trước trọng gió p x ; Ngồi dâydây giằng gióngang chịu Chọn lực căngra,trước giằng q x ; tải trọng thân q y phân bố tồn Tính H01dài , Dnhịp (6), (7); 0x1 , Dcủa 0y1 theo chiều dây, tác công dụngthức theo(16), phương vng góc với mặt phẳng dây Tính H02 , D0x2 , D0y2 theo cơng thức (17), (6), (7); b Trạng thái tính tốn: Cho p1x = p1x ; Tính DHệ theo thêm cơng thức (10); gió phân bố p x tác dụng toàn chiều dài hệ tải trọng 1x1 chịu Tìm phương 11 từ Khi mặtHcầu đó, trình thơng(14); qua dây giằng ngang, đoạn b dây giằng gió chịu Tính ∆ theo cơng thức (15);dây giằng gió chịu thêm p , cho p + p = p thêm f x1 b p1x , đoạn 2x 1x 2x x 10 p2x = p x − p1x ; dụng trình (14) cơng thức (15) để tính lực căng chuyển vị 11 Tính Sử D1x2 theophương cơng thức (10); dây giằng ptrình tác dụng lên dây p2x tác dụng lên dây 12 Tìm H12 từ gió phương (14); 1x 13 Tính ∆ f x2 theo cơng thức (15); tínhkiện toán∆ thực nhiều lần với cặp trị số tải trọng p p2x 14 KiểmViệc tra điều f x1 = −∆ f x2 Nếu không thoả mãn, tăng p1x , quay lại bước 7; 1x khác nhau, đến vị khơng vị trí ứng vớiNếu b/2 không hai dâymãn, thoảtăng mãn 15 Kiểm tra điềucho kiện cáckhi dâychuyển giằng ngang bị nén thoả q xđiều , quaykiện lại bước 4; D fx1 = – D fx 16 Xuất kết tính tốn; Sau trình tự bước tính tốn: 17 Kết thúc Vào kích thước đặc trưng hình học; q y dầm Vào tải trọng dâygió chủ tải trọng giótrọng px ; gió tĩnh Tính hệ có cứng haibản dâythân giằng căng trước chịu tải Chọn căng dây giằng ngang Hệ tương3.tự trênlực Hình trước Dầm mặt cầu có chiều dài ldqvà x ; độ cứng uốn mặt phẳng nằm ngang EI Bỏ qua ảnh hưởng dây chủ dây treo đứng cầu treo đến chuyển vị ngang dầm mặt cầu Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng a Trạng thái ban đầu: Dây dây chịu tải trọng q x đoạn có chiều dài b căng trước dây giằng ngang chịu tải trọng qy chiều dài nhịp dây Dầm cứng chưa làm việc b Trạng thái tính tốn: Tải trọng gió phân bố p x tác dụng đoạn ld Sử dụng hai mặt cắt, cắt qua tất dây giằng ngang, tách hệ thành phận riêng biệt: Dây 1, dầm cứng dây Khi đó, dây chịu p1x , dây chịu p2x , dầm cứng chịu p3x , cho p1x + p2x + p3x = p x Lực căng chuyển vị dây dây tính trình bày mục Độ võng nhịp dầm cứng tính theo cơng thức: 5p3x ld4 ∆ xd = (18) 384EI Việc tính tốn thực nhiều lần với ba trị số tải trọng p1x , p2x p3x khác nhau, thoả mãn điều kiện ∆ f x1 = −∆ f x2 = ∆ xd Trình tự bước tính tốn: Vào kích thước đặc trưng hình học; Vào tải trọng thân dây chủ qy lực gió p x ; Chọn lực căng trước dây giằng ngang q x ; Tính H01 , D0x1 , D0y1 theo công thức (16), (6), (7); Tính H02 , D0x2 , D0y2 theo cơng thức (17), (6), (7); Cho p xc = p xc , (trong p xc tổng tải trọng gió dây dây chịu); Cho p1x = p1x ; Tính D1x1 theo cơng thức (10); Tìm H11 từ phương trình (14); 10 Tính ∆ f x1 theo cơng thức (15); 11 p2x = p xc − p1x ; 12 Tính D1x2 theo cơng thức (10); 13 Tìm H12 ; từ phương trình (14); 14 Tính ∆ f x2 theo cơng thức (15); 15 Kiểm tra điều kiện ∆ f x1 = −∆ f x2 Nếu không thoả mãn, tăng p1x , quay lại bước 8; 16 p3x = p x − p xc ; 17 Tính ∆ xd theo cơng thức (18); 18 Kiểm tra điều kiện ∆ xd = ∆ f x1 Nếu không thoả mãn, tăng p xc , quay lại bước 7; 19 Kiểm tra điều kiện dây giằng ngang không không bị nén Nếu không thoả mãn, tăng q x , quay lại bước 4; 20 Xuất kết tính tốn; 21 Kết thúc Ví dụ tính tốn Tham khảo sơ đồ cầu treo dân sinh tài liệu [8] Chọn hệ có cấu tạo kích thước Hình So với hồ sơ gốc, vị trí đặt điểm neo dây vào mố neo dịch 10m phía bờ sơng Mỗi bên có dây cáp giằng gió, đường kính 24 mm Các dây giằng ngang đường kính 10 mm, phương dọc cầu bố trí cách 4,0 m Trên mặt cắt ngang cầu có dầm dọc, tiết diện 2C100 Ví dụ tính tốn 14 m 16.1 m 14 m 16.1 m Tham khảo sơ đồ cầu treo dân sinh tài liệu [8] Chọn hệ có cấu tạo kích thước Hình So với hồ sơ gốc, vị trí đặt điểm neo dây vào mố Hùng, M / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng neo dịch 10m phía bờN.sơng 10 m 10 m 120 m 140 m Hình Sơ4.đồ tạotạocác thước hệ giằng gió Hình Sơcấu đồ cấu kích kích thước cơ bản hệ giằng gió Mặt cầu ghép từ Grating chế tạo sẵn Tải trọng gió tác dụng lên kết kết cấu p x = 1,0 KN/m Lực kéo trước dây giằng ngang Q x = 0,3 KN Việc tính tốn thực cho sơ đồ: - Sơ đồ 1: Chỉ tính dây giằng gió làm việc, khơng xét độ cứng uốn dầm, khơng tính tải trọng thân dây - Sơ đồ 2: Tương tự sơ đồ 1, hai dây giằng gió làm việc - Sơ đồ 3: Tương tự sơ đồ 2, xét thêm độ cứng uốn dầm EI = 525700 cm4 - Sơ đồ 4: Tương tự sơ đồ 3, có tính đến tải trọng thân dây giằng gió, dây giằng ngang chi tiết liên kết py = 0,05 KN/m Từ thuật toán giới thiệu mục 4, tác giả viết lập chương trình tính tốn ngơn ngữ Turbo Pascal Kết tính ghi Bảng Bảng Kết tính tốn Tham số Sơ đồ Sơ đồ Sơ đồ Sơ đồ Sơ đồ tính dây giằng gió Sơ đồ tính dầm mặt cầu Tải trọng thân dây Lực căng dây giằng gió (KN) Lực căng dây giằng gió (KN) Độ dịch chuyển ngang hệ (mm) dây Dầm mềm Bỏ qua 286,67 956 dây Dầm mềm Bỏ qua 212,04 47,2 347 dây Dầm cứng Bỏ qua 201,76 57,39 305 dây Dầm cứng Có tính 207,64 67,59 349 Từ kết trên, nhận thấy: - Đối với hệ có cấu tạo hai dây giằng gió, tính theo sơ đồ dây, việc tính tốn đơn giản, kết tính có sai số lớn Cần phải tính sơ đồ hai dây - Khi tính sơ đồ hai dây, xét đến độ cứng uốn mặt phẳng nằm ngang hệ mặt cầu, lực căng dây giảm 5%, độ dịch chuyển ngang hệ giảm 12% so với trường hợp không xét - Nếu tính đến tải trọng thân dây giằng gió; dây giằng ngang chi tiết liên kết, lực căng dây tăng 3%, độ dịch chuyển ngang hệ tăng 14% so với trường hợp bỏ qua Hùng, N M / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng Kết luận Cách tính hệ hai dây giằng gió căng trước cầu treo nhịp, có xét tới độ cứng uốn mặt phẳng nằm ngang hệ mặt cầu; tải trọng thân dây giằng gió; vị trí linh hoạt mố neo dây, phản ánh xác làm việc hệ, đáp ứng nhu cầu thiết kế xây dựng hàng ngàn cầu treo dân sinh nước ta Tài liệu tham khảo [1] Bộ Giao thông vận tải (2015) Hướng dẫn công tác thiết kế, thi công nghiệm thu cầu treo dân sinh Thông tư số 38/2015/TT-BGTVT ngày 30 tháng năm 2015, sửa đổi, bổ sung số điều Thông tư số 11/2014/TT-BGTVT ngày 29 tháng năm 2014 Bộ trưởng Giao thông vận tải [2] Japan Travel Kinugawa Tateiwa Otsuribashi Bridge - A stunning suspension bridge over the Kinugawa river Truy cập ngày 01/06/2018 [3] Trung, N V., Hà, H (2004) Thiết kế cầu treo dây võng NXB Xây dựng, Hà Nội [4] Дмитриев Ю В, Дороган А.С (2008) Аналитические методы расчета висячих и вантовых мостов Издательство ДВГУПС, Хабаровск [5] Качурин В К (1962) Теория висячих систем Госстройиздат, Москва [6] Trình, L T (1985) Cách tính hệ treo theo sơ đồ biến dạng NXB Khoa học Kĩ thuật, Hà Nội [7] Hermansson, V., Holma, J (2015) Analysis of suspended bridges for isolated communities Division of Structural Engineering, Faculty of Engineering, LTH P.O Box 118 S-221 00 LUND, Sweden [8] Tổng công ty Tư vấn thiết kế Giao thông vận tải (2016) Hồ sơ thiết kế mẫu cầu treo dân sinh, phiên 2.0 Số hiệu 14-TEDI-22-HC ... tốn Tham số Sơ đồ Sơ đồ Sơ đồ Sơ đồ Sơ đồ tính dây giằng gió Sơ đồ tính dầm mặt cầu Tải trọng thân dây Lực căng dây giằng gió (KN) Lực căng dây giằng gió (KN) Độ dịch chuyển ngang hệ (mm) dây... Khoa học Cơng nghệ Xây dựng neo dịch 10m phía bờN.sơng 10 m 10 m 120 m 140 m Hình Sơ4 .đồ tạotạocác thước hệ giằng gió Hình Sơcấu đồ cấu kích kích thước cơ bản hệ giằng gió Mặt cầu ghép từ Grating... dây - Sơ đồ 2: Tương tự sơ đồ 1, hai dây giằng gió làm việc - Sơ đồ 3: Tương tự sơ đồ 2, xét thêm độ cứng uốn dầm EI = 525700 cm4 - Sơ đồ 4: Tương tự sơ đồ 3, có tính đến tải trọng thân dây giằng