Đang tải... (xem toàn văn)
Đây là đồ án mình là tại năm 3 Đại học Bách Khoa TP.HCM. Và tổng kết môn đồ án này mình được 9đ. Bản vẽ đã bảo gồm bản vẽ lắp và chi tiết. Muốn đạt được điểm cao trong môn đồ án này bạn phải hiểu được tác dụng của từng bộ phận trong hộp số. Biết cách đọc và tra cứu các bảng tra.
MỤC LỤC Lời nói đầu Đề tài thiết kế .3 PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I.1 Chọn động I.2 Phân phối tỷ số truyền PHẦN II: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY II.1 Thiết kế nối trúc đàn hồi II.2 Thiết kế truyền bánh II.3 Thiết kế truyền xích 23 II.4 Thiết kế trục 26 II.5 Tính tốn chọn ổ 41 II.6 Thiết kế vỏ hộp giảm tốc .45 II.7 Các chi tiết phụ 47 II.8 Bảng dung sai lắp ghép .49 Tài liệu tham khảo 52 LỜI NÓI ĐẦU: Thiết kế phát triển hệ thống truyền động vấn đề cốt lõi khí Mặt khác, công nghiệp phát triển thiếu khí đại Vì vậy, việc thiết kế cải tiến hệ thống truyền động công việc quan trọn g công đại hoá đất nước Hiểu biết, nắm vững vận dụng tốt lý thuyết vào thiết kế hệ thống truyền động yêu cầu cần thiết sinh viên, kỹ sư khí Trong sống ta bắt gặp hệ thống truyền động khắp nơi, nói đóng vai trò quan trọng sống sản xuất Đối với hệ thống truyền động thường gặp hộp giảm tốc phận thiếu Đồ án thiết kế hệ thống truyền động khí giúp ta tìm hiểu thiết kế hộp giảm tốc, qua ta củng cố lại kiến thức học môn học Nguyên lý máy, Chi tiết máy, Vẽ kỹ thuật khí , giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí Hộp giảm tốc phận điển hình mà cơng việc thiế t kế giúp làm quen với chi tiết bánh răng, ổ lăn,…Thêm vào đó, q trình thực sinh viên bổ sung hoàn thiện kỹ vẽ AutoCad, điều cần thiết với sinh viên khí Em chân thành cảm ơn thầy Phạm Huy Hồng, thầy bạn khoa khí giúp đỡ em nhiều trình thực đồ án Với kiến thức hạn hẹp, thiếu sót điều tránh khỏi, em mong nhận ý kiến từ thầy cô bạn Sinh viên thực hiện: Trần Lâm Đình Nam PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I.CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN: Xác định công suất động cơ: Pbt = Fbt Vbt 6500.1.65 = = 10,725kW 1000 1000 Vì tải trọng thay đổi theo bậc nên ta có công suất động cơ: n Ptb = Pt Ti (T i =1 ) ti max n t i =1 = 10, 725 12.26 + 0, 2.21 9.42kW 26 + 21 i Hiệu suất chung hệ thống: c = d brn brt ol4 kn Từ bảng 3.3 trang 89 tài liệu [1] ta có: */Hiệu suất cặp bánh trụ nghiêng (2 cặp): ηbrn = 0,98 */Hiệu suất cặp bánh trụ thẳng (1 cặp): ηbrt = 0,97 */Hiệu suất cặp ổ lăn (3 cặp) : ηol = 0,99 */Hiệu suất khớp nối ηkn = */Hiệu suất truyền xích: ηx = 0,96 => c = 0,982.0,97.0,993.0,99.0,96 = 85,9% Công suất cần thiết trục động điện: Pct = Ptd c = 9, 42 = 11 kW 85,9% Chọn động cơ: Chọn số vòng quay đồng nđb = 1450 v/p Chọn động 15HP-VTFO-KK-4P-IP55-F.INS II.PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN: Tỷ số truyền Tỷ số truyền chung hệ thống: u = ndc 1450 = = 25,3 nt 57,3 Ta chọn tỷ số truyền hộp giảm tốc cấp sau: uI = 3,8 uII = 2,6 Tỷ số truyền truyền xích : ux = u 25,3 = = 2,56 uh 3,8.2, Công suất, moment số vòng quay trục: Trục Động Băng tải P(Kw) 12,5 12,5 11,64 11,29 10,73 u N (rpm) T(Nm) 1450 82,332 146,74 734,689 2,56 57,32 1787,52 Thông số 3,8 1450 82,332 2,6 381,52 291,336 PHẦN II: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY II.1 TÍNH TỐN THIẾT KẾ NỐI TRỤC ĐÀN HỒI Số liệu: Cơng suất: P = 12,5 kW Số vòng quay: nđc =1450 v/p Điều kiện làm việc: quay chiều ,làm việc hai ca, tải va đập nhẹ TÍNH TỐN THIẾT KẾ: 1.Chọn loại nối trục : Để chọn khớp nối, Mơmen xoắn tính tốn cần đảm bảo: Ttt = k.T T Trong đó: 𝑇 - Mơmen xoắn danh nghĩa, T =82332 Nmm k – hệ số chế độ làm việc, theo bảng 16-1, k = 1,2 ÷ 1,5 [T] – Mơmen xoắn cho phép, Nmm Khi đó: Ttt = (1, 1,5) 82332 98798 123498 Vậy chọn [T] = 125000 Nmm = 125 Nm Theo bảng 16-10a, với d = 25 mm ta chọn khớp nối đàn hồi có thơng số sau: T Nm 125 d D dm 25 150 50 L l 145 60 d1 D0 Z nmax 45 90 4600 B B1 l1 D3 l2 42 30 28 32 Theo bảng 16-10b, kích thước vòng đàn hồi: (đơn vị: mm) dc d1 D2 l l1 l2 l3 14 M10 20 62 34 15 28 Kiểm nghiệm nối trục: Điều kiện sức bền dập vòng đàn hồi: d = 2kT 2(1, 1,5).82332 d = = (1, 1, 75) d = (2 4) Z D0 dc l3 4.90.14.28 Trong đó: d = (2 4) - ứng suất dập cho phép vòng cao su Vậy vòng đàn hồi đảm bảo điều kiện bền dập Điều kiện sức bền chốt: kTl0 (1, 1,5).82332.41,5 u = u = = (41,5 51,9) d = (60 80) 0,1.dc D0 Z 0,1.143.90.4 Trong đó: l2 15 = 34 + = 41,5 2 d = (60 80) - ứng suất dập cho phép chốt l0 = l1 + Vậy chốt đảm bảo điều kiện bền II.2 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG: Số liệu: Chế độ làm việc : quay chiều, làm việc ca, tải va dập nhẹ ( năm làm việc 300 ngày, ca làm việc ) Chế độ tải: T1 = T T2 = 0,7T t1 =26 s t = 31 s A.CHON VẬT LIỆU VÀ TÍNH ỨNG SUẤT CHO PHÉP: 1.Chọn vật liệu: Vì truyền bôi trơn tốt nên dạng hỏng chủ yếu tróc rỗ bề mặt nên ta tính theo ứng suất tiếp xúc Do khơng có u cầu đặc biệt theo quan điểm thống hóa thiết kế ta chọn vật liệu cấp bánh sau: - Bánh nhỏ : thép 45 cải thiện, dộ rắn HBI = 241÷285 ; σbI = 850MPa; σchI=580MPa - Bánh lớn : thép 45X cải thiện, độ rắn HBII = 192÷240 ; σbII = 750MPa ; σchII = 450MPa 2.Xác định ứng suất tiếp xúc: Chọn dộ rắn bánh nhỏ : HBI = 250 Chọn độ rắn bánh lớn : HBII = 240 Theo bảng 6.2 trang 94 [1] : S H = 1,1 ; S F = 1, 75 Ho lim = HB + 70 Ho lim1 = 2.250 + 70 = 570 MPa; Ho lim2 = 2.240 + 70 = 550 MPa Fo lim = 1,8HB Fo lim1 = 1,8.250 = 450 MPa; Fo lim2 = 1,8.240 = 432 MPa 3.Số chu kỳ làm việc sở : N HO = 30 HB 2,4 N HO1 = 30.2502,4 = 1, 7.107 N HO2 = 30.240 2,4 = 1,55.107 4.Số chu kỳ làm việc tương đương: N HE n T t T mH = 60c. ( i ) ni ti = N HE = 60.c.n i ti i i Tmax i =1 Tmax tck Với : mH = HB NHO1 nên KHL1 = 1; NHE2 > NHO2 nên KHL2 = 5.Ứng suất tiếp xúc cho phép xác định sơ bộ: Theo bảng 6.2 trang 94 [1] ta có: SH1 =1.1; SH2=1.2; [ H ]I = 570 = 518, MPa 1,1 H = Ho lim ; K HL SH [ H ]II = 550 = 500 MPa 1,1 */ Với cấp nhanh sử dụng bánh nghiêng: [ H ] = [ H ]I + [ H ]II 518, + 500 = = 509,1 2 1, 25[ H ]mim = 1, 25[ H ]II = 1, 25.500 = 625 MPa [ H ] 1, 25[ H ]mim thỏ điều kiện */ Với cấp chậm sử dụng bánh thẳnga Do NHE > NHO => KHL = => [ H ]' = [ H ]mim = [ H ]II = 500 MPa 6.Ứng suất uốn cho phép: N FE T 26 21 = 60.c. i ni ti = 60.c.n i ti 16 + 0, 21 + 26 21 + 26 Tmax 26 21 N FE1 = 60.1450.14400 16 + 0, 76 = 7,58.108 21 + 26 21 + 26 26 21 N FE = 60.382.14400 16 + 0, 76 = 2.108 21 + 26 21 + 26 NFO = 4.10 (đối với tất loại thép) Vì NFE1 > NFO NFE2 > NFO => => KFL1 = KFL2 = Bộ truyền quay chiều nên KFC = F = Fo lim K FL K FC SH 450.1.1 = 257 MPa 1, 75 432.1.1 = 246,9 MPa F = 1, 75 F = Ứng suất tải cho phép: H max = 2,8 ch = 2,8.450 = 1260 MPa F1 max = 0,8 ch1 = 0,8.580 = 464 MPa F max = 0,8 ch = 0,8.450 = 360 MPa B.TÍNH TỐN CẤP NHANH: BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG: 1.Số liệu : ❖ Công suất: P =12,5 KW 10 ➢ Ta dung dao phay ngón để gia công rãnh then nên từ bảng 10.12 trang 199 [1] ta có: Kσ = 2.01; Kτ = 1,88 ➢ Theo bảng 10.10 trang 198 [1] ta được: d10 = 25 d12 = 35 d 21 = 40 d 22 = 45 d31 = 55 d33 = 45 = 0,83 = 0, 77 = 0, 73 = 0, 73 = 0, 70 = 0, 73 = 0,89 = 0,81 = 0, 78 = 0, 78 = 0, 76 = 0, 78 Từ bảng 10.11 trang 198 [1] với σb = 883 (MPa) ta tra K K lắp có độ dơi tiết diện nguy hiểm Hệ số an toàn s tiết diện nguy hiểm: sj = s j s j s2 j + s2j s [s] = 1,5÷2,5 : hệ số an tồn cho phép Kết tính tốn ghi vào bảng sau: Tiết d diện (mm) K K Kσd Rãnh Lắp Rãnh Lắp then dôi then dôi Kτd sσ sτ s 10 25 2,56 2,44 2,32 1,86 2,66 1,96 - 14,96 - 12 35 2,76 2,44 2,46 1,86 2,86 2,56 4,39 5,29 3.6 21 40 2,91 2,44 2,56 1,86 3,01 2,66 4,3 6,25 3,96 22 45 2,91 2,44 2,56 1,86 3,01 2,66 2,6 8,8 2,93 31 55 3,04 2,97 2,63 2,28 3,14 2,73 3.7 12,02 3,68 33 45 2,91 2,44 2,56 1,86 3,01 2,66 - 22,19 - Từ kết tính tốn trục đảm bảo an tồn mỏi 36 D.TÍNH KIỂM NGHIỆM ĐỘ BỀN CỦA THEN: Với tiết diện trục dung mối ghép then , ta tiến hành kiểm nghiệm mối ghép độ bền dập σd độ bền cắt τc d = 2T [ d ] dlt ( h − t1 ) c = 2T [ c ] dlt b Với lt = (0,8÷0,9)l m Tính chọn theo tiêu chuẩn ta có chiều dài then cho bảng Ta có bảng kiệm nghiệm then sau: Tiết d lt bxh t1 T(Nm) σd(MPa) τc(MPa) 10 25 45 8x7 82,3 48,8 18,3 12 35 40 10x8 41,16 19,6 5,8 21 40 40 12x8 145,7 60,7 15,2 22 45 70 14x9 5,5 291,3 52,9 13,2 31 55 70 16x10 734,6 95,4 23,9 33 45 80 14x9 5,5 551 87,5 21,7 diện Theo bảng 9.5 trang 178 [1] với tải trọng tĩnh, va đập nhẹ, dạng lắp cố định: [σd] = 100 (MPa) [τc] = 20 ÷30 (MPa) (trang 174 [1] ) Vậy tất mối ghép then đảm bảo yêu cầu độ bền dập độ bền cắt 37 II.4 TÍNH TỐN CHỌN Ổ: A.TRỤC I: ➢ Đường kính trục d11 = 30 mm ➢ Số vòng quay n1 = 1450 vòng/phút ➢ Thời gian làm việc ổ năm thay lần: Lh = 3.300.2.8 = 14400 (giờ) Ta chọn ổ bi đỡ dãy cỡ trung 306 với : d = 30 mm; D = 72 mm; b = 19; C = 22 kN; Co = 17,9 kN a) Phản lực ổ: ➢ Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ : FR0 = Fx210 + FY210 = 785,52 + 1317, 42 = 1533,8 ➢ Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ : FR11 = Fx211 + FY211 = 43, 42 + 1317, 42 = 1318,1 Vì FR0 < FR1 nên ta tính tốn chọn ổ cho ổ b) Kiểm nghiệm khả tải động ổ: ➢ Tải trọng động qui ước: Q = ( XVFR + YFa ) kt kd Ta có: Fa = => X =1 , Y = Vòng quay nên : V= Tải va đập nhẹ : kd = 1,1 Hệ số ảnh hưởng nhiệt độ (t o Q = 1533,8.1,1 = 1687,2 N Khả tải động: Cd = Q.m L Với m=3 L: tuổi thọ tính triệu vòng quay: Cd = 1687, 1252,8 = 18188N (triệu vòng) Vậy Cd = 2,5365 kN < C = 26,2 kN Khả tải động ổ bảo đảm 38 c) Khả tải tĩnh ổ: Ta có Fa = Qo= Xo.Fr = 0,6.3491,84 = 2095 N với Xo = 0,6 (bảng 11.6 trang 221 [1]) Vì Qo < Fr nên chọn Qo = 3491,85 N Vậy Qo = 3,491 kN < Co = 17,9 Khả tải tĩnh ổ bảo đảm B.TRỤC II: ➢ Đường kính trục d20 = 35 mm ➢ Số vòng quay n1 = 382 vòng/phút ➢ Thời gian làm việc ổ năm thay lần: Lh = 3.300.2.8 = 14400 Ta chọn ổ đũa đỡ dãy cỡ nhẹ 2207 với : d = 30 mm; D = 72 mm; b = 17; C = 26,5 kN; Co = 17,5 kN a) Phản lực ổ: ➢ Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ : FR0 = Fx220 + FY220 = 16392 + 1538,92 = 2248 ➢ Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ : Fr1 = Fr0 = 7780,155 (N) Vì FR0 = FR1 nên ta tính toán chọn ổ cho ổ b) Kiểm nghiệm khả tải động ổ: ➢ Tải trọng động qui ước: Q = ( XVFR + YFa ) kt kd Ta có: Fa = => X =1 , Y = Vòng quay nên : V= Tải va đập nhẹ : kd = 1,2 Hệ số ảnh hưởng nhiệt độ (t o Q = 2248.1,2 = 2698(N) Khả tải động: Cd = Q.m L Với m=3 39 L: tuổi thọ tính triệu vòng quay L= 60.n1.Lh 60.105,04.14400 == = 90,75 (triệu vòng) 10 106 Cd = 2698 90,75 = 12124 N Vậy Cd = 12,1 kN < C = 26,5 kN Khả tải động ổ bảo đảm c) Khả tải tĩnh ổ: Ta có Fa = Qo= Xo.Fr = 0,6.7780,155 = 4668 N với Xo = 0,6 (bảng 11.6 trang 221 [1]) Vì Qo < Fr nên chọn Qo = 7780,155 N Vậy Qo = 7,78 kN < Co = 17,5 kN Khả tải tĩnh ổ bảo đảm A.TRỤC III: ➢ Đường kính trục d11 = 45 mm ➢ Số vòng quay n1 = 147 vòng/phút ➢ Thời gian làm việc ổ năm thay lần: Lh = 2.300.2.8 = 9600 Ta chọn ổ bi đỡ dãy cỡ trung 310 với : d = 50 mm; D = 110 mm; b = 27; C = 48,5 kN; Co = 36,3 kN a) Phản lực ổ: ➢ Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ : FR0 = Fx230 + FY230 = 9538,32 + 2856, 252 = 9957 ( N ) ➢ Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ : FR11 = Fx231 + FY231 = 1049,852 + 1759, 2652 = 2048,7 ( N ) Vì FR0 > FR1 nên ta tính tốn chọn ổ cho ổ b) Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Tải trọng động qui ước: Q = ( XVFR + YFa ) kt kd 40 Ta có: Fa = => X =1 , Y = Vòng quay nên : V= Tải va đập nhẹ : kd = 1,2 Hệ số ảnh hưởng nhiệt độ (t o Q = 6761,81.1,2 = 11948 (N) Khả tải động: Cd = Q.m L Với m=3 L: tuổi thọ tính triệu vòng quay L= 60.n1 Lh 60.50.9600 == = 28,8 (triệu vòng) 10 106 Cd = 11948 28,8 = 36281 Vậy Cd = 36,2 kN < C = 48,5 kN Khả tải động ổ bảo đảm c) Khả tải tĩnh ổ: Ta có Fa = Qo= Xo.Fr = 0,6.6761,81 = 4057 N với Xo = 0,6 (bảng 11.6 trang 221 [1]) Vì Qo < Fr nên chọn Qo = 6761,81 N Vậy Qo = 6,76 kN < Co = 24,6 kN Khả tải tĩnh ổ bảo đảm Bảng ổ chọn: Trục Ky hiệu ổ d (mm) D (mm) b (mm) C (kN) Co (kN) I 306 30 72 19 22 15,1 II 2207 35 72 17 26.5 17,5 III 310 50 110 27 48,5 36,6 41 II.5 THIẾT KẾ KẾT CẤU VỎ HỘP GIẢM TỐC: ➢ Vỏ hộp giảm tốc có nhiệm vụ bảo đảm vị trí tương đối giũa chi tiết phận máy, tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến, đựng dầu bôi trơn bảo vệ chi tiết tránh bụi ➢ Vật liệu gang xám GX 15-32 ➢ -Bề mặt ghép vỏ hộp qua đường tâm trục để việc lắp ghép chi tiết thuận tiện ➢ Bề mặt lắp nắp than cạo mài, để lắp sít , lắp có lớp sơn lỏng sơn đặc biệt ➢ Mặt đáy hộp giảm tốc nghiêng phía lỗ tháo dầu với độ dốc khoảng o ➢ Kết cấu hộp giảm tốc đúc, với kích thước sau: Tên gọi Chiều dày: - Thân hộp,δ - Nắp hộp,δ1 Gân tăng cứng: - Chiều dày,e - Chiều cao,h Đường kính: - Bulơng nền,d1 - Bulơng cạnh ổ,d2 - Bulơng ghép bích nắp thân,d3 - Vít ghép nắp ổ,d4 - Vít ghép nắp cửa thăm,d5 Mặt bích ghép nắp thân: - Chiều dày bích thân hộp,S3 - Chiều dày bích nắp hộp,S4 - Bề rộng bích nắp thân,K3 Biểu thức tính tốn δ = 0.03a + = 0.03*183+3 = 8,49 mm chọn 8,5 mm δ1 =0.9* δ = 7,65 mm chọn 8,5 mm e=(0.8÷1)δ= (6,8…8,5) = 8,5 mm h < 58 mm 18 mm 14 mm 12 mm mm mm 20 mm 20 mm 45 mm 42 Kích thước gối trục: - Đường kính ngồi tâm lỗ vít: D3,D2 - Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ: K2 - Tâm lỗ bulông cạnh ổ :E2 C (k khoảng cách từ tâm bulơng đến mép lỗ) - Chiều cao h D3=D+4.4d4 D2=D+(1.6÷2)d4 K2= E2 + R2 + (3÷ 5)= 50 E2≈ 26 mm, R2 ≈21 mm C=D3/2, k ≥ 16,8 mm Xác định theo kết cấu, phụ thuộc tâm lỗ bulông kích thước mặt tựa Mặt đế hộp (có phần lồi): - Bề rộng mặt đế hộp, K1 q S1=26 mm S2=20 mm K1=3d1=54 mm chọn 55mm q ≥ 72 mm chọn 85 mm Khe hở chi tiết: - Giữa bánh với thành hộp - Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp ∆ ≥ 32 mm Giữa mặt bên bánh với ∆ ≥ 𝛿 = 10 mm Số lượng bulông Z • ∆ ≥ 10 mm Tính tốn kích thước gối trục ➢ Trục I D=72 mm 43 D3=D+4.4d4 =72+44=108 chọn 110 mm D2=D+(1.6÷2)d4 =85÷88 chọn 86 mm ➢ Trục II D=72 mm D3=D+4.4d4 =72+44=108 chọn 110 mm D2=D+(1.6÷2)d4 =85÷88 chọn 86 ➢ Trục III D=110 mm D3=D+4.4d4 =110+44=146 chọn 150 mm D2=D+(1.6÷2)d4 =122,8÷126 chọn 123 mm II.6 CÁC CHI TIẾT PHỤ: 1.Vòng chắn dầu Khơng cho dầu mỡ tiếp xúc Chốt định vị: Chốt định vị hình d = mm chiều dài l = 50 mm 44 3.Nắp quan sát: Nắp quan sát chọn kích thước: A B A1 B1 C K R Vít Số lg 150 100 200 140 175 120 12 M8x22 4 Nút thông 45 Các thông số bảng 18.6 trang 93 [2]: A B M27x2 15 C D E 30 15 45 G H I K L M N O P Q R 36 32 10 22 32 18 36 S 32 5.Nút tháo dầu: Chọn M20x2.Các thông số bảng 18.7 trang 93 d b M20x2 18 m f L c q D S D0 14 36 27 45 32 36,9 6.Que thăm dầu: Dùng kiểm tra dầu hộp giảm tốc.Vị trí lắp đặt nghiêng 45 so với mặt bên, kích thước theo tiêu chuẩn 46 II.7 BẢNG DUNG SAI LẮP GHÉP: Dựa vào kết cấu làm việc, chế độ tải chi tiết hộp giảm tốc mà ta chọn kiểu lắp ghép sau: Dung sai lắp ghép bánh răng: Chịu tải vừa , thay đổi va đập nhẹ ta chọn kiểu lắp trung gian H7/k6 Dung sai lắp ghép ổ lăn: Khi lắp ổ lăn ta cần lưu ý: - Lắp vòng trục theo hệ thống lỗ, lắp vòng ngồi vào vỏ theo hệ thống trục - Để vòng ổ khơng trơn trượt theo bề mặt trục lỗ hộp làm việc, chọn kiểu lắp trung gian có độ dơi cho vòng quay - Đối với vòng khơng quay ta sử dụng kiểu lắp có độ hở Chính mà lắp ổ lăn lên trục ta chọn mối ghép k6, lắp ổ lăn vào vỏ ta chon H7 47 Dung sai lắp vòng chắn dầu: Chọn kiểu lắp trung gian H7/js6 để thuận tiện cho trình tháo lắp Dung sai lắp vòng lò xo ( bạc chắn ) trục tuỳ động: Vì bạc có tác dụng chặn chi tiết trục nên ta chọn chế độ lắp có độ hở H8/h7 Dung sai lắp ghép then lên trục: Theo chiều rộng ta chọn kiểu lắp trục P9 kiểu lắp bạc JS9 Bảng dung sai lắp ghép bánh răng: Chi tiết Bánh dẫn cấp nhanh Bánh bị dẫn cấp nhanh Bánh dẫn cấp chậm Bánh bị dẫn cấp chậm Kích thước lắp (mm) Mối lắp ES (𝜇𝑚) EI (𝜇𝑚) es (𝜇𝑚) ei (𝜇𝑚) Độ dôi lớn (𝜇𝑚) Độ hở lớn (𝜇𝑚) ∅35 H7/k6 +25 +18 +2 18 23 ∅40 H7/k6 +25 +18 +2 18 23 ∅45 H7/k6 +25 +18 +2 18 23 ∅55 H7/k6 +35 +21 +2 21 33 Bảng dung sai lắp ghép ổ lăn: Kích thước lắp Vòng ngồi Trục I Trục II Trục III Vòng Trục I Trục II Trục III D (mm) ∅72 ∅72 ∅110 d (mm) ∅35 ∅45 ∅70 Mối lắp ES (𝜇𝑚) EI (𝜇𝑚) es (𝜇𝑚) ei (𝜇𝑚) Độ dôi lớn (𝜇𝑚) Độ hở lớn (𝜇𝑚) H7/h6 H7/h6 H7/h6 +30 +30 +35 0 0 0 -19 -19 -22 0 49 49 57 H7/k6 H7/k6 H7/k6 +30 +30 +35 0 +18 +18 +21 +2 +2 +2 18 18 21 28 28 33 48 Bảng dung sai lắp ghép then: dựa vào bảng 20.6 trang 125 [2] ta có: Kích thước Sai lệch giới hạn chiều rộng rãnh then tiềt diện then Chiều sâu rãnh then Trên trục Trên bạc Sai lệch giới Sai lệch giới P9 Js9 hạn trục t1 hạn bạc t2 8x7 -0,015 ±0,018 +0,2 +0,2 10x8 -0,051 ±0,018 +0,2 +0,2 12x8 -0,018 ±0,021 +0,2 +0,2 14x9 -0,061 ±0,021 +0,2 +0,2 16x10 -0,061 ±0,021 +0,2 +0,2 bxh 49 TÀI LIỆU THAM KHẢO: [1] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển – Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí, tập 1, nhà xuất giáo dục [2] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển – Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí, tập 2, nhà xuất Giáo dục [3] Nguyễn Hữu Lộc – Cơ sở thiết kế máy, nhà xuất Đại học quốc gia Tp.Hồ Chí Minh-2004 [4] Trần Hữu Quế - Vẽ kỹ thuật khí, tập 1, nhà xuất Đại Học Quốc gia TP.Hồ CHí Minh-2015 [5] Nguyễn Trọng Hưng – Dung sai lắp ghép tiêu chuẩn hóa , nhà xuất giáo dục -2009 50 ... tốc phận khơng thể thiếu Đồ án thiết kế hệ thống truyền động khí giúp ta tìm hiểu thiết kế hộp giảm tốc, qua ta củng cố lại kiến thức học môn học Nguyên lý máy, Chi tiết máy, Vẽ kỹ thuật khí ,... việc thiết kế khí Hộp giảm tốc phận điển hình mà cơng việc thiế t kế giúp làm quen với chi tiết bánh răng, ổ lăn,…Thêm vào đó, q trình thực sinh viên bổ sung hoàn thiện kỹ vẽ AutoCad, điều cần thiết. .. 57,32 1787,52 Thông số 3,8 1450 82,332 2,6 381,52 291,336 PHẦN II: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY II.1 TÍNH TỐN THIẾT KẾ NỐI TRỤC ĐÀN HỒI Số liệu: Cơng suất: P = 12,5 kW Số vòng quay: nđc =1450