BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG VŨ ĐAN CHỈNH ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỊU TẢI VƯỢT MỨC THIẾT KẾ CỦA KẾT CẤU CƠNG TRÌNH BIỂN CỐ ĐỊNH BẰNG THÉP KHI GIA HẠN KHAI THÁC – ÁP DỤNG VÀO ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM Chuyên ngành: Kỹ thuật Xây dựng Cơng trình Biển Mã số: 9580203 TĨM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SỸ KỸ THUẬT Hà Nội - Năm 2019 Cơng trình hồn thành tại: Trường Đại học Xây dựng Người hướng dẫn khoa học: GS.TS Phạm Khắc Hùng Phản biện 1: PGS.TS Phạm Văn Thứ Phản biện 2: PGS.TS Bùi Đức Chính Phản biện 3: PGS.TS Nguyễn Văn Vi Luận án bảo vệ trước Hội đồng chấm luận án cấp trường họp tại…………………………………………………………………………………… Vào hồi ……… Giờ……… ngày ………… Tháng ………… năm ……… Có thể tìm hiểu luận án thư viện Quốc gia thư viện Trường ………………………………………………………………………………………… MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài Luận án lựa chọn đề tài dựa hai lý chính: (1) Nhu cầu gia hạn cho giàn khoan dầu khí khai thác Việt Nam sau hết tuổi thọ thiết kế tương lai cấp thiết; (2) Phương pháp đánh giá xác định thời gian gia hạn cho kết cấu cơng trình biển chưa đề cập đến tiêu chuẩn hành xu hướng nghiên cứu giới để ứng dụng cho dự án thực tế Mục đích, nội dung nghiên cứu Mục đích luận án nghiên cứu xây dựng phương pháp luận đánh giá kết cấu cơng trình biển cố định thép chịu tải trọng môi trường vượt mức thiết kế để xác định thời gian gia hạn khai thác chấp nhận cho cơng trình hết hạn sử dụng điều kiện biển Việt Nam Nội dung nghiên cứu bao gồm chương nêu vấn đề tổng quan, tóm tắt sở lý thuyết phân tích kết cấu, xây dựng phương pháp đánh giá kết cấu ứng dụng để đánh giá gia hạn cho cơng trình cụ thể điều kiện biển Việt Nam Đối tượng phạm vi nghiên cứu luận án Đối tượng nghiên cứu luận án kết cấu cơng trình biển cố định thép dạng jacket hết hạn sử dụng Phạm vi nghiên cứu xây dựng phương pháp đánh giá an tồn kết cấu chịu tải trọng mơi trường vượt mức thiết kế theo điều kiện chảy dẻo toàn phần mở rộng vết nứt mặt cắt tiết diện phần tử kết cấu, kể đến tính chất ngẫu nhiên tải trọng sóng, kích thước tiết diện ống, mô đun đàn hồi giới hạn chảy vật liệu Cơ sở khoa học Luận án xây dựng phương pháp đánh giá kết cấu dựa sở khoa học sau đây: Lý thuyết phân tích kết cấu khung giàn với tính chất phi tuyến hình học vật liệu; Lý thuyết phân tích mở rộng vết nứt mỏi điểm nóng kết cấu; Cơ sở lý thuyết trình ngẫu nhiên, lý thuyết xác suất lý thuyết độ tin cậy kết cấu cơng trình Phương pháp nghiên cứu luận án + Nghiên cứu lý thuyết: Nghiên cứu đánh giá kết cấu phi tuyến đàn dẻo lý tưởng phân tích mỏi giai đoạn mở rộng vết nứt theo mơ hình ngẫu nhiên + Nghiên cứu ứng dụng: Nghiên cứu thiết lập quy trình bảng biểu mẫu kết hợp với phần mềm chuyên dụng để đánh giá kết cấu cơng trình biển cố định thép chịu tải trọng môi trường vượt mức thiết kế theo mơ hình xác suất + Thực tính tốn số cho kết cấu giàn cụ thể để đánh giá, kiểm nghiệm sở lý thuyết luận án Đóng góp Về phương diện khoa học : Luận án đề xuất phương pháp để đánh giá an tồn cho kết cấu cơng trình biển cố định thép khai thác vùng biển Việt Nam hết hạn sử dụng, cho phép chịu tải vượt mức thiết kế thời gian kéo dài khai thác Phương pháp xây dựng dựa mơ hình độ tin cậy độ bền theo điều kiện chảy dẻo toàn phần giới hạn phá hủy mỏi theo điều kiện lan truyền chậm vết nứt tiết diện phần tử kết cấu Về phương diện thực tiễn: Phương pháp đánh giá xây dựng luận án có ý nghĩa thực tiễn, phục vụ nhu cầu đánh giá gia hạn khai thác nâng cấp giàn, vấn đề mới, cấp thiết điều kiện Việt Nam CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ĐÁNH GIÁ AN TỒN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH BIỂN CỐ ĐỊNH BẰNG THÉP VÀ HƯỚNG NGHIÊN CỨU CỦA LUẬN ÁN 1.1 Tổng quan tình hình phát triển kết cấu cơng trình biển cố định thép giới Việt Nam 1.1.1 Giới thiệu cấu tạo kết cấu cơng trình biển cố định thép Kết cấu cơng trình biển cố định thép có dạng khung giàn không gian, liên kết với đất thông qua hệ thống móng cọc móng trọng lực bê tơng cốt thép Kết cấu xây dựng khơi để phục vụ khai thác dầu khí dịch vụ kinh tế khác, nhiệm vụ quốc phòng… Trong luận án, đối tượng xem xét kết cấu cơng trình biển cố định thép dạng móng cọc 1.1.2 Tình hình phát triển phạm vi ứng dụng kết cấu cơng trình biển cố định thép giới Việt Nam Kết cấu cơng trình biển cố định thép sử dụng phổ biến giới với khoảng 6800 giàn kiểu Jacket thép phân bố phạm vi 53 quốc gia Riêng Việt Nam có 70 CTB cố định thép kiểu Jacket xây dựng, chủ yếu độ sâu nước khoảng 50m Cơng trình có độ sâu nước lớn giàn khai thác khí mỏ Lan Tây với 125m nước, độ sâu nước nhỏ giàn đầu giếng Thái Bình với 25m nước Trong tình hình nay, để tiết kiệm chi phí, chủ đầu tư mỏ Việt Nam hạn chế xây dựng giàn mà tập trung vào hai giải pháp chính: + Nâng cấp cơng nghệ giàn khai thác kết nối mỏ để tăng sản lượng; + Kéo dài thời gian khai thác giàn dài so với tuổi thọ thiết kế 1.2 Các tiêu chuẩn hành áp dụng thiết kế đánh giá an tồn kết cấu cơng trình biển cố định thép Các trạng thái giới hạn áp dụng thiết kế quy định tiêu chuẩn, quy phạm phổ biến API, DnV, ISO… bao gồm: Trạng thái giới hạn cực hạn (ULS), trạng thái giới hạn mỏi (FLS), trạng thái giới hạn sử dụng (SLS), trạng thái giới hạn phá hủy lũy tiến (PLS) cố (ALS) Các trạng thái giới hạn sử dụng không phục vụ thiết kế kết cấu giàn mà phục vụ đánh giá giàn trạng Theo API RP 2A, kết cấu giàn đánh giá với ba cấp độ: Kiểm tra theo mức độ thiết kế, phân tích độ bền cực hạn phân tích rủi ro 1.3 Các nghiên cứu có liên quan đến vấn đề luận án 1.3.1 Một số nghiên cứu giới a) Các phương pháp phân tích phi tuyến kết cấu cơng trình biển cố định thép theo mơ hình ngẫu nhiên b) Các nghiên cứu dự báo lan truyền vết nứt ngẫu nhiên mỏi theo lý thuyết học phá hủy c) Các nghiên cứu đánh giá an tồn kết cấu dựa phân tích tương tác bền mỏi ngẫu nhiên tác giả Moan, T., (2002); Gerhard Ersdal, (2005) hay tập thể tác giả đại học Surrey năm 2000 1.3.2 Nghiên cứu đánh giá an tồn kết cấu cơng trình biển theo phương pháp xác suất kể đến tương tác bền mỏi Việt Nam a) Phương pháp đánh giá an toàn loại kết cấu cơng trình biển theo quan điểm GS Phạm Khắc Hùng b) Luận án TS Phạm Hiền Hậu (2010) c) Luận án TS Mai Hồng Quân (2014) 1.4 Đặt vấn đề nghiên cứu luận án Dựa phân tích tiêu chuẩn nghiên cứu cơng bố có liên quan, luận án định hướng nghiên cứu phương pháp đánh giá khả chịu tải vượt mức thiết kế kết cấu cơng trình biển cố định thép hết hạn sử dụng theo điều kiện chảy dẻo toàn phần điều kiện mở rộng vết nứt mỏi mặt cắt tiết diện phần tử kết cấu Căn vào kết đánh giá xác định khoảng thời gian gia hạn cho cơng trình với xác suất rủi ro chấp nhận 1.5 Đề xuất nội dung nghiên cứu luận án - Nội dung 1: Nghiên cứu dự báo xác suất xuất điều kiện môi trường vượt mức thiết kế vùng biển Việt Nam theo thời gian gia hạn - Nội dung 2: Nghiên cứu xây dựng phương pháp đánh giá kết cấu thời gian gia hạn sau hết tuổi thọ thiết kế Cơ sở phương pháp đánh giá dựa độ tin cậy bền theo điều kiện chảy dẻo toàn phần độ tin cậy mỏi theo điều kiện lan truyền vết nứt mặt cắt tiết diện kết cấu - Nội dung 3: Nghiên cứu đánh giá rủi ro xác định thời gian kéo dài khai thác cho phép cho kết cấu cơng trình 1.6 - - - - - Giới hạn luận án Để giảm độ phức tạp vấn đề nghiên cứu mà đảm bảo tính thực tiễn, luận án đặt số giới hạn sau: Về tính chất ngẫu nhiên: Mô đun đàn hồi, giới hạn chảy vật liệu đặc trưng hình học tiết diện phần tử kết cấu xem đại lượng ngẫu nhiên phân phối chuẩn; Sóng coi trình ngẫu nhiên dừng, chuẩn, ergodic Về phương pháp phân tích phi tuyến kết cấu: Kết cấu phân tích với lý thuyết biến dạng lớn; Giới hạn phân tích kết cấu theo phương trình cân tĩnh học, coi tải trọng sóng tải trọng tựa tĩnh Về giới hạn phân tích bền hệ thống: Vật liệu kết cấu làm việc theo mơ hình dẻo lý tưởng; Kết cấu coi bị phá hủy phần tử kết cấu (Ống chính, cọc) bị phá hủy chảy dẻo toàn phần, hệ thống kết cấu chưa phá hủy; Khơng xét đến tính chất chảy dẻo nút ống Về giới hạn phân tích mỏi: Phân tích lan truyền vết nứt mỏi theo luật Paris; Giả thiết vết nứt lan truyền chậm, trạng thái biển tốc độ lan truyền vết nứt coi đều; Giả thiết vết nứt mở rộng theo hình dạng bán e-líp; Về số yếu tố ảnh hưởng khác: Các ảnh hưởng ăn mòn, hà bám, khuyết tật va đập, điều kiện địa chất… xem xét có số liệu khảo sát trạng CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT PHÂN TÍCH KẾT CẤU CƠNG TRÌNH BIỂN CỐ ĐỊNH BẰNG THÉP KHI CHỊU TẢI VƯỢT MỨC THIẾT KẾ 2.1 Mở đầu Chương gồm hai nội dung chính: Tổng kết phương pháp phân tích kết cấu cơng trình biển cố định thép chịu tải vượt mức thiết kế; Nghiên cứu chế phá hủy số kết cấu giàn khai thác khu vực biển Việt Nam Nội dung chương ứng dụng để xây dựng phương pháp đánh giá kết cấu chương 2.2 Phân tích yếu tố vượt mức thiết kế kéo dài khai thác kết cấu cơng trình biển cố định thép Luận án xét hai yếu tố vượt mức thời gian kéo dài khai thác: - Các vết nứt mỏi tiếp tục phát triển gây thu hẹp tiết diện chịu lực; - Kết cấu gặp phải bão lớn vượt mức thiết kế Các trạng thái biển vượt mức thiết kế tăng từ nhỏ đến lớn thời gian khai thác kéo dài Tương ứng với trạng thái biển này, kết cấu phân tích, đánh giá rủi ro định thời gian kéo dài khai thác chấp nhận 2.3 Cơ sở lý thuyết phân tích kết cấu cơng trình biển cố định thép chịu tải vượt mức thiết kế 2.3.1 Phân tích tĩnh phi tuyến kết cấu cơng trình biển cố định thép Hình 2.1 Quy ước hệ tọa độ chuyển vị phần tử  Khi phân tích kết cấu biến dạng lớn, quan hệ biến dạng dọc trục (xx) thành phần chuyển vị tuân theo công thức Green Với kết cấu thanh, biến dạng điểm biểu diễn theo công thức: 2 u  v   w    xx        x  x   x   (2.1)  Thiết lập hàm hình dáng u(x), v(x), w(x) hai đầu nút phần tử dựa phương trình đường đàn hồi phần tử phụ thuộc trạng thái chịu lực Thiết lập ma trận độ cứng đàn hồi phi tuyến phần tử kết cấu:  kuu K   kvu  k wu e kuv kvv k wv k uw  kvw  k ww  (2.2) Trong đó, ma trận nằm đường chéo chính, có kể đến góc xoay lớn: l T       kuu   EA  u   u  dx  x   x  (2.3) T T T l    2v   2v  N  v  v    v   v   v  kvv    EI z        dx   EA      dx   x   x   x   x  x  EI z  x  x   0 (2.4) T T T l    2w   2w  N  w  w    w   w   w   kww    EI y     dx  EA    0  x   x   x  dx   x  x  EI y  x  x   0 (2.5) l l Các ma trận liên hệ chuyển vị dọc trục với chuyển vị ngang chuyển vị xoay: T l     v     kuv  kvuT   EA  u     v  dx  x   x   x  (2.6) T l     v     kuw  k wT u   EA  u     w  dx  x   x   x  (2.7) Ma trận liên hệ chuyển vị theo hai phương ngang: T l kwv  k T vw    w v  v    EA  w    dx  x  x x  x  (2.8)  Dựa mô hình vật liệu, ma trận đàn dẻo kết cấu thiết lập: K p  K e  K eG (G T K eG ) 1 G T K e (2.9) Trong đó: g G 0 Mặt chảy   f (  T          gi   , , , , ,  Si  N Qy Qz M x M y M z  g  i , N Qy Qz M x M y M z , , , , , ) 1  N P QyP QzP M xP M yP M zP (2.10) (2.11) Với N, Qy, Qz, Mx, My, Mz, NP, QyP, QzP, MxP, MyP, MzP tương ứng thành phần nội lực nội lực giới hạn chảy dẻo tồn phần tiết diện Đối với ống tròn:  M y2  M z2 MP  N   cos    NP  (2.12)   D   d 2    D3  d  Trong đó: M P   Y  1      , D d đường  ; N P   Y        D   kính ngồi ống  Phân tích phi tuyến kết cấu theo phương pháp Phần tử hữu hạn Tải trọng gia tăng theo bước Tương ứng với bước, giải phương trình cân tĩnh học kết cấu để xác định trạng thái cho bước tiếp theo: K p V  F (2.13) Với F véc tơ tải trọng V véc tơ chuyển vị nút 2.3.2 Phân tích lan truyền vết nứt mỏi điểm nóng nút kết cấu cơng trình biển cố định thép Quan hệ tỷ lệ phát triển vết nứt số chu trình tải trọng sóng số gia Hệ số cường độ ứng suất viết theo luật Paris sau: da  C ( K ) m dN w (2.14) ac Tức là: N w  da  C (K (a)) (2.15) m ath Với ath vết nứt tương ứng với K = Kth, ac vết nứt bắt đầu giai đoạn lan truyền nhanh dẫn tới phá hủy (m); Nw số chu trình tải trọng sóng; C giá trị da/dN K = MPa.√m (đơn vị m/chu trình) m là độ dốc (từ đến 10) phụ thuộc vật liệu loại mối hàn; K (a)  Kmax  Kmin số gia hệ số cường độ ứng suất, phụ thuộc vết nứt a Hệ số cường độ ứng suất biểu diễn tổng quát sau: K  Y (a, td ).  a (2.16)  đại diện cho phân bố ứng suất bề mặt vật thể, Y(a, td) hàm phụ thuộc thơng số hình học tải trọng ngồi Đối với kết cấu nút ống, số cơng thức giải tích thành lập Theo Dalane, hàm hình học Y(a, td) với vết nứt chân mối hàn nút ống lan truyền theo chiều sâu tổng quát xác định theo công thức:  a Y (a, td )  1, 08  0, td  a a 22,1 357  td td  3,17.e  1,  1, 24.e      (2.17) Đối với kết cấu nút phức tạp, chưa có cơng thức tổng quát, hệ số cường độ ứng suất xác định phương pháp số Ở năm thứ i, tương ứng với nhóm sóng thứ j, có số chu trình Nwji, vết nứt mở rộng đoạn: m a ji  C   ji Y (a j 1i )  a j 1i  N wji (2.18) k Chiều sâu vết nứt năm thứ i xác định: a  1   a ji (2.19) j 1 Với ao kích thước vết nứt đầu tiên, tương ứng với giới hạn mỏi giai đoạn xác định thông qua khảo sát Thông thường ao lấy từ 0.25 đến 1mm 2.3.3 Mơ hình hóa ảnh hưởng vết nứt mỏi để phân tích kết cấu Theo NORSOK N-004, ảnh hưởng vết nứt dạng hình bán elip với trục ngắn 2a, trục dài 2c quy đổi tương đương với độ bẹp Dd: Dd  A  1 ac   1  cos  c     cos   D 2 A  2 D  d2  (2.20) Trong D đường kính, Ac diện tích vết nứt, A diện tích tiết diện ống Hình 2.2 Minh họa phân bố ứng suất chảy tiết diện ống bị bẹp Giả sử vị trí phần tử ống có vết nứt, vết nứt quy đổi tương đương với độ bẹp Dd (Hình 2.2), phương trình mặt chảy tồn phần tiết diện biểu diễn theo phương trình: 1/2  M  M    ( y )2  ( z )2   M yP M zP     f12  f 22 1/2  0 (2.21) Các công thức để tính f1, f2 trình bày chi tiết luận án 2.4 Phân tích chế phá hủy kết cấu cơng trình biển cố định thép chịu tải trọng môi trường vượt mức thiết kế Tác giả thực thu thập số liệu phân tích chế phá hủy số giàn điển hình khai thác khu vực biển Việt Nam với dạng kết cấu khác bao gồm giàn Thái Bình độ sâu 29,2m nước, giàn Topaz-A độ sâu 41,1m, giàn Ruby B độ sâu 50m, giàn JVPC-C1 độ sâu 52,5m, giàn Thăng Long độ sâu 68,1m, giàn Đại Hùng độ sâu 111,42m Kết phân tích cho thấy: - Các kết cấu bị phá hủy hay nhiều phần tử kết cấu bị chảy dẻo tồn phần - Khơng có trường hợp bị phá hủy đất không đủ sức chịu tải - Chiều cao sóng gây đổ giàn thường lớn 1,3 lần chiều cao sóng thiết kế Tuy nhiên kết cấu khơng khả khai thác gia cường, sửa chữa để khai thác với điều kiện môi trường vượt mức nhỏ Với mục tiêu đánh giá kết cấu để tiếp tục khai thác, luận án giới hạn khả chịu tải vượt mức thiết kế kết cấu theo điều kiện sau: (1) Một tiết diện phần tử kết cấu chảy dẻo toàn phần; (2) Vết nứt mỏi giới hạn chiều dày ống Trên thực tế, hai điều kiện xảy kết cấu chưa bị phá hủy khả khai thác thêm 2.5 Kết luận Chương Chương tổng kết sở lý thuyết để phân tích kết cấu chịu tải vượt mức thiết kế để phục vụ xây dựng phương pháp đánh giá kết cấu Dựa vào phân tích chế phá hủy số dạng kết cấu cơng trình biển cố định thép sử dụng số mỏ khơi biển Việt Nam, chịu tác động sóng vượt mức thiết kế phần mềm chuyên dụng Từ kết phân tích thu được, rút nhận xét đề xuất giới hạn phạm vi khả chịu tải vượt mức thiết kế kết cấu xây dựng phương pháp đánh giá chương 11 Hình 3.2 Đếm chu trình ứng suất theo phương pháp đếm giọt mưa - Xác định số gia ứng suất  eqji gây vết nứt tương đương:  eqj ' i    N wji  m m N    wj ' i j 'i   j '1  k' (3.3) Trong m hệ số đặc trưng phá hủy phụ thuộc vật liệu (xem chương 2),  j 'i số gia ứng suất tương ứng với nhóm sóng hiệu thứ j’ có số chu trình Nwj’i (j’=1k’) trạng thái biển j gây số gia hệ số cường độ ứng suất K lớn số gia ứng suất vượt ngưỡng Kth (Hình 3.3) tương ứng với thời điểm vết nứt kích thước aj-1i, tức là:  j 'i  [ ji ]  K th Y ( a j 1i , td )  a j 1i (3.4) Hình 3.3 Giới hạn nhóm số gia ứng suất có khả gây lan truyền vết nứt - Tương ứng với trạng thái biển j có chiều cao sóng đáng kể Hsj số chu trình Nwji năm thứ i, áp dụng luật Paris, đặc trưng xác suất vết nứt a ji xác định: + Kỳ vọng aji thời điểm tj: a   a ji j 1i  C.N wji m eqji  Gm( a j 1i ,td ) (3.5) + Theo khai triển xấp xỉ Taylor, phương sai aji tính theo cơng thức sau: Var ( a ji )  Var ( a j 1i )  m 2C N w2 ji  2(meqji1) G2 m( a j1i ,td ) Var (  eqji )   2meqji G2((ma j1)1i ,td )Var (G ( a j 1i , td ))    (3.6) 12 Trong kỳ vọng phương sai hàm G(ai-1,td) xác định: G ( a j 1 i ,td ) a   1, 08  0, j 1i  t d  a j 1i a j 1i 22,1 357    td td  3,17.e  1,  1, 24.e      a j 1i   (3.7) Var (G(a j 1i , td ))   a2j1i Var (a j 1i )   t2d Var (td ) (3.8) Chi tiết hệ số  a ,  t trình bày luận án d j 1i - Đặc trưng xác suất kích thước vết nứt cuối năm thứ i xác định: + Kỳ vọng:  a  a i + Phương sai: (3.9) ki (3.10) Var (ai )  Var (aki ) - Coi phân phối xác suất kích thước vết nứt thời điểm phân phối chuẩn Độ tin cậy điều kiện mỏi cuối năm thứ i: (3.11) Pmi  P(ai  td )  0,5  (  ) Chỉ số độ tin cậy: t   a a  d i (3.12) i Var (ai )  Var (td ) 3.4.2 Đánh giá độ tin cậy độ bền tiết diện phần tử kết cấu theo điều kiện chảy dẻo tồn phần 3.4.2.1 Thiết lập mối quan hệ mặt chảy toàn phần  tiết diện phần tử kết cấu đại lượng ngẫu nhiên Xây dựng dạng xấp xỉ mặt chảy toàn phần  phần tử kết cấu xét theo mặt bậc với các biến chuẩn: n T n T 2    o  1 H max   F y   E    i1 3 Di    i1  n3 ti1  1 H max   F y i1 1 n n i1 1 T T   E    i1 3 Di   i1  n 3 t i1   H max F y   H max E   F y E i1 1 n i1 1 n T n T (3.13) n    i1 3 H max Di1    i1  n3 H max ti1    i1  n 3 F y Di1    i1 3n 3 F y ti1 i1 1 i1 1 n i1 1 n i1 1 n 1 n    i1  n 3 EDi1    i1 5n 3 Eti1    i1  n 3 D1 Di1 1    i1 7 n  D Di1  i1 1 i1 1 i1 1 i1 1 n    n 3 n ( n 1) D n 1 D n    n 1   i1 1 n i1 1 i1  n  3 n ( n 1) D1 t i1     i1 1 i1  n  3 n ( n 1)  n ( n 1) n2 i1  n  3 Trong đó: n ( n 1) n t1 t i1 1     i1 1 t t i1  n   n ( n 1) 2 i1  n    n2 5 n 3 t n 1 t n D n t i1 13 H T max  T H max  H T max T Var ( H max ) ;E  Di   Di ti  ti Fy   Fy E  E 1 ; Fy  ; D i1  ; t i1  Var ( Di1 ) Var (ti1 ) Var ( Fy ) Var ( E ) (3.14) Với i1 = 1÷n, n số phần tử kết cấu xem xét Các hệ số phương trình (3.13) xác định dựa phương pháp hồi quy tuyến tính với điều kiện tổng bình phương sai số nhỏ Sai số mơ hình hồi quy đánh giá theo hệ số xác định R  S SR   e Khi mơ hình hồi quy có ST ST R2 tiến đến tính chất sai số nhỏ, mơ hình phù hợp Tăng chiều cao sóng theo bước H , thực mơ Monte Carlo cho đại lượng ngẫu nhiên lại từ xác định giá trị eq theo công thức (3.13) với số phép thử nt đủ lớn thỏa mãn: 100 ze / Var ()  nt    e    (3.15) Trong e sai số chấp nhận phép thử ze giá trị tương ứng với P ( z  ze /2 )  e với z biến ngẫu nhiên có phân phối chuẩn 3.4.2.2 Đánh giá độ tin cậy độ bền tiết diện phần tử kết cấu theo điều kiện chảy dẻo toàn phần Độ tin cậy độ bền tiết diện phần tử kết cấu đánh giá theo kết mô Monte Carlo mặt chảy tương ứng với số lần gieo nti: Pi1i  P( i1i  0)  ntpi nti (3.16) với ntp tổng số lần gieo năm thứ i thu giá trị i1i ≤ i 3.4.3 Đánh giá khả chịu tải vượt mức thiết kế kết cấu năm gia hạn khai thác thứ i a) Đánh giá theo điều kiện mỏi - Trường hợp độ tin cậy mỏi đảm bảo yêu cầu xác định kích thước vết nứt theo cơng thức sau cập nhật vào sơ đồ tính vị trí tương ứng trước thực phân tích nội lực tổng thể đánh giá độ bền kết cấu  ai  Var (ai ) - Trường hợp độ tin cậy mỏi không đạt yêu cầu: (3.17) 14 + Nếu vết nứt thuộc ống nhánh coi ống nhánh khơng liên kết với ống Sơ đồ kết cấu cập nhật lại để đánh giá điều kiện an toàn bền + Nếu vết nứt thuộc ống coi ống bị phá hủy mỏi, tức kết cấu khơng đủ khả khai thác tiếp b) Đánh giá theo điều kiện bền Khả chịu tải vượt mức thiết kế chu kỳ lặp T năm năm thứ i kết cấu Pi1 đánh giá theo giá trị nhỏ độ tin cậy độ bền n1 tiết diện phần tử kết cấu Pi1   Pi1i  với (i1=1÷n1) (3.18) Trong giá trị Pi1i đánh giá theo phương pháp trình bày mục 3.4.2.2 Nếu Pi1 thỏa mãn độ tin cậy yêu cầu coi đủ khả chịu tải 3.4.4 Đánh giá rủi ro cho kết cấu chịu tác động sóng vượt mức thiết kế T Xác suất rủi ro cho kết cấu gặp phải sóng H max là: T T Pr  (1  Pi H max ).P( H  H max ) (3.19) T Trong Pi H max xác định theo cơng thức (3.18) giá trị chiều cao sóng gia tăng dần theo bước Theo DnV “Risk Acceptance Criteria and Risk Based Damage Stability- Part 1”, tiêu chuẩn đánh giá rủi ro chia thành vùng Vùng 1: Vùng rủi ro chấp nhận được, xác suất rủi ro Pr ≤ 10-6/1 năm; Vùng 2: Vùng rủi ro thấp chấp nhận thực tế, 10-6 ≤ Pr ≤ 10-3 /1 năm; Vùng 3: Vùng rủi ro không chấp nhận được, Pr ≥ 10-3 /1 năm 3.4.5 Đánh giá mức độ suy giảm khả chịu tải vượt mức thiết kế kết cấu xác định thời gian gia hạn khai thác tối đa Thời gian khai thác tối đa sau hết tuổi thọ thiết kế kêt cấu giới hạn giá trị nhỏ hai mốc thời gian tb tm - tm xác định theo độ tin cậy mỏi, tm = i với: P(ai  td )  0,5  (  )  [P] (3.20) - tb xác định chấp nhận điều kiện chu kỳ lặp sóng T (T ≥ 100) với xác suất rủi ro Pr , tb = i’: T Pi ' H max   T ( Pr  1) (3.21) 15 3.4.6 Xây dựng quy trình đánh giá khả chịu tải vượt mức thiết kế thời gian gia hạn kết cấu cơng trình biển cố định thép 16 3.5 Các phần mềm ứng dụng luận án Luận án ứng dụng phần mềm chuyên dụng SACS, USFOS phần mềm thương mại để thực phân tích kết cấu Ứng dụng phần mềm Jrain để đếm số chu trình ứng suất gây mỏi 17 3.6 Kết luận chương Trong chương 3, luận án xây dựng phương pháp luận đánh giá khả chịu tải vượt mức thiết kế kết cấu cơng trình biển cố định thép dự báo thời gian kéo dài khai thác chấp nhận cơng trình sau hết tuổi thọ thiết kế điều kiện Việt Nam Phương pháp luận xây dựng phù hợp với phương pháp tính phần mềm áp dụng giới Phương pháp luận áp dụng đánh giá gia hạn giàn khai thác khu vực biển Việt Nam kết hợp với số liệu khảo sát trạng tin cậy Phương pháp luận số hạn chế vấn đề kiểm soát sai số, giảm thiểu khối lượng thời gian tính tốn Các vấn đề cần tiếp tục hoàn thiện nghiên cứu Phương pháp luận luận án thực thông qua kết hợp phần mềm tính tốn nêu mục 3.5 bảng tính tự lập mục 3.4 Phương pháp luận ứng dụng chương để đánh giá gia hạn cho kết cấu cơng trình biển cố định thép xây dựng khu vực biển Việt Nam CHƯƠNG ỨNG DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU 4.1 Mở đầu Phương pháp luận xây dựng chương áp dụng chương để phân tích đánh giá khả chịu tải vượt mức thiết kế thời gian khai thác kéo dài kết cấu cơng trình biển cố định thép, vị trí xây dựng thuộc mỏ Sư Tử Đen vùng biển khơi Việt Nam Các số liệu đầu vào kết tính tốn trình bày mục 4.2 Tóm tắt số liệu đầu vào 4.2.1 Số liệu cơng trình Cơng trình có kết cấu dạng jacket ống chính, cọc đóng lồng ống chính, với thơng số cho bảng 4.1 Bảng 4.1 Tóm tắt số liệu kết cấu cơng trình Hạng mục Thông số Chức Giàn người Thượng tầng 40x20x9 (m) Trọng lượng thượng tầng 800 (T) Ống 810x20,6 (mm) Cọc 720x20 (mm) Ống nhánh 609x12,7(mm) 18 4.2.2 Số liệu mơi trường Mực nước trung bình (MSL): 45,6m; cao nhất: +2,0m; thấp -2,5m Bảng 4.2 Số liệu sóng phục vụ tính tốn bền Thơng số sóng Chiều cao sóng Max (m) Chu kỳ sóng (s) N 12,90 11,35 NE 12,27 10,88 Hướng sóng E SE S 14,78 8,23 7,88 12,79 8,00 7,76 SW 8,91 8,47 W 11,61 10,40 NW 12,58 11,11 Bảng 4.3 Số liệu sóng thống kê năm để phân tích mỏi Hs(m) 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 45o 0,0131 0,0723 0,0785 0,0516 0,0388 0,0192 0,0050 0,0009 0,0000 0,0000 90o 0,0041 0,0137 0,0209 0,0199 0,0144 0,0054 0,0003 0,0000 0,0000 0,0000 135o 0,0007 0,0016 0,0018 0,0010 0,0003 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 180o 0,0008 0,0022 0,0019 0,0020 0,0014 0,0007 0,0003 0,0000 0,0000 0,0000 225o 0,0056 0,0322 0,0614 0,0856 0,0803 0,0661 0,0462 0,0265 0,0145 0,0069 270o 0,0080 0,0205 0,0006 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 315o 0,0130 0,0347 0,0066 0,0008 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 4.3 Đánh giá kết cấu theo tiêu chuẩn hành 4.3.1 Kết phân tích dự báo phá hủy mỏi giai đoạn Sử dụng phần mềm SACS tính tốn mỏi giai đoạn theo phương pháp phổ, kết nút có tuổi thọ nhỏ cho bảng 4.4 Bảng 4.4 Thống kê nút có tuổi thọ mỏi nhỏ Nút Phần tử Vị trí nứt Tuổi thọ (năm) Hướng sóng ảnh hưởng 202L 101L-202L Điểm crown, ống 27,01 225 độ 101L 101L-201L Điểm crown, ống 53,75 225 độ 4.3.2 Kết kiểm tra bền theo ứng suất cho phép Kết kiểm tra bền phần tử kết cấu nguy hiểm theo điều kiện môi trường cực hạn (chu kỳ lặp 100 năm) cho bảng 4.5 19 Bảng 4.5 Kết kiểm tra bền tương ứng điều kiện mơi trường 100 năm Phần tử Vị trí Ống khoang cuối trục A Đoạn cọc ngàm giả định trục B 102L-202L 004P-104L UC Hmax (m) Hướng 0,912 14,78 Đông 0,973 14,78 Đông 4.3.3 Kết đánh giá độ bền cực hạn kết cấu Bảng 4.6 Kết đánh giá độ bền cực hạn kết cấu Chiều cao Hướng sóng thiết kế (m) Đơng 14,78 RSR Chiều cao sóng gây phá hủy (m) 2,0 Dạng phá hủy [RSR] Phần tử ống khoang cuối trục B bị ổn định dẫn đến chảy dẻo toàn phần 20,9 1,6 4.4.Đánh giá kết cấu theo phương pháp luận án 4.4.1 Dự báo vị trí lan truyền vết nứt Theo kết bảng 4.4, nút 202L có tuổi thọ nhỏ 27,01 năm nên lựa chọn để phân tích mở rộng vết nứt mỏi (giai đoạn 2) theo năm làm dự báo khả tiếp tục kéo dài tuổi thọ kết cấu 4.4.2 Kết dự báo phá hủy mỏi giai đoạn Phân tích lan truyền vết nứt ống 102L-202L điểm nóng đỉnh nút 202L tương ứng với trạng thái biển ngắn hạn theo năm Kết xác định đặc trưng xác suất số gia ứng suất trung bình hàng năm cho bảng 4.7 Kết phân tích kích thước vết nứt mỏi theo năm cho bảng 4.8 Bảng 4.7 Đặc trưng xác suất số gia ứng suất trung bình hàng năm Năm (m) 0,001 0,0013 0,00165 0,00218 0,00268 Hs (m) 1 2 3 4 (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa2) 4,5 3,5 4,5 3,5 4,5 3,5 4,5 3,5 4,5 3,5 93,06 83,54 93,06 83,54 87,9 83,54 87,9 78,04 85,62 75,22 89,88 79,24 89,88 79,24 84,73 75,39 84,73 75,39 84,73 69,5 95,88 90,89 95,88 90,89 92,12 75,16 92,12 75,16 92,12 69,23 90,89 79,24 90,89 79,24 84,06 70,88 92,428 81,39 92,428 81,39 88,91 78,333 88,91 76,958 86,633 71,208 5,293 4,623 5,293 4,623 8,179 11,666 8,179 3,017 10,343 5,758 µ Var() 20 Năm (m) 0,00362 0,00520 0,00837 Hs (m) 1 2 3 4 (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa2) 4,5 3,5 4,5 3,5 2,5 4,5 3,5 2,5 84,9 68,56 80,27 64,78 54,3 78,42 61,96 54,3 78,31 68,54 76,3 66,77 51,97 70,16 61,65 51,97 86,94 66,06 82,41 63,31 80,76 68,9 78,56 64,61 75,62 60,98 74,31 60,44 82,728 68,015 79,385 64,868 53,135 74,628 61,258 53,135 11,463 1,294 5,033 1,530 1,357 8,857 0,348 1,357 µ Var() Bảng 4.8 Phân tích phá hủy mỏi số năm giới hạn phá hủy mỏi Năm (m) 0,001 0,0013 0,00165 0,00218 0,00268 0,00362 0,00520 0,00837 Hs (m) (MPa) 4,5 3,5 4,5 3,5 4,5 3,5 4,5 3,5 4,5 3,5 4,5 3,5 4,5 3,5 2,5 4,5 3,5 2,5 92,428 81,39 92,428 81,39 88,91 78,333 88,91 76,958 86,633 71,208 82,728 68,015 79,385 64,868 53,135 74,628 61,258 53,135 µ Var() N trung bình (MPa2) năm 5,293 4,623 5,293 4,623 8,179 11,666 8,179 3,017 10,343 5,758 11,463 1,294 5,033 1,530 1,357 8,857 0,348 1,357 49,35 15,52 49,35 15,52 67,86 38,79 67,86 46,55 81,43 131,90 113,51 217,24 146,82 341,38 39,60 222,09 535,35 39,60 µa Var(a) (m) (m) 0,00121 2,2e-05 0,00155 2,61e-05 0,00198 4,96e-05 0,00247 5,34e-05 0,00328 9,89e-05 0,00468 0,000146 0,00759 0,000223 0,01371 0,000467 Chỉ số độ tin cậy an toàn mỏi năm thứ theo điều kiện lan truyền vết nứt: a  t   a d Var ( a)  Var (td )  3,53 Như năm gia hạn thứ giàn, xác suất an toàn mỏi xấp xỉ 0,9993 4.4.3 Kết đánh giá khả chịu sóng có chiều cao vượt mức thiết kế kết cấu thời gian khai thác kéo dài Theo kết tính tốn lan truyền vết nứt mỏi trên, thực đánh giá độ tin cậy bền mặt cắt phần tử nguy hiểm (tại nút 202L ống 102L202L) đánh giá rủi ro cho kết cấu năm thứ thứ Kết sau: Trường hợp 1: Xét năm thứ 7, vết nứt mỏi quy đổi tương đương với độ bẹp Dd=0,94cm eq mặt cắt xét thiết lập sau: 21 2  eq  0,580  0.086 H max  0,040 F y  0, 0700t  0, 025t  0,033H max  0, 0100 F y 2 0, 070t  0, 035t  0, 081H max F y  0, 021H max E  0,021H max D1  0, 021H max D2 0, 021H max D1  0,021H max D4  0, 034 H max t1  0, 003H max t2  0, 011H max t3  0,021H max t4 0,130 F y t  0, 020 F y t  0,060 F y t  0, 01Et2  0,01D2 t2  0,01t1 t3  0,05t2 t3 Tổng bình phương sai số hàm mặt chảy xấp xỉ so với thực tế 0,004 Tổng bình phương chung 2,992 Hệ số R2 = 1- 0,0004/2,992 = 0,999 Do R gần cho thấy hàm mặt chảy xấp xỉ chấp nhận Gia tăng chiều cao sóng Hmax từ 18m đến 20,5m, với chiều cao sóng xác định độ tin cậy  đánh giá rủi ro cho kết cấu Kết tóm tắt bảng 4.9 Bảng 4.9 Kết đánh giá kết cấu xác suất rủi ro– Năm thứ Hmax (m) 18 18,5 19,4 20 20,5 STT T 600 800 1400 1900 2500 P(H≥Hmax) 0,00167 0,00125 0,00071 0,00053 0,0004 P(< 0) 1,0000 1,0000 0,9920 0,8210 0,0001 Pr 0,00000 0,00000 0,00001 0,00010 0,00040 Theo kết mục 4.4.2 kết cấu kéo dài khai thác đến năm thứ với độ tin cậy mỏi xấp xỉ 1,0000 Theo kết tính tốn bảng 4.9, năm thứ 7, sóng chiều cao xấp xỉ 20,5 m gây xác suất rủi ro lớn nhất, khoảng 0,04% Theo mục 3.4.4, Pr ≤ 10-3 nên mức độ rủi ro chấp nhận Trường hợp 2: Xét năm thứ 8, tương tự trường hợp 1, vết nứt tương đương với độ bẹp 2,57cm eq mặt cắt xét thiết lập sau: 2 eq  0, 480  0.176H max  0,095Fy  0,040t  0,015t  0,004H max  0,035F y  0,005E 2 0,040t  0,025t  0,078H max Fy  0,005H max E  0,005H max D1  0,005H max D2  0,005H max D3 0,005H max D4  0,014H max t1  0,005H max t2  0,033H max t3  0, 005H max t4  0,020F y t  0,020F y t 0,010F y t  0,010Et2  0,020Et3  0,010D1 t  0,020D1t  0,010D2 t  0,020D2 t  0,010D3 t 0,020D3 t  0,020D4 t  0,020D4 t  0,010t1 t2  0,020t1t3  0,010t2 t3  0,030t2 t4  0,020t3 t4 Hệ số R2 = 1- 0,007/2,162 = 0,996 Do hệ số R gần cho thấy hàm mặt chảy xấp xỉ chấp nhận Gia tăng chiều cao sóng Hmax từ 18m đến 20,3m, với chiều cao sóng xác định độ tin cậy  đánh giá rủi ro cho kết cấu Kết tóm tắt bảng 4.10 Bảng 4.10 Kết đánh giá kết cấu xác suất rủi ro– Năm thứ STT Hmax (m) 18 18,8 19,4 20 20,3 T 600 950 1400 1900 2174 P(H>Hmax) 0,00167 0,00105 0,00071 0,00053 0,00046 P(< 0) 1,0000 0,9920 0,8200 0,4920 0,0001 Pr 0,00000 0,00001 0,00019 0,00027 0,00046 22 Theo kết mục 4.4.2, đến cuối năm thứ độ tin cậy mỏi 0,9993 Như lấy độ tin cậy yêu cầu 0,9999 kết cấu kéo dài khai thác tối đa năm Theo kết tính tốn bảng 4.22, năm thứ 8, sóng chiều cao xấp xỉ 20,3 m gây xác suất rủi ro lớn nhất, khoảng 0,046% Theo mục 3.4.4, Pr ≤ 10-3 nên mức độ rủi ro chấp nhận Nhận xét kết tính: + Theo kết tính tốn ví dụ tổng độ lệch phép hồi quy khoảng từ 0,1% đến 0,4% + Với số lượng phép thử Monte Carlo trăm ngàn, sai số gặp phải khoảng 0,1% 4.4.4 Kết luận Theo phương pháp đánh giá luận án, sau xuất vết nứt mỏi năm thứ 27 tuổi thọ tính theo tiêu chuẩn, kết cấu kéo dài khai thác thêm năm mà đảm bảo an toàn với xác suất rủi ro chấp nhận Theo phương pháp đánh giá luận án, năm kéo dài sau tuổi thọ thiết kế, kết cấu chịu sóng với chiều cao lớn chiều cao sóng thiết kế, 14,78m, nhỏ 20,9m giới hạn gây đổ giàn, tương ứng với mức độ rủi ro khác theo năm khác Điều cho thấy phương pháp đánh giá luận án cho phép kết cấu chịu tải vượt mức thiết kế quy định tiêu chuẩn mà đảm bảo hệ số an toàn định KẾT LUẬN CỦA LUẬN ÁN Kết nghiên cứu đóng góp luận án Luận án xây dựng phương pháp đánh giá khả chịu tải vượt mức thiết kế để xác định thời gian gia hạn cho kết cấu cơng trình biển cố định thép hết hạn khai thác điều kiện Việt Nam, bao gồm: - Thiết lập công thức dự báo xác suất xuất giá trị chiều cao sóng vượt mức thiết kế cụ thể xảy vùng biển Việt Nam dựa số liệu thực đo, làm để phân tích rủi ro cho kết cấu gia hạn khai thác; - Phân tích lan truyền vết nứt mỏi theo mơ hình ngẫu nhiên để đánh giá thời gian gia hạn tối đa kết cấu cập nhật vết nứt mỏi năm phục vụ đánh giá khả chịu tải vượt mức thiết kế kết cấu; - Xây dựng cơng thức quy trình đánh giá khả chịu tải sóng có chiều cao vượt mức thiết kế kết cấu cơng trình biển cố định thép theo mơ hình ngẫu nhiên; - Xây dựng công thức đánh giá rủi ro cho kết cấu với kịch xuất chiều cao sóng vượt mức thiết kế điều kiện biển Việt Nam để xác định thời gian gia hạn khai thác chấp nhận cho cơng trình 23 Khả ứng dụng luận án Từ kết nghiên cứu luận án, thơng qua ví dụ tính tốn, cho thấy: + Kết cấu cơng trình biển cố định thép thiết kế theo tiêu chuẩn hành chịu tải trọng vượt mức thiết kế cho phép làm việc giai đoạn đàn hồi; + Kết cấu cơng trình biển cố định thép bị suy giảm độ bền tích lũy mỏi kể từ bắt đầu khai thác, thực tế khai thác với thời gian dài tuổi thọ thiết kế; Phương pháp công thức xây dựng luận án ứng dụng để đánh giá gia hạn khai thác cho kết cấu cơng trình biển cố định thép điều kiện biển Việt Nam Đây vấn đề có tính thực tiễn, giúp chủ đầu tư quan chức định cho phép cơng trình tiếp tục khai thác thời gian sau hết tuổi thọ thiết kế Phương pháp áp dụng cho đánh giá an toàn kết cấu giàn khai thác có gia tăng tải trọng công nghệ nâng cấp giàn; Để ứng dụng phương pháp luận vào dự án cụ thể cần có đầy đủ số liệu khảo sát trạng tin cậy như: Số liệu điều kiện môi trường thực đo khu vực xây dựng thời gian khai thác; Kết khảo sát vết nứt định kỳ; Điều kiện ăn mòn, biến dạng kết cấu va đập; Chiều dày hà bám; Điều kiện xói chân cọc…; Để tận dụng tối đa khả thời gian khai thác cơng trình nhu cầu đa số mỏ Việt Nam nay, việc đánh giá kết cấu theo phương pháp luận án đề xuất nên thực từ khâu thiết kế Hướng nghiên cứu phát triển luận án - Nghiên cứu xác định phản ứng động phi tuyến ngẫu nhiên kết cấu để đánh giá khả chịu tải vượt mức thiết kế kết cấu cơng trình biển cố định thép điều kiện nước sâu; - Nghiên cứu phân tích lan truyền vết nứt mỏi theo lý thuyết học phá hủy phi tuyến kết hợp với nghiên cứu thực nghiệm cho kết cấu giàn khai thác khu vực biển Việt Nam; - Nghiên cứu tận dụng tối đa khả khai thác kết cấu dựa phân tích độ tin cậy theo hệ thống; - Mở rộng nghiên cứu đánh giá kết cấu cơng trình biển cố định thép kể đến ảnh hưởng ngẫu nhiên kết khảo sát trạng; - Nghiên cứu đánh giá ảnh hưởng sóng vượt mức thiết kế tới mức độ lan truyền vết nứt mỏi điểm nóng kết cấu; - Nghiên cứu đánh giá khả chịu tải vượt mức thiết kế kết cấu cơng trình biển cố định thép xét thêm điều kiện chảy dẻo nút ống; - Nghiên cứu phương pháp giảm thiểu tối đa sai số tính tốn thực tế; 24 - Nghiên cứu xây dựng phần mềm chuyên dụng phục vụ tự động hóa tính tốn đánh giá kết cấu dự báo thời gian gia hạn khai thác cho phép; - Nghiên cứu xây dựng phương pháp luận đánh giá giảm thiểu rủi ro cho cơng trình biển cố định thép chịu ảnh hưởng điều kiện biến đổi khí hậu bất thường 25 Danh mục cơng trình công bố Vũ Đan Chỉnh, Đinh Quang Cường (2014), “Đánh giá ảnh hưởng ứng suất tĩnh đến tuổi thọ mỏi kết cấu cơng trình biển cố định thép điều kiện biển Việt Nam”, Tạp chí Khoa học Công nghệ Trường Đại học Xây dựng số 21 Trang - 10 Đinh Quang Cường, Vũ Đan Chỉnh nnk (2015), “Nghiên cứu đánh giá lại rung lắc kết cấu cơng trình DKI thép móng cọc san hơ dựa trạng thái giới hạn phá hủy lũy tiến”, Tạp chí Khoa học Công nghệ Trường Đại học Xây dựng số 26 Trang 74 – 79 Vu Dan Chinh, Pham Khac Hung (2016), “Ultimate Strength Assessment of Fixed Steel Offshore Structures on Account of Fatigue Crack Effects in Viet Nam Sea Conditions”, Hội nghị kết cấu Đơng Á – Thái Bình Dương EASEC 14 ISBN 798-604-82-1684-9 Page No 759 – 767 Vũ Đan Chỉnh (2016), “Đánh giá an toàn kết cấu Cơng trình Biển cố định thép chịu tải trọng môi trường vượt mức thiết kế, áp dụng vào điều kiện biển Việt Nam”, Tuyển tập báo cáo Hội nghị Khoa học kỷ niệm 35 năm thành lập Vietsov Petro Trang 273 – 280 Vũ Đan Chỉnh (2018), “Một phương pháp đánh giá độ tin cậy kết cấu cơng trình biển cố định thép chịu tải vượt mức thiết kế”, Tạp chí Khoa học Công nghệ Trường Đại học Xây dựng tập 12, số 4, tháng năm 2018 Trang 30 – 39 Vu Dan Chinh (2019), “Safety Assessment of Fixed Steel Offshore Structures When Suffering Over-Design Environmental Loading in Vietnamese Sea Conditions”, Bài báo chấp nhận đăng tuyển tập hội nghị VSOE tháng 11 năm 2018: Proceedings of the 1st Vietnam Symposium on Advances in Offshore Engineering, ©Springer Nature Singapore Pte Ltd 2019, M F Randolph et al (Eds.): VSOE 2018, LNCE 18, pp 537-543, 2019 ... vi khả chịu tải vượt mức thiết kế kết cấu xây dựng phương pháp đánh giá chương 9 CHƯƠNG PHƯƠNG PHÁP LUẬN ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỊU TẢI VƯỢT MỨC THIẾT KẾ CỦA KẾT CẤU CƠNG TRÌNH BIỂN CỐ ĐỊNH BẰNG THÉP... phương pháp đánh giá khả chịu tải vượt mức thiết kế để xác định thời gian gia hạn cho kết cấu cơng trình biển cố định thép hết hạn khai thác điều kiện Việt Nam, bao gồm: - Thiết lập công thức... triển kết cấu cơng trình biển cố định thép giới Việt Nam 1.1.1 Giới thiệu cấu tạo kết cấu cơng trình biển cố định thép Kết cấu cơng trình biển cố định thép có dạng khung giàn khơng gian, liên kết