Đang tải... (xem toàn văn)
Thuyết minh tính toán cẩu tháp đặt trên sàn, nền hầm, không có móng cẩu, Công trình thực tế đã thi công Topaz Twins Biên Hòa. Cẩu tháp lớn loại 5512. Chia sẻ cho ae cần tham khảo để tính toán nhé. Chúc anh em thành công .
THUYẾT MINH TÍNH TỐN HỆ MĨNG CẨU TC4: CƠNG TRÌNH: TOPAZ TWINS A) CẤU TẠO VÀ THÔNG SỐ CẨU THÁP TCT 5512: 13 14 10220 2490 7460 AA1 (500X600) 6890 WELDING CONNECTION+BULONG 3450 1247 600 850 600 8300 527 BB78-1 (900X700) BB77-2 (900X700) H 400x400x13x21 T, L=9500 3473 1390 3453 H 300x300x20x20 L=900 6545 6260 850 850 400 1050 400 1250 450 H 400x400x13x21 T, L=9000 ANCHOR BOLT Þ22 DEEP DRILLING WITH ADHESIVE RAMSET EPCON G5 4655 3602 BB78-2 (900X700) BB77-1 (900X700) 1747 H 300x300x10x15 T, L=6000 ANCHOR BOLT Þ24 (8.8) AA 7PC (1825X1500) 1350 8730 CẤU TẠO MÓNG CẨU TC4 (TCT 5512) 140 CRANE PLATE STEEL DETAIL FIRST BRACING SYSTEM POSITION COTE F1 1ST SLAB ANCHOR BOLT Þ22 L 175x175x12 STEEL H300x300x20x20 DETAIL 900 PLATE STEEL W880X280X20 WELDING CONNECTION STEEL H400x400x13x21 STEEL H300x300x10x15 SIKA GROUT H beam 250 COTE B1 BASMENT SLAB DEEP DRILLING WITH ADHESIVE DETAIL BASMENT BEAM RAMSET EPCON G5 MẶT CẮT 1-1 1) Tải trọng tác dụng: - Theo thông số kỹ thuật nhà sản xuất ứng với Hct=80m, Rct=50 Nội Dung SL TL/CK 2517 Tổng TL ĐV Đốt thứ 2517 Kg Đốt tiêu chuẩn 23 894 20562 Kg Đốt gia cường 1003 4012 Kg Giằng nâng đỉnh 165 165 Kg Lồng 1925 1925 Kg Thiết bị thủy lực 370 370 Kg Giá đỡ+cơ cấu quay 3100 3100 Kg Đốt chuyển tiếp 924 924 Kg Đối trọng 2083 12498 Kg Đuôi cần 2941 2941 Kg Cơ cấu nâng 2209 2209 Kg Giằng đuôi 263 526 Kg Hệ thống điện 300 300 Kg Cabin 300 300 Kg Cần nâng 6203 6203 Kg Cơ cấu xe 211 211 Kg Xe 199 199 Kg Móc cẩu 263 263 Kg Max tải 6000 6000 65,225 Kg TỔNG CỘNG Kg 70 400 300 ANCHOR BOLT Þ22 STIFFENER, W130x260x10mm => Tải trọng dọc trục truyền xuống Pt = 65.225 (T) => Mô men chân cẩu tháp Mt = 117.00 (T.m) 2) Sơ đồ tính : M=117 T.M P=68.225T M (T.m) Sơ đồ tính V (T) P (T) TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase P V2 M3 Text m Text Ton Ton Ton-m DEAD -65.23 -51.92 -54.33 3.3 DEAD -65.23 -51.92 117 3) Tính tốn kiểm tra bulong neo : - Các thông số Bulon neo Ø22 tiện từ thép Ø 25 SD390 tính theo tiêu chuẩn TCVN: 5575-2012 T/cm2 1460 Cường độ chịu cắt : fvb = 0,4 fub = kG/cm2 = 1.46 1825 Cường độ chịu kéo : ftb = 0,5 fub = kG/cm2 = 1.825 + Trong fub = 3650 cường độ thép SD390 T/cm2 - Theo biểu đồ giá trị lực cắt lớn tác dụng lên chân cẩu tháp Vt = 51.92 T + Số lượng bulong chịu cắt: n = 32 + Giá trị lực cắt tác dụng lên Bulon neo móng Vb = V/n = 1.6225 T + Khả chịu cắt Bulon Ø 22 : V = fvb*S = 5.55 T 65.23 T 2.04 T 6.94 T +S= 3.80 Diện tích mặt cắt ngang bulong * Kết luận: Vb < V nên Bulon đủ khả chịu lực - Theo biểu đồ giá trị lực dọc lớn tác dụng lên chân cẩu tháp Pt = + Lực kéo tác dụng lên Bulon neo móng Pb = Pt/n = + Khả chịu kéo Bulon : P = ftb*S = T/cm2 * Kết luận: Pb < P nên Bulon đủ khả chịu lực 4) Tính toán kiểm tra keo Ramset Epcon G5 - Các thông số keo Ramset Epcon G5 theo thông số kỹ thuật nhà sản xuất Đường kính lỗ khoan 30mm, chiều sâu lỗ khoan 250mm, Bulon Ø22mm, mác BT M300 Khả làm việc nhóm bulong phụ thuộc khoảng cách lỗ khoan bu lông neo Với Smin = 210mm, thép Ø25 tra theo bảng thông số keo ta có ψ = + Cường độ chịu cắt : Vk = ψ*108,4 kN = 8.13 T + Cường độ chịu kéo : Pk = ψ*150,6 kN = * Kết luận: 11.295 0.75 T Vb < Vk, Pb < Pk nên Bulon đủ khả chịu lực 5) Tính tốn kiểm tra Bulon liên kết mã với cẩu tháp: - Các thông số Bulon 8.8 Ø24 theo tiêu chuẩn TCVN: 5575-2012 Cường độ chịu cắt : 320 fvb = 400 Cường độ chịu kéo : ftb = - Theo biểu đồ giá trị lực cắt lớn tác dụng lên chân cẩu tháp Vt = N/mm2 = 3.2 N/mm2 = 51.92 T + Số lượng bulong chịu cắt: n = 16 + Giá trị lực cắt tác dụng lên Bulon neo móng Vb = V/n = 3.245 T + Khả chịu cắt Bulon Ø 24 : V = fvb*S = 14.48 T 65.23 T 4.08 T 18.10 T +S= 4.52 + Khả chịu kéo Bulon : P = ftb*S = Pb < P nên Bulon đủ khả chịu lực 6) Tính tốn kiểm tra đường hàn mã với cẩu tháp Các thông số đường hàn:(TCVN: 5575-2012) - Chiều cao đường hàn: hf = - Chiều dài đường hàn: lw = (350-12)x2 = - Loại que hàn N46-6B có cường độ fwf = mm = 0.9 cm 676 mm = 67.6 cm 200 N/mm2 = Cơng thức kiểm tính tốn với đường hàn góc chịu lực dọc lực cắt: - Theo kim loại đường hàn: N/(Bf.hf.lw) = 1.53 T/cm2 < - Theo kim loại biên nóng chảy: N/(Bs.hf.lw) = 1.07 T/cm2 < Trong γc = N= 65.23 T * Kết luận: T/cm2 Diện tích mặt cắt ngang bulong * Kết luận: Vb < V nên Bulon đủ khả chịu lực - Theo biểu đồ giá trị lực dọc lớn tác dụng lên chân cẩu tháp Pt = + Lực kéo tác dụng lên Bulon neo móng Pb = Pt/n = * Kết luận: T/cm2 Bf = 0.7 Bs = Đường hàn đủ khả chịu lực T/cm2 (TCVN:3223-1994) fwf.γc = 1.80 T/cm2 OK fws.γc = 1.48 T/cm2 OK 0.9 fws.= 0.45*fu = 1.64 T/cm2 fu = 3.65 T/cm2 A) TÍNH TỐN MĨNG CẨU: I) MƠ HÌNH ETABS MĨNG CẨU 12 13 14 5000 15 10220 7490 9980 7460 8800 AA1 1390 7483 527 407 BB29(1000X1200) 7PC (1825X1500) 8730 Mặt dầm sàn vị trí đặt cẩu 8670 6260 3473 3453 6890 6350 600 850 600 H 400x400x13x21 T, L=9500 BB78-1 (900X700) BB30-2(1000X1200) WELDING CONNECTION+BULONG BB79-1 (900X700) 3450 1247 BB77-2 (900X700) BM-B10-1 (900X500) 7773 H 300x300x20x20 L=900 6545 850 850 400 1050 400 1250 450 H 400x400x13x21 T, L=9000 ANCHOR BOLT Þ22 DEEP DRILLING WITH ADHESIVE RAMSET EPCON G5 4822 3602 H 300x300x10x15 T, L=6000 ANCHOR BOLT Þ24 (8.8) BB79-2 (900X700) BB78-2 (900X700) 1747 (500X600) 4655 (500X600) BB77-1 (900X700) BM-B10-2 (900X500) 4531 (500X600) AA - TH1: Mỗi chân chịu tải Pmax/4 = 163.1 kN - TH2: Trạng thái cẩu theo phương XX, YY P = Pmax/4 = 163.1 kN M= 543.3 kNm P'=M/a= 339.6 kN P'1 chân=P'/2= 169.8 kN ∆P=P-P'1 chân= -6.7 163.1 1.6m TH2 332.9 240.11 kN -77.0 kN ∑P=P+P''1 chân= 403.2 kN 163.1 332.9 1.6m TH3 403.2 1.6m -6.7 ∆P=P-P'' chân= - Nội lực hệ H: 163.1 163.1 332.9 kN - TH3: Trạng thái cẩu theo phương chéo: Lực cắt tác dụng lên chân cẩu V/4= TH1 -6.7 kN ∑P=P+P'1 chân= P''1chân1.6√2=M => P''= 1.6m 1.6m 163.1 1.6m Tải tập trung chân cẩu: 129.8 KN -77.0 163.1 M3 (KNm) M2 (KNm) V2 (KN) V3 (KN) P (KN) - Nội lực dầm: II) TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ H ĐỠ CHÂN CẨU: - Thép H: Cường độ tiêu chuẩn: fy = 2400 Module đàn hồi: E = 2100000 M Hệ số tin cậy vật liệu: 1.1 Hệ số điều kiện làm việc: 0.9 c f fy / M Cường độ chịu kéo, nén, uốn: kG/cm2 kG/cm2 2181.82 1) Kiểm tra khả làm việc thép H hàn chân cẩu : Coi sơ đồ làm việc dầm đơn giản với khoảng cách nhịp : l = kG/cm2 0.6 m pmax 0.6 m - Tải trọng tác dụng lên tôn phương đứng: + Lực tác dụng lớn Pmax,đ=1.3Max(P, ∑P) Mmax,đ=P*l/4 + Momen uốn lớn nhất: = = 524.14 78.62 KN kNm Vmax,đ=P/2 + Lực cắt lớn nhất: - Tải trọng tác dụng lên tôn phương ngang: + Lực tác dụng lớn Pmax,n=1.3Max(V) Mmax,n=P*l/4 + Momen uốn lớn nhất: Vmax,n=P/2 +Lực cắt lớn nhất: Nội lực max dầm lớp 1: P V2 kN kN 524.14 262.07 V3 kN 84.37 Cấu kiện M2 kN-m 25.31 M3 kN-m 78.62 A (cm2) K.lượng (kg/m) H 300x300x20x20 Tính tốn bền: = 262.07 kN = = = 168.74 25.31 84.37 KN kNm kN Ix (cm4) 26489.0 - Kiểm tra bền cấu kiện chịu uốn phương theo công thức: My My Mx Mx y x f c I nx I ny Wxn ,min Wyn ,min 866.34 Iy (cm4) 9017.0 Wx (cm3) 1766.0 Wy (cm3) 601.0 (1), (2), (3) < f c 1963.636 (Kg/cm2) OK (1) Trong x, y khoảng cách từ điểm xét tiết diện tới trục tương ứng - Theo TCVN 5575-2012: đồng thời có ứng suất pháp, ứng suất tiếp có ứng suất cục cần kiểm tra theo ứng suất tương đương: (2) c2 c 3 1,15 f c + , c , ứng suất pháp,ứng suất tiếp ứng suất cục vng góc với trục dầm điểm cao độ ứng với biên chiều cao tính tốn bụng M Trong đó: , c mang dấu dương kéo, dấu âm nén; y n I mômen quán tính tiết diện thực dầm; n y khoảng cách từ biên chiều cao tính tốn bụng đến trục trung hòa; Trong đó: VS f v c 0.58 f c (3) t w Trong đó: c F f c t wl z V lực cắt mặt phẳng bụng tiết diện tính tốn; S mơmen tĩnh trục trung hòa phần tiết diện nguyên bên vị trí tính ứng suất; I mơmen qn tính tiết diện ngun; tw bề dày bụng; F tải tập trung: lz độ dài phân bố quy đổi tải trọng tập trung dọc theo mép bụng cao độ ứng với biên chiều cao tính tốn hw bụng - Kiểm tra phương đứng: * Độ bền chịu nén cục mép trên: F 1124.8 c F= lz= tw = t wl z 52413.65 23.3 (Kg/cm2) (Kg) (cm) (cm) < f c 1963.636 (Kg/cm2) OK * Độ bền chịu cắt theo phương đứng : d VS V2 S x t w x t w 556.51 (Kg/cm2) Sx = Sf*h/2 + Sw/2*h/4 = * Ứng suất tương đương theo phương đứng: Ta có: M3 M d y 445.2 I xn 1125 0.58 f c 1138.909 (Kg/cm2) OK (cm3) (Kg/cm2) < f c 1963.636 (Kg/cm2) OK 1375.3707 (Kg/cm2) < 1.15 f c 2258.182 (Kg/cm2) OK 108.77 < 0.58 f c 1138.909 (Kg/cm2) OK Wnx ,min td,d d c2 d c 3 < - Kiểm tra phương ngang: * Độ bền chịu cắt theo phương ngang : n VS VS y t w 2 y t f (Kg/cm2) Sy=2*Sf/2*b/4+Sw/2*tw/4= tf = (cm) * Ứng suất tương đương theo phương ngang: Ta có: M M2 n x 421.15 I ny 465 (Kg/cm2) < f c 1963.636 (Kg/cm2) OK (Kg/cm2) < 1.15 f c 2258.182 (Kg/cm2) OK 665.28 (Kg/cm2) < 0.58 f c 1138.909 (Kg/cm2) OK 866.3 (Kg/cm2) < (Kg/cm2) < Wny ,min td,n n 3 (cm3) 461.37 - Kiểm tra đồng thời phương đứng ngang: * Độ bền chịu cắt theo phương : d n * Ứng suất pháp theo phương: d n f c 1963.636 (Kg/cm2) OK 1.15 f c 2258.182 (Kg/cm2) OK * Ứng suất tương đương theo phương: td td,d td,n 1836.74 - Kiểm tra ổn định tổng thể: bf l0 l [ ]; 15 35 bf bf tf Theo TCVN 5575-2012 dầm cán có tiết diện đối xứng tỷ số khơng cần kiểm tra ổn định tổng thể dầm Trong đó: Với dầm có tỷ số [ tf 15 bf dùng tf 15 Ta có bf tf 15 b b b l0 E ] [0.35 0.0032 f (0.76 0.02 f ) f ] bf tf t f h fk f l0 = bf = tf = hfk= l0 bf bf 60.0 30.0 2.0 28.0 2.000 cm cm cm cm < [ Chiều dài tính tốn Bề rộng cánh chịu nén Bề dày cánh chịu nén khoảng cách trục cánh dầm l0 ] 27.64 bf Không cần kiểm tra ổn định tổng thể dầm - Kiểm tra ổn định cục bộ: * Điều kiện ổn định cục cánh nén: b0 t f 0.5 E f 7.00 < 15.51 OK bo = 14.00 cm Chiều rộng phần nhô cánh * Điều kiện ổn định cục bụng dầm tác dụng ứng suất tiếp: b hw tw f E b 3.2 hw = h-2tf-r1= 0.40 < 25.1 cm 3.2 OK Chiều cao bụng * Điều kiện ổn định cục bụng dầm tác dụng ứng suất pháp: b hw t f f E b 5.5 0.405 < 5.5 OK - Kiểm tra phương đứng: VS f v c 0.58 f c t w * Độ bền chịu nén cục mép trên: F 46.6 c t wl z F= 2116 lz= 37.8 tw = 1.2 * Độ bền chịu cắt theo phương đứng : d VS V2 S x t w x t w 292.41 < f c 1963.636 (Kg/cm2) OK (Kg/cm2) < 0.58 f c 1963.636 (Kg/cm2) OK 1347.5 (cm3) (Kg/cm2) < f c 1963.636 (Kg/cm2) OK 1006.0004 (Kg/cm2) < 1.15 f c 1963.636 (Kg/cm2) OK 9.29 < 0.58 f c 1963.636 (Kg/cm2) OK Wnx ,min td,d d c2 d c 3 (Kg/cm2) (Kg) (cm) (cm) Sx = Sf*h/2 + Sw/2*h/4 = * Ứng suất tương đương theo phương đứng: Ta có: M3 M d y 891.6 I xn (3) - Kiểm tra phương ngang: * Độ bền chịu cắt theo phương ngang : n VS V3 S y t w 2 y t f Sy=2*Sf/2*b/4+Sw/2*tw/4= tf = 1.9 (cm) (Kg/cm2) 588.175 (cm3) * Ứng suất tương đương theo phương ngang: Ta có: n M M2 x I ny Wny ,min td,n n 3 92.23 (Kg/cm2) < f c 1963.636 (Kg/cm2) OK 93.62 (Kg/cm2) < 1.15 f c 2258.182 (Kg/cm2) OK 301.70 (Kg/cm2) < 0.58 f c 1138.909 (Kg/cm2) OK 983.8 (Kg/cm2) < (Kg/cm2) < - Kiểm tra đồng thời phương đứng ngang: * Độ bền chịu cắt theo phương : d n * Ứng suất pháp theo phương: d n f c 1963.636 (Kg/cm2) OK 1.15 f c 2258.182 (Kg/cm2) OK * Ứng suất tương đương theo phương: td td,d td,n 1099.62 b)Kiểm tra ổn định tổng thể: Theo TCVN 5575-2012 dầm cán có tiết diện đối xứng tỷ số khơng cần kiểm tra ổn định dầm Trong đó: bf Với dầm có tỷ số [ bf dùng tf 15 Ta có bf tf 18.42 b b b l0 E ] [0.35 0.0032 f (0.76 0.02 f ) f ] bf tf t f h fk f l0 = bf = tf = hfk= l0 bf tf 15 bf l0 l [ ]; 15 35 bf bf tf 24.86 870.0 35.0 1.9 33.1 cm cm cm cm < [ Chiều dài tính tốn Bề rộng cánh chịu nén Bề dày cánh chịu nén khoảng cách trục cánh dầm l0 ] 25.53 bf OK, không cần kiểm tra ổn định dầm c)Kiểm tra ổn định cục bộ: - Điều kiện ổn định cục cánh nén: b0 t f 0.5 E f 8.89 < 15.51 OK bo = 16.90 cm Chiều rộng phần nhô cánh - Điều kiện ổn định cục bụng dầm tác dụng ứng suất tiếp: b hw tw f E b 3.2 0.78 hw = h-2tf-r1= < 29.20 cm 3.2 OK Chiều cao bụng - Điều kiện ổn định cục bụng dầm tác dụng ứng suất pháp: b hw t f f E b 5.5 0.495 < 5.5 OK d)Kiểm tra độ võng : fmax= 17.194 mm L/400= 20.75 mm < 4) Kiểm tra khả làm việc Dầm BB77-1 (900x700) BB77-2 (900x700) OK Nội lực max dầm: P kN 8.36 V2 kN 575.18 V3 kN 11.01 M2 kN-m 7.52 M3 kN-m 649.33 Chiều rộng Chiều cao Lớp bê tông bảo vệ b= h= a= a'= ho= As= A's= Rb= Rs=Rsc= Chiều cao làm việc Tổng diện tích cốt thép chịu lực kéo Tổng diện tích cốt thép nén Cường độ bê tông B25(M350) Cường độ cốt thép Với cường độ B25 & CIII, ta có aR xR: aR = xR = x Rs As Rb b.ho x a m x (1 ) 900 700 50 50 650 6754 2827 14.5 490 mm mm mm mm mm mm (9d20+8d25) mm (9d20) MPa MPa 0.421 0.604 => x= 0.390151 => am = 0.314042 < xR OK a m x (1 ) M gh a M Rb b.h0 => Mgh = 1732 kNm > Mmax= 649.33 OK kNm 5) Kiểm tra khả làm việc Dầm BB78-1 (900x600), BB78-2 (900x700) Nội lực max dầm: P V2 kN kN 3.04 394.58 Chiều rộng Chiều cao Lớp bê tông bảo vệ V3 kN 4.52 M2 kN-m 3.12 M3 kN-m 571.70 b= h= a= a'= ho= As= A's= Rb= Rs=Rsc= Chiều cao làm việc Tổng diện tích cốt thép chịu lực kéo Tổng diện tích cốt thép nén Cường độ bê tơng B25(M350) Cường độ cốt thép Với cường độ B25 & CIII, ta có aR xR: 900 600 50 50 550 2827 2827 14.5 490 aR = xR = x Rs As Rb b.ho x a m x (1 ) M gh a M Rb b.h0 mm mm mm mm mm mm (9d20) mm (9d20) MPa MPa 0.421 0.604 => x= 0.192996 => am = 0.174372 => Mgh = 688 kNm < xR OK > Mmax= 571.70 OK kNm TÍNH TỐN KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA DẦM C) TÍNH TỐN H (Tn theo TCVN 5574:2012) Dầm: BB77-1, 2 Vật liệu sử dụng - Bê tơng: - Cốt thép: Kích thước tiết diện dầm: + Cấp độ bền: B25 - Bề rộng dầm: b (cm) = 90 + Rb,ser (MPa) = 18.5 - Chiều cao dầm: h (cm) = 70 + Rbt,ser (MPa) = 1.6 - Chiều dài dầm: l (cm) = 689 + Eb (MPa) = 30000 - Lớp bảo vệ cốt thép: ac (cm) = + Nhóm cốt thép: CB500 Các thông số khác: + Rsw (MPa) = 320 + [f ] (cm) = 3.41 + Es (MPa) = 190000 +b= 1.8 + a = Es / Eb = 6.33 + yb = 0.9 (Theo Phụ lục C3.1) Xác định độ cong đầu gối bên trái dầm có momen uốn lớn Cốt thép vùng kéo Bố trí As Cốt thép vùng nén ao Bố trí ho As' ao' cm cm cm 67.5 8.25 61.75 20 28.3 cm cm 20 25 m Ared x Ibo Iso I'so Sbo Wpl cm2 cm cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 6907 35.9 1388618 45117 25286 52311 159922 x Ab,red z jls ys cm2 cm 55.0 1.1 0.82 Ab,red z jls ys cm2 cm 55.0 1.1 0.82 Ab,red z jls ys cm2 cm 0.8 0.93 0.012 Độ cong tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng, 1/r1: M1 d n jf , l kNm 649.33 1/r1 = 0.10 2.0E-05 0.45 0.036 0.250 1590 (1/cm) Độ cong tác dụng ngắn hạn tải trọng dài hạn, 1/r2: M2 d n jf , l x kNm 649.33 1/r2 = 0.10 2.0E-05 0.45 0.036 0.250 1590 (1/cm) Độ cong tác dụng dài hạn tải trọng dài hạn, 1/r3: M3 d n jf , l x kNm 649.33 1/r3 = 0.10 3.3E-05 0.15 (1/cm) 0.107 0.224 1843 57.1 Độ cong toàn phần: 1/r = 1/r1 - 1/r2 + 1/r3 = 3.3E-05 (1/cm) Xác định độ võng dầm l/h= 9.843 < 10 Phải xét đến ảnh hưởng biến dạng trượt ρp Độ võng dầm xác định theo công thức tính tốn độ võng cho cấu kiện đầu khớp f = (1/r)*ρml2ρq= 1.90 (cm) < [f ] = ρm=5/48= 0.104 ρp=1+φq/ρm)*(h/l) = 1.15 φq = 1.5 Khi có vết nứt thẳng góc vết nứt xiên Kết luận: Dầm thỏa mãn điều kiện độ võng 3.41 cm OK TÍNH TỐN KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA DẦM C) TÍNH TỐN H (Tn theo TCVN 5574:2012) Dầm: BB78-1, 2 Vật liệu sử dụng - Bê tông: - Cốt thép: Kích thước tiết diện dầm: + Cấp độ bền: B25 - Bề rộng dầm: b (cm) = 90 + Rb,ser (MPa) = 18.5 - Chiều cao dầm: h (cm) = 70 + Rbt,ser (MPa) = 1.6 - Chiều dài dầm: l (cm) = 654.5 + Eb (MPa) = 30000 - Lớp bảo vệ cốt thép: ac (cm) = + Nhóm cốt thép: CB500 Các thông số khác: + Rsw (MPa) = 320 + [f ] (cm) = 3.25 + Es (MPa) = 190000 +b= 1.8 + a = Es / Eb = 6.33 + yb = 0.9 (Theo Phụ lục C3.1) Xác định độ cong đầu gối bên trái dầm có momen uốn lớn Cốt thép vùng kéo Bố trí As Cốt thép vùng nén ao Bố trí ho As' ao' cm cm cm 67.5 8.25 61.75 20 28.3 cm cm 20 25 m Ared x Ibo Iso I'so Sbo Wpl cm2 cm cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 6907 35.9 1388618 45117 25286 52311 159922 x Ab,red z jls ys cm2 cm 54.8 1.1 0.76 Ab,red z jls ys cm2 cm 54.8 1.1 0.76 Ab,red z jls ys cm2 cm 0.8 0.89 0.012 Độ cong tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng, 1/r1: M1 d n jf , l kNm 571.70 1/r1 = 0.09 1.7E-05 0.45 0.036 0.255 1618 (1/cm) Độ cong tác dụng ngắn hạn tải trọng dài hạn, 1/r2: M2 d n jf , l x kNm 571.7 1/r2 = 0.09 1.7E-05 0.45 0.036 0.255 1618 (1/cm) Độ cong tác dụng dài hạn tải trọng dài hạn, 1/r3: M3 d n jf , l x kNm 571.7 1/r3 = 0.09 2.9E-05 0.15 (1/cm) 0.107 0.228 1865 57.0 Độ cong toàn phần: 1/r = 1/r1 - 1/r2 + 1/r3 = 2.9E-05 (1/cm) Xác định độ võng dầm l/h= 9.350 < 10 Phải xét đến ảnh hưởng biến dạng trượt ρp Độ võng dầm xác định theo cơng thức tính tốn độ võng cho cấu kiện đầu khớp f = (1/r)*ρml2ρq= 1.49 (cm) < [f ] = ρm=5/48= 0.104 ρp=1+φq/ρm)*(h/l) = 1.16 φq = 1.5 Khi có vết nứt thẳng góc vết nứt xiên Kết luận: Dầm thỏa mãn điều kiện độ võng 3.25 cm OK BẢNG TÍNH TỐN KIỂM TRA DẦM CHỊU CẮT C) TÍNH TỐN H (Tuân theo TCVN 5574:2012) Dầm: BB77-1, (gối) Sơ đồ tính tốn Vật liệu sử dụng - Bê tông: - Cốt thép: + Cấp độ bền: B25 + Rb (MPa) = 14.5 + Rbt (MPa) = 1.05 + Eb (MPa) = 30000 + Nhóm cốt thép: CB500 + Rsw (MPa) = 320 + Es (MPa) = 190000 + a = Es / Eb = 6.33 - Lực cắt lớn gối (móng), thiên Kích thước tiết diện dầm: an tồn ta tính tốn với Qmax vị trí cách mép - Bề rộng dầm: b (mm) = 900 - Chiều cao tính tốn: ho (mm) = 650 - Vị trí tính tốn: c (mm) = 1300 móng khoảng c=2h0 Bố trí cốt thép: - Asw (mm2) = 2F12 = 226.2 - s (mm) = 200 - qsw (N/mm) = Rsw * Asw / s = 361.9 - mw = Asw / (b*s) = 0.0013 Nội lực kiểm tra: - Lực cắt lớn vị trí tính tốn: Qmax = 575.2 (kN) Kiểm tra độ bền dải nén nghiêng: - Điều kiện kiểm tra: Qmax ≤ [Q] = 0.3 * jw1 * jb1 * Rb * b * ho - Xác định hệ số: jw1 = + * a * mw = 1.040 jb1 = - b * Rb = 0.855 [Q] = 2262.3 (kN) > Qmax = (b = 575.2 Kết luận: Tiết diện đảm bảo độ bền dải nén xiên Kiểm tra độ bền vết nứt xiên: (kN) 0.01 - bê tông nặng) - Điều kiện kiểm tra: Qmax ≤ [Q] = Qb + Qsw - Điều kiện kiểm tra tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất, ứng với khoảng cách co xác định sau: co = sqrt [jb2*(1+jn+jf)*Rbt*b*ho2/qsw] co ≤ c co ≤ 2*ho co ≥ ho c ≥ ho - Xác định hệ số: jb2 = (đối với bê tông nặng) jf = (không xét đến ảnh hưởng cánh dầm chịu nén) jn = (không xét đến ảnh hưởng lực dọc) co = 1300 (mm) - Khả chịu cắt tiết diện bê tông: Qb = jb2*(1+jn+jf)*Rbt*b*ho2/co = 614.3 (kN) - Khả chịu cắt cốt thép: Qsw = qsw * co = 470.5 (kN) - Khả chịu cắt tiết diện: [Q] = Qb + Qsw = 1084.7 (kN) > Qmax = Kết luận: Tiết diện đảm bảo độ bền vết nứt xiên 575.2 (kN) BẢNG TÍNH TỐN KIỂM TRA DẦM CHỊU CẮT C) TÍNH TỐN H (Tn theo TCVN 5574:2012) Dầm: BB78-1,2 (gối) Sơ đồ tính tốn Vật liệu sử dụng - Bê tông: - Cốt thép: + Cấp độ bền: B25 + Rb (MPa) = 14.5 + Rbt (MPa) = 1.05 + Eb (MPa) = 30000 + Nhóm cốt thép: CB500 + Rsw (MPa) = 320 + Es (MPa) = 190000 + a = Es / Eb = 6.33 - Lực cắt lớn gối (móng), thiên Kích thước tiết diện dầm: an tồn ta tính tốn với Qmax vị trí cách mép - Bề rộng dầm: b (mm) = 900 - Chiều cao tính tốn: ho (mm) = 650 - Vị trí tính tốn: c (mm) = 1300 móng khoảng c=2h0 Bố trí cốt thép: - Asw (mm2) = 2F12 = 226.2 - s (mm) = 200 - qsw (N/mm) = Rsw * Asw / s = 361.9 - mw = Asw / (b*s) = 0.0013 Nội lực kiểm tra: - Lực cắt lớn vị trí tính toán: Qmax = 394.6 (kN) Kiểm tra độ bền dải nén nghiêng: - Điều kiện kiểm tra: Qmax ≤ [Q] = 0.3 * jw1 * jb1 * Rb * b * ho - Xác định hệ số: jw1 = + * a * mw = 1.040 jb1 = - b * Rb = 0.855 [Q] = 2262.3 (kN) > Qmax = (b = 394.6 Kết luận: Tiết diện đảm bảo độ bền dải nén xiên Kiểm tra độ bền vết nứt xiên: (kN) 0.01 - bê tông nặng) - Điều kiện kiểm tra: Qmax ≤ [Q] = Qb + Qsw - Điều kiện kiểm tra tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất, ứng với khoảng cách co xác định sau: co = sqrt [jb2*(1+jn+jf)*Rbt*b*ho2/qsw] co ≤ c co ≤ 2*ho co ≥ ho c ≥ ho - Xác định hệ số: jb2 = (đối với bê tông nặng) jf = (không xét đến ảnh hưởng cánh dầm chịu nén) jn = (không xét đến ảnh hưởng lực dọc) co = 1300 (mm) - Khả chịu cắt tiết diện bê tông: Qb = jb2*(1+jn+jf)*Rbt*b*ho2/co = 614.3 (kN) - Khả chịu cắt cốt thép: Qsw = qsw * co = 470.5 (kN) - Khả chịu cắt tiết diện: [Q] = Qb + Qsw = 1084.7 (kN) > Qmax = Kết luận: Tiết diện đảm bảo độ bền vết nứt xiên 394.6 (kN) B) TÍNH TỐN GƠNG CẨU SÀN 1: I) MƠ HÌNH ETABS GƠNG CẨU SÀN 13 14 10220 AA1 ANCHOR BOLT Þ22 1600 950 DEEP DRILLING WITH ADHESIVE RAMSET EPCON G5 950 STEEL H250x250x9x14 950 1600 Mặt dầm sàn vị trí đặt cẩu 950 Tải tập trung vị trí gơng cẩu: Lực cắt ngang tác dụng lên khung cẩu V=1.3*Vmax 674.96 kN - TH1: Trạng thái cẩu theo phương XX, YY V1 chân=V/4= 168.740 kN - TH2: Trạng thái cẩu theo phương chéo XY: V1chân,xx =v/4√2 = 119.317 kN V1chân,yy =v/4√2 = 119.317 kN - Lực dọc max hệ gông: P = 335 kN II) TÍNH TỐN KIỂM TRA BULONG GƠNG CẨU: 900 250 250 75 60 380 160 500 60 75 250 250 75 250 STEEL H250x250x9x14 268 900 250 20 250 75 250 ANCHOR BOLT Þ22 1) Kiểm tra khả chịu cắt bulong: Các thông số Bulon neo Ø22 tiện từ thép Ø25 SD390 tính theo tiêu chuẩn TCVN: 5575-2012 - Cường độ chịu cắt: fvb = 0,4 fub = 0,4x3650 =1460kG/cm2 = 14.6 kN/cm2 - Cường độ chịu kéo : ftb = 0,5 fub = 0,5x3650 =1825kG/cm2 = 18.25 kN/cm2 335 kN - Trong fub = 3650 kG/cm cường độ thép SD390 * Theo biểu đồ giá trị lực dọc lớn tác dụng lên giằng: P = - Số lượng bulon neo giằng: n=8 bulon Vậy giá trị lực cắt tác dụng lên Bulon neo giằng: Vb=P/n = 41.875 kN Trong khả chịu cắt Bulon Ø 22 : V = fvb*S = 55.499 kN Kết luận: Vb < V nên Bulon đủ khả chịu lực 2) Kiểm tra xuyên thủng bulong: Đường kính bulon d= 22 mm Độ lệch tâm giằng sàn, dầm: e= 268 mm Khoảng cách hàng bulon x1= 250 mm x2= 500 mm x3= 750 mm Số hàng bulong m= Mác bê tông dầm sàn B25 Rbt = 1050 kN/m2 Chiều sâu bulong neo dầm h0= 200 mm Lực dọc tác dụng lên bulong N=P 335.00 kN Tổng lực kéo lớn tác dụng lên bulong Pk ,1 N.e.x max m. xi 38.48 kN 146.46 kN Bê tông nặng 697.43 Giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành Khả chống chọc thủng: Pct Rbt u m h0 α= um (d h0 ) bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện Pk Ta có Pct < Dầm, sàn đủ khả chống xuyên thủng 3) Kiểm tra xuyên thủng cụm bulong: Đường kính bulon d= 22 mm Khoảng cách cụm bu lông b= 420 mm l= 750 mm Độ lệch tâm giằng sàn, dầm: e= 268 mm Số hàng bulong m= mm Mác bê tông dầm sàn B25 Rbt = 1050 kN/m2 Chiều sâu bulong neo dầm h0= 200 mm Lực dọc tác dụng lên cụm bulong N=P 335.00 kN Tổng lực kéo tác dụng lên cụm bulong Pk ,c 6.Pk ,1 230.86 kN 329.70 kN α= Bê tông nặng um b l 2h0 1570.0 Giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành Khả chống chọc thủng: Pct Rbt u m h0 bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện Ta có Pk < Pct Dầm, sàn đủ khả chống xuyên thủng 4) Tính toán kiểm tra đường hàn mã với giằng H250 Các thông số đường hàn:(TCVN: 5575-2012) - Chiều cao đường hàn: hf = mm = 0.5 cm Chiều dài đường hàn: l = (6*160)-10 = 950 mm = 95 cm w - Loại que hàn N46-6B có cường độ fwf = 200 N/mm2 = T/cm2 (TCVN:3223-1994) Cơng thức kiểm tính tốn với đường hàn góc chịu lực dọc lực cắt: fwf.γc = 1.80 T/cm2 - Theo kim loại đường hàn: N/(Bf.hf.lw) = 1.01 T/cm2 < OK fws.γc = 1.38 T/cm2 - Theo kim loại biên nóng chảy: N/(Bs.hf.lw) = 0.71 T/cm2 < OK Trong γc = N= 33.5 T 0.9 Bf = fws.= 0.45*fu = 0.7 1.53 T/cm2 Bs = fu = 3.4 T/cm2 * Kết luận: Đường hàn đủ khả chịu lực ... 3.65 T/cm2 A) TÍNH TỐN MĨNG CẨU: I) MƠ HÌNH ETABS MÓNG CẨU 12 13 14 5000 15 10220 7490 9980 7460 8800 AA1 1390 7483 527 407 BB29(1000X1200) 7PC (1825X1500) 8730 Mặt dầm sàn vị trí đặt cẩu 8670 6260... (kN) B) TÍNH TỐN GƠNG CẨU SÀN 1: I) MƠ HÌNH ETABS GÔNG CẨU SÀN 13 14 10220 AA1 ANCHOR BOLT Þ22 1600 950 DEEP DRILLING WITH ADHESIVE RAMSET EPCON G5 950 STEEL H250x250x9x14 950 1600 Mặt dầm sàn vị... trí đặt cẩu 950 Tải tập trung vị trí gông cẩu: Lực cắt ngang tác dụng lên khung cẩu V=1.3*Vmax 674.96 kN - TH1: Trạng thái cẩu theo phương XX, YY V1 chân=V/4= 168.740 kN - TH2: Trạng thái cẩu