CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ CHƯƠNG I : GIỚI THIỆU CHUNG I.1.SỐ LIỆU THIẾT KẾ: Thiết kế kết cấu nhòp giản đơn dầm thép liên hợp BTCT với số liệu đầu vào sau : Chiều dài toàn dầm : 35m Bề rộng phần xe chạy : 7.5m Bề rộng lề hành : 2x1m Tải trọng thiết kế : HL93 I.2.VẬT LIỆU Thép làm dầm chủ : Thép M270 cấp 345 có cường độ chảy Fy=345MPa Thép làm hệ liên kết ngang (dầm ngang khung ngang) sườn tăng cường : M270 cấp 250 có cường độ chảy F y=250MPa Thép mặt cầu lề hành : Thép đai : CI có Fy=240MPa Thép chòu lực cấu tạo : CII có Fy=280MPa Thép làm lan can cột lan can : M270 cấp 250 có cường độ chảy Fy=250MPa f C� 30 MPa Bê tông mặt cầu lan can lề hành : C30 có Trọng lượng riêng  S  7.85 �105 N / mm3 thép : 5 Trọng lượng riêng  C  2.5 �10 N / mm bê tông có cốt thép : I.3.THIẾT KẾ MẶT CẮT NGANG CẦU: I.3.1.Chọn số lượng dầm n khoảng cách dầm S chiều dài cánh hẫng LC: Bề rộng toàn cầu: Btc=7500 + x 1000+ x 250 = 10000 mm Ta coù: Btc  ( n  1) S  Lc � � Chọn khoảng �  Btc nS L � S cách dầm c � � chính: S = 1.6÷2.5m B B 10,000 10,000 � n  tc � tc  �  �6.25 2,500 1,600 2,500 1,600 Vì n số nguyên nên n = SVTH: Trang CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG �S  � LC  GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ BTC 10,000   2,500 mm n Khi n=4 Choïn S=2500 mm BTC  (n  1) S 10,000  (4  1) �2,500   1, 250mm 2 �S  BTC 10,000   2,000 mm n Khi n=5 Choïn S=2000 mm � LC  BTC  (n  1) S 10,000  (5  1) �2,000   1,000mm 2 �S  � LC  BTC 10,000   1,667 mm n Khi n=4 Choïn S=1700 mm BTC  (n  1) S 10,000  (6  1) �1,700   750mm 2 Số dầm(n) Khoảng cách Lc(mm) dầm(S) 2500 1250 2000 1000 1700 750 Chọn số dầm khoảng cách dầm S = 2000 mm chiều dài cánh hẫng LC = 1000 mm I.3.2.Thiết kế độ dốc ngang cầu cấu tạo lớp mặt cầu : Độ dốc ngang thiết kế : 2% Tạo dốc thay đổi chiều cao đá kê gối : Là dùng đá kê gối có chiều cao tăng dần để tạo độ dốc ngang mặt đường sau hoàn thiện Chiều cao tối thiểu gối 100 mm Chiều cao gối thiết kế: Gối : 150 mm Goái : 150 + S x 2%=190 mm Goái : 190 + S x 2%=230 mm Các gối lại : Đối xứng I.3.3.Thiết kế thoát nước mặt cầu: Đường kính ống: D≥100 mm Diện tích ống thoát nước tính sở m2 mặt cầu tương ứng với 1.5 cm2 ống SVTH: Trang CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ thoát nước Khoảng cách ống tối đa 15 m chiều dài ống vượt qua đáy dầm 100 mm Diện tích mặt cầu S = L x Btc =30 x 10=300 m2 Vậy cần bố trí 450 cm2 = 45000 mm2 ống thoát nước � A1ơng  3.14 �1002  7,850 mm ố ống cần thiết : Vậy ta chọn ống khoảng cách ống laø 10 m SVTH: S n Trang 45,000  5.732 7,850 CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ I.4.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC DẦM : I.4.1.Chiều dài dầm tính toán : Chọn khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối : a=0.3 m Chiều dài dầm tính toaùn : LTT = 35-2a = 35 - x 0.3 = 34.4 m I.4.2.Chiều cao dầm : Chiều cao dầm chọn từ chiều cao tối thiểu quy trình theo kinh nghiệm thiết kế :   d 0.033 L 0.033 35000 11550 mm   H 0.04 L 0.04 35000 1400mm  1 1  H  L  L  35000  35000 1 chiều cao dầm 25 Vậy chọn20 25thép: d=1200 mm 20  Chiều cao dầm liên hợp: I.4.3.Kích thước tiết diện ngang : Chiều cao phần vút : hV=50mm Chiều dày bê tông : tS=200 mm Chiều dày sườn dầm : tW=10mm Chiều rộng cánh : bC=350 mm Chiều dày cánh : tC=20 mm Chiều rộng cánh : bf=450 mm Chiều dày cánh : tf=30 mm SVTH: H= 1450mm Trang CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ I.5.THIẾT KẾ CẤU TẠO CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH: I.5.1.Sườn Tăng Cường hệ liên kết ngang: Chỉ bố trí sườn tăng cường đứng không bố trí sườn tăng cường dọc Bố trí sườn tăng cường đứng gối đầu dầm khoảng cách 200 mm Bố trí sườn tăng cường đứng trung gian khoảng cách 1750 mm riêng đoạn đầu dầm (từ đầu đến hệ khung ngang đầu tiên) bố trí cách khoảng 800 mm Tại sườn tăng cường đứng gối bố trí hệ dầm ngang thép cán chữ I loại dầm cánh rộng W760 x 196 Tại sườn tăng cường đứng cách khoảng 3.5m bố trí hệ khung ngang thép L100 x 100 x 10 (cho xiên ngang) Bề dày tất sườn tăng cường 14mm kích thước lại xem hình vẽ : SVTH: Trang CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ I.5.1.Neo chống cắt: Thiết kế loại neo hình nấm với số liệu sau : Đường kính đinh: dS = 20 mm Chiều cao: h = 230 mm Thiết kế hàng neo với khoảng cách tim neo đến mép cánh 75 mm khoảng cách hàng neo 200 mm I.5.2.Mối nối dầm chính: Mối nối sử dụng bulong cường độ cao Số lượng mối nối đặt đối xứng qua tim cầu vò trí đặt mối nối 1/3 chiều dài dầm cách đầu dầm 11 m SVTH: Trang CHƯƠNG II: THIẾT KẾ LAN CAN LỀ BỘ HÀNH BẢN MẶT CẦU GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ CHƯƠNG II : THIẾT KẾ LAN CAN LỀ BỘ HÀNH BẢN MẶT CẦU Ở phần thiết kế cấu tạo bố trí thép tính tónh tải không tính toán nội lực tính toán cốt thép II.1.LAN CAN: Cột lan can: chiều dài nhòp 30m bố trí khoảng cách cột lan can 2m bên cầu gồm 16 cột lan can 15 cặp liên kết 15 cặp tay vòn Một cột lan can tạo thép: T1 100 x 1740 x T2 140 x 740 x T3 100 x 150 x Thể tích thép là: Thể tích thép T1: VT1 = 100 x 1740 x =870000 mm Thể tích thép T2: VT2 = 140 x 740 x =518000 mm Thể tích thép T3: VT3 = 100 x 150 x = 75000 mm SVTH: Trang CHƯƠNG II: THIẾT KẾ LAN CAN LỀ BỘ HÀNH BẢN MẶT CẦU GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ Vcot lancan  870,000  518, 000  75, 000  1, 463, 000 mm3 Thanh liên kết:  Vlienket  � �(902  822 ) �100  216,142 mm3  Vtayvin  � �(80  70 ) �2000  4,712,389 mm3 Tay vòn: Tổng trọnglượng lan can toàn cầu: DC   s �(Vcot lancan  Vlienket  Vtayvin )  7.85 �105 �(1, 463,000 �16  216,142 �15  4,712,389 �15)  7,641 N Tính 1mm theo phương dọc cầu: 7,641 Plancan   0.255 N / mm 30,000 II.2.LỀ BỘ HÀNH: Lề hành: (tính 1mm theo phương dọc cầu) V1  1�650 �250  162,500 mm3 V1  1�100 �820  82,000 mm3 V1  �300 �180  54,000 mm3 Vaäy: P12 VV12� � c c 162,500 82,000 � �2.5 2.5� � 10 1055  2.050 4.063 N P3  V3 � c  54,000 �2.5 �105  1.350 N DC3  P LanCan  P1  P2  P3  0.255  4.063  2.050  1.350  7.717 N SVTH: Trang CHƯƠNG II: THIẾT KẾ LAN CAN LỀ BỘ HÀNH BẢN MẶT CẦU GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ Vò trí đặt DC3: Xác đònh cách cân momen điểm A P lancan �x lancan  P1 �x1  P2 �x2  P3 �x3 x'  DC3 0.255 �125  4.063 �125  2.050 �660  1.350 �1,160  448 mm 7.717 Vậy DC3 cách mép trái đoạn 448 mm Chọn bố trí cốt thép mặt cầu hình sau: Thép dùng cho lề hành thép CII có F y=280 MPa Bê tông sử dụng có F’c=30 MPa  SVTH: Trang CHƯƠNG II: THIẾT KẾ LAN CAN LỀ BỘ HÀNH BẢN MẶT CẦU GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ II.3.BẢN MẶT CẦU: Bản mặt cầu tính toán theo sơ đồ: Bản congxon loại dầm Trong phần loại dầm đơn giản xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục sau tính toán dầm đơn giản xong phải nhân với hệ số kể đến tính liên tục mặt cầu Cốt thép dùng mặt cầu thép CII có cường độ Fy=280 MPa bê tông dùng cho mặt cầu loại bê tông có cường độ chòu nén f’c=30 MPa Do phạm vi hẹp đồ án môn học nên ta bố trí cốt thép mặt cầu theo yêu cầu cấu tạo hình SVTH: Trang 10 CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ Vậy nối đảm bảo khả chòu lực IV.5.THIẾT KẾ HỆ LIÊN KẾT NGANG IV.5.1.Sơ cấu tạo bố trí Liên kết khung ngang: có 18 liên kết khung ngang dầm Khoảng cách liên kết ngang 3500 mm Dùng thép L 100 x 100 x 10 (cho xiên ngang) Thanh ngang dài: 1930 mm Thanh xiên dài: 1048 mm Mỗi liên kết ngang có: x = liên kết ngang x = liên kết xiên Liên kết ngang đầu dầm: Dầm ngang W760x196 dài 1885 m IV.5.2.Thiết kế dầm ngang IV.5.2.1.Sơ đồ đặt kích nội lực Ta chọn vò trí đặt kích cách điều đầu dầm ngang Khoảng cách từ đầu dầm ngang đến vò trí đặt kích: x = 450 mm Ta có dầm ngang tất nên số kích sử dụng 16 kích lực kích mà kích cần phải kích P = P tc/16 với Ptc tổng tải trọng cầu: (giả sử bỏ qua hiệu ứng xung kích kích dầm cầu) Sơ đồ đặt kích: SVTH: NGUYỄN THANH VĂN Trang 106 MSSV: 1451090417 CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ  DC1  DC  DC  DW  LCAU  4.13  52.5  3.084  10.35 35000 3138380N Ptc P K  Ptc nk  3138380 196148.75 N 16 Nội lự c dầm ngang: M  70,748,732 N mm M  20,540,071 N mm M max  Max  M1 ; M   Max(70,748,732 ; 20,540,071)  70,748,732.810 N.mm IV.5.2.2.Chọn tiết diện dầm ngang Từ công thức xác đònh ứng suất dầm momen uốn ta có momen kháng uốn cần thiết dầm ngang là: MW  M max 70,748,732   282,994 mm3 Fy 250 Dựa vào điều kiện chiều cao dầm ngang tối thiểu phải lớn ½ chiều SVTH: NGUYỄN THANH VĂN Trang 107 MSSV: 1451090417 CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ cao dầm liên hợp h > 0.5 x 1500 = 750 mm momen kháng uốn dầm.Ta chọn tiết diện dầm ngang W760x196 có kích thước sau: Chiều cao dầm: d=770 mm Bề rộng cánh: bf=268 mm Bề dày cánh: tf=25.4 mm Bề dày bụng: tw=15.6 mm Dầm có momen kháng uốn: �b f t 3f t w (d  2t f )3 d tf � �(  2�  b t (  ) � f f �12 12 2 � 2×I x-x � � Wx =  d d �268 �25.43 15.6 �(770  �25.4)3 770 25.4 � �(  2�  268 �25.4 �(  ) � 12 12 2 � �  770  6,159, 464 mm  M W  282,994mm3 IV.5.2.3.Thieát keá mối nối bulong dầm ngang sườn tăng cường Nội lực thiết kế bulông dầm ngang sườn tăng cường lấy sau: M  70, 748,732 N.mm V  PK 196148.75 N Chọn hàng bulong có đường kính d=22mmmỗi hàng có bulông Khoảng cách hàng bulong 120mmgiữa dãy bulông 80mm Khoảng cách tim bulông đến mép của dầm ngang 60mm Khả chống trượt buloâng: Rn = Kh x Ks x Ns x Pt Trong đó: Kh = : hệ số kích thước lỗ Ks = 0.5 : hệ số điều kiện bề mặt Ns=1 : số mặt trượt bulông Pt = 176000 N : lực căng yêu cầu tối thiểu � R n  1�0.5 �� 176, 000  88, 000 N Khoảng cách bulông nhóm: SVTH: NGUYỄN THANH VĂN Trang 108 MSSV: 1451090417 CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ Khoảng cách bu lông 6: l1 = 600 mm Khoảng cách bu lông 5: l2 = 360 mm Khoảng cách bu lông 4: l3 = 120 mm HÌnh 4.5:Bố trí bulông dầm ngang với sườn tăng cường đầu dầm Lực tác dụng vào bu lông (bu lông chòu lực tác dụng lớn nhất): Do mômen tác dụng: NM  M b.l1 70,748,732 �600   42,112 N 2 n.(l  l  l3 ) 2�(6002  3602  1202 ) Do lực cắt tác dụng: NV  V 196148.75  16905 N nb 12 Tổng lực tác dụng vào bulông cuøng: N ub  N2M  N2V = 42,1122 +16,9052 =45,378 N So sánh với Rn: N ub = 45,378 N Mối nối đủ khả CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ Tải Trọng DC1 (N/mm) DC2 (N/mm) DC3 (N/mm) DW (N/mm) Dầm biên 4.13 10.50 2.07 3.084 Dầm 4.13 10.50 2.07 3.084 Ta thấy tónh tải đặc trưng hình học dầm nên không gây độ lún lệch Do ta xét chuyển vò hoạt tải gây IV.5.3.1.1.Tính toán độ võng Độ võng hoạt tải gay ra’ Độ võng dầm tải trọng tập trung gay Pax Pa �3 2� L  a2  x2    � L a � Ta xét 6EIL 12 EI �4 � độ lún dầm biên gây xem dầm chuyển vò hoạt tải Tải trọng thực xe truïc P1 = P2 = 0.4 x 1.3 x 145000 x (1+0.25) = 94250 N P3=0.4 x 1.3 x 35000 x (1+0.25) = 22750 N Độ võng xe tải ñôn x  P1 P2 P3 Δ TRUCK =Δ CL +Δ CL +Δ CL CL L  P3  tt  4300   L     P3   L tt  tt  4300  CL 12 ES I ST    4  34400  22750  4300 3    34400     34400   4300  12 200000032824122752     2.68mm  CL P2 P2 Ltt 94250 344003   12.17mm 48 ES I ST 48 200000 32824122752 P1 P3  CL  CL  P1 94250 2.68 11 1mm P3 22750TRUCK  CL 2.68  12.17  11 25.95mm Độ võng tải trọng  LANE CL mDF 1.3 9.3 Ltt4 0.4 1.3 9.3 34400     13.43mm 384 384 200000 3282412275 E S I ST SVTH: NGUYỄN THANH VĂN Trang 110 MSSV: 1451090417 CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ Tổng độ võng là:  25.95  13.43 39.38mm IV.5.3.1.2.Tính toán nội lực Sơ đồ tính toán hệ khung ngang Vì hệ liên kết ngang  liên kết với bulong cường độ cao không cho phép trượt nên xem liên kết liên kết cứng không cho xoay Nên ta có sơ đồ tính hình vẽ Với = 39.38 mm Thanh ngang dễ dàng xác đònh nội lực cách tra bảng phương pháp chuyển vò Để xác đònh nộilực hệ bên ta phải xác đònh EJ Giả thuyết chọn chọn thép góc điều cạnh L100x100x10 Thanh L100x100x10 có thông số sau: SVTH: NGUYỄN THANH VĂN Trang 111 MSSV: 1451090417 CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ J x  177 cm Wx  62.77 cm3 EJ  177 �104 �2 �105  3.54 �1011 ( N mm ) Nội lực ngang laø: EJ 3.54 1011   39.38 22455131.68( N ) L2 1930 Tính toán hệ bên dưới: nhận thấy hệ hệ đối xúng chòu tải phản xứng nên ta có sơ đồ tính hình vẽ Hệ (I) bên hình tương đương hệ Giải hệ (II): ta giải theo phương pháp lực ẩn số cách giải phóng liên kết đầu khớp Hệ phương trình bản: 11 X  1  Biểu đồ mô men đơn vò: M1 SVTH: NGUYỄN THANH VĂN Trang 112 MSSV: 1451090417 CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ    11  M M  1 ( �1048 �898.3 � �898.3) EJ  7.96 �104 19.69      R Z      19 69  X  79600   4  jk jm Biểu đồ mô 96  10   men (M) M  X M 79600 898.3 71504680( N mm) Giaûi hệ (III): Hệ III giải cách tra bảng phương pháp chuyển vò ta có kết hình Nội lưc thanh: 3EJ 3.54 1011 39.38    2245513168 ( N ) L2  1930      SVTH: NGUYỄN THANH VĂN Trang 113 MSSV: 1451090417 CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ IV.5.3.1.3 Kiểm toán Lựa chọn có nội lực lớn là: M 2245513168( N mm) ng suất cho phép M 2245513168   357736684.4( Mpa ) WX 62.77 10^3 Vậy chọn thép L100x100x10 với fy=250 Mpa đảm bảo điều kiện ứng suất cho phép IV.6.THIẾT KẾ MỐI HÀN SƯỜN DẦM VÀ CÁNH DẦM IV.6.1.Mối nối hàn góc chòu kéo nén: ng suất nén tác dụng vào mối hàn góc treân: f t h ft  DC DC  tc 236.24  529.68 235Mpa 529.68  20 235.38  529.68 234Mpa 529.68  20 (dầm biên) f t h ft  DC DC  tc (dầm giữa) ng suất kéo tác dụng vào mối hàn góc dưới: f b h D  DC 1150  529.68 fb 312.43  298.02 MPa d  DC  t c 1200  529.68  20 (dầm biên) f b h D  DC 1150  529.68 fb 307.18  293.0 MPa d  DC  t c 1200  529.68  20 (daàm giữa) ng suất vò trí mối hàn chồng cánh phủ dầm thép: f b h fb f b h fb D DC  t f d DC  t c D DC  t f d DC  t c 1150  529.68  30 312.43  312.43MPa (dam bien) 1200  529.68  20 1150  529 68  30 307.18  307.18MPa (dam giua) 1200  529 68  20 SVTH: NGUYỄN THANH VĂN Trang 114 MSSV: 1451090417 CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ 231.49 biên) ft-h = Mpa (dầm Ta dùng fb-h = Mpa (dầm 227.91 giữa) để kiểm toán ng suất thiết kế mối hàn phải lấy giá trò max giá trò sau: (daàm 0.75Fy  240 Mpa � � 0.75 �250  187.50 Mpa � � bieân) f  max �max  f t-h , f b-h   Fy  max �231.498  250  240.74 Mpa � � (daàm 0.75Fy  239 Mpa � � 0.75 �250 �  187.50 Mpa � � � giữa) f  max �max  f t-h , f b-h   Fy  max �227.910  250  238.95 Mpa � � So � 2 � saùnh: 240.74 Mpa < Fy = 250Mpa Dầm biên: f = fb-h = 239.36 Mpa < Fy = 250Mpa 238.95 Mpa < Fy = 250Mpa Dầm giữa: f = fb-h = 235.70 Mpa < Fy = 250Mpa � Thỏa mãn IV.6.2.Mối nối hàn góc chòu cắt: Theo kết tính toán nội lực vò trí mặt cắt lực cắt gối lớn Do ta dùng lực cắt gối để kiểm toán Công thức xác đònh VSc  ứng suất cắt: 2I �0.707D Trong đó: V: lực cắt vò trí gối theo trạng thái giới hạn cường độ 992,511 biên) Vu = N (dầm 1, 046,184 Vu = N (dầm giữa) Sc: momen tónh mặt cắt dầm 25, 682,902 Sc = mm3 (dầm biên) 25, 682,902 Sc = mm3 (dầm giữa) I: momen quán tính mặt cắt dầm IST = (dầm 32,824,122,752 mm4 biên) IST = (dầm 32,824,122,752 mm4 giữa) Chọn đường hàn góc có D = 10 mm Thay số ta được: 992,511�25, 682,902 (dầm   54.92 Mpa biên) �32,824,122,752 �0.707 � 10 SVTH: NGUYỄN THANH VĂN Trang 115 MSSV: 1451090417 CHƯƠNGIV:THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ (dầm giữa) ng suất thiết kế mối hàn phải lấy giá trò max giá trò sau:  1, 046,184 �25, 682,902  57.89 Mpa �32,824,122,752 �0.707 � 10 0.75Fy  187.5 Mpa � � 0.75 �250  187.50 Mpa � �  tk  max �  max �54.92  250   Fy  152.46 Mpa � � � � (daàm bieân) 0.75Fy  187.5 Mpa � � 0.75 �250  187.5 Mpa � �  tk  max �  max �57.89  250   Fy  153.94 Mpa � � � � (dầm giữa) Chọn que hàn theo AWS E7016-X có Fexx = 390Mpa Sức kháng tính toán mối hàn phải lấy giá trò giá trò sau:  tk  187.5 Mpa>  tt  187.2 Mpa Fy � 250 Mpa � �  tt  �  �  187.2 Mpa 0.6e2 Fexx 0.6 �0.8 �390  187.2 Mpa � � So sánh: Vậy mối hàn đảm bảo khả chòu lực SVTH: NGUYỄN THANH VĂN Trang 116 MSSV: 1451090417 MỤC LỤC GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ MỤC LỤC MỤC LỤC CHƯƠNG I : GIỚI THIỆU CHUNG I.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ: I.2 VẬT LIỆU I.3 THIẾT KẾ MẶT CẮT NGANG CẦU: I.3.1 Chọn số lượng dầm n khoảng cách dầm S chiều dài cánh hẫng LC: I.3.2 Thiết kế độ dốc ngang cầu cấu tạo lớp mặt cầu : I.3.3 Thiết kế thoát nước mặt cầu: I.4 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC DẦM : I.4.1 Chiều dài dầm tính toán : I.4.2 Chiều cao dầm : I.4.3 Kích thước tiết diện ngang : I.5 THIẾT KẾ CẤU TẠO CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH: I.5.1 Sườn Tăng Cường hệ liên kết ngang: I.5.1 Neo chống cắt: I.5.2 Mối nối dầm chính: CHƯƠNG II : THIẾT KẾ LAN CAN LỀ BỘ HÀNH BẢN MẶT CẦU II.1 LAN CAN: II.2 LỀ BỘ HÀNH: II.3 BẢN MẶT CẦU: CHƯƠNG III : THIẾT KẾ DẦM CHÍNH 10 III.1 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC : 10 III.1.1 GIAI ĐOẠN CHƯA LIÊN HP: 10 III.1.1 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC GIAI ĐOẠN 2(GIAI ĐOẠN LIÊN HP): 10 III.2 TẢI TRỌNG – HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG: 15 III.2.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CẦU: 15 MỤC LỤC GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ III.2.2 XÁC ĐỊNH HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG: 17 III.2.3 NỘI LỰC – TỔ HP NỘI LỰC THEO CÁC TTGH 29 III.3 NỘI LỰC – TỔ HP NỘI LỰC THEO CÁC TTGH 41 III.3.1 Nội lực không hệ số : 41 III.3.2 Tổ hợp tải trọng hệ số : 42 III.3.3 Tổng hợp nội lực theo trạng thái giới hạn: 43 III.4 KIỂM TOÁN CÁC ĐIỀU KIỆN CẤU TẠO DẦM THÉP 48 III.4.1 Kiểm tra tỉ lệ cấu tạo chung 48 III.4.2 Kiểm tra độ mảnh bụng 48 III.4.3 Kiểm tra yêu cầu bốc xếp 49 III.5 KIỂM TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC Ở GIAI ĐOẠN 49 III.5.1 Tính toán tham số kiểm toán 49 III.6 KIỂM TOÁN DẦM THÉP LIÊN HP THEO CÁC TTGH 54 CHƯƠNG IV : THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA CẦU DẦM THÉP 80 IV.2.THIẾT KẾ NEO CHỐNG CẮT 80 IV.2.1 Sơ cấu tạo bố trí 80 IV.2.2 Sức kháng neo 80 IV.2.3 Thiết kế neo TTGH Mỏi 81 IV.2.4 Kiểm toán neo TTGH Cường độ 82 IV.3 THIẾT KẾ SƯỜN TĂNG CƯỜNG 83 IV.3.1 Sơ cấu tạo bố trí 83 IV.3.2 Kiểm toán sườn tăng cường đứng trung gian 85 IV.3.3 Kiểm toán sườn tăng cường đứng gối 87 IV.4 THIẾT KẾ MỐI NỐI 89 IV.4.1 Sơ cấu tạo bố trí 89 IV.4.2 Sức kháng trượt bulong cường độ cao 91 IV.4.3 Thiết kế mối nối cánh 93 IV.4.4 Thiết kế mối nối cánh Error! Bookmark not defined MỤC LỤC GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ IV.4.5 Thiết kế mối nối bụng Error! Bookmark not defined IV.5 TÍNH TOÁN KIỂM TRA BẢN NỐI 101 IV.5.1 Sơ chọn kích thước nối 101 IV.5.2 Kiểm tra nối cánh 102 IV.5.3 Kiểm tra nối cánh dưới: 103 IV.5.4 Kiểm tra nối bụng: 103 IV.6 THIẾT KẾ HỆ LIÊN KẾT NGANG 103 IV.6.1 Sơ cấu tạo bố trí 103 IV.6.2 Thiết kế dầm ngang 104 IV.6.3 Thiết kế hệ liên kết khung ngang 106 IV.7 THIẾT KẾ MỐI HÀN SƯỜN DẦM VÀ CÁNH DẦM 111 IV.7.1 Mối nối hàn góc chòu kéo nén: 111 IV.7.2 Mối nối hàn góc chòu cắt: 111 ... tính toán cốt thép II.1.LAN CAN: Cột lan can: chiều dài nhòp 30m bố trí khoảng cách cột lan can 2m bên cầu gồm 16 cột lan can 15 cặp liên kết 15 cặp tay vòn Một cột lan can tạo thép: T1 100 x 1740... 75000 mm SVTH: Trang CHƯƠNG II: THIẾT KẾ LAN CAN LỀ BỘ HÀNH BẢN MẶT CẦU GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ Vcot lancan  870,000  518, 000  75, 000  1, 463, 000 mm3 Thanh liên kết:  Vlienket  � �(902  822... trọnglượng lan can toàn cầu: DC   s �(Vcot lancan  Vlienket  Vtayvin )  7.85 �105 �(1, 463,000 �16  216,142 �15  4,712,389 �15)  7,641 N Tính 1mm theo phương dọc cầu: 7,641 Plancan   0.255