Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG PHẦN I-SỐ LIỆU THIẾT KẾ 1.1.Nhiệm vụ giao: Số liệu đề cho sau 1.1.1 Mặt cơng trình : 1.1.2 Nền đất- Địa chất: L1=34, L2=11, L3=3 Stt 34 11 Lớp đất Sét h=3m Á cát h=4m Tỷ trọng (%) Giới hạn nhão Wnh (%) Giới hạn dẻo Wd (%) 1.97 28 40 18 15 0.33 12 1.97 26 28 24 21 0.20 12 Dung trọng Độ ẩm tự nhiên W (g/cm3) 2.71 2.67 SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Góc Lực dính nội ma đơn vị sát (độ) (Kg/cm2) Trị số SPT N30 Trang Đồ án mơn học : Nền-Móng Stt Cát hạt vừa h=3m 2.67 Lớp đất e0 34 11 Sét h=3m Á cát h=4m Cát hạt vừa h=3m GVHD:Nguyễn Văn A 1.98 24 - - 29 KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM NÉN LÚN Hệ số rỗng ei cấp áp lực pi (Kg/cm2) p1=1(kg/cm2) p2=2(kg/cm2) p3=3(kg/cm2) e1 e2 e3 0.06 19 p4=4(kg/cm2) e4 0.761 0.725 0.696 0.677 0.667 0.708 0.675 0.651 0.638 0.630 0.672 0.635 0.603 0.589 0.582 1.1.3 Kích thước cột: 40cmx50cm 1.1.4 Tải trọng tác dụng: 28 TẢI TRỌNG TÍNH TỐN Ở MẶT MĨNG Cột Cột biên Stt Tổ hợp Tổ hợp bổ sung Tổ hợp Tổ hợp bổ sung N M Q N M Q N M Q N M Q SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang Đồ án mơn học : Nền-Móng 28 (T) (T.m) (T) (T) 85.20 1.95 1.52 94.60 GVHD:Nguyễn Văn A (T.m) (T) (T) 4.20 1.85 80.40 (T.m) (T) (T) 2.70 1.50 89.50 (T.m) (T) 3.80 1.75 PHẦN II-PHÂN TÍCH ĐÁNH GIÁ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Theo kết khảo sát địa chất cơng trình khu đất xây dựng tương đối phẳng Từ xuống gồm lớp đất có chiều dày thay đổi tồn mặt cơng trình II.1 Lớp đất thứ : Sét chiều dày lớp 3m + Độ sệt đất: B  W-Wd 28  18   0.45 Ta thấy 0.25  B  0.45  0.5 sét Wnh  Wd 40  18 trạng thái dẻo cứng + Độ bão hoà đất : G = = = 1.00 lớp đất bão hoà nước( G > 0.8) Từ đánh giá trạng thái lớp đất nhận thấy lớp đất làm cho móng được,nhưng lớp đất trạng thái bão hồ nước nên phải có biện pháp tiến hành xử lí trước đặt móng cơng trình II.2 Lớp đất thứ hai : Á cát chiều dày lớp 4m + Độ sệt đất: B  W-Wd 26  24   0.5 Ta thấy 0.25  B  0.5  0.5 Á cát Wnh  Wd 28  24 trạng thái dẻo cứng + Độ bão hoà đất : G = = = 0.98 lớp đất bão hoà nước( G > 0.8) Từ đánh giá trạng thái lớp đất nhận thấy lớp đất làm cho móng được,nhưng lớp đất trạng thái bão hoà nước nên phải có biện pháp tiến hành xử lí trước đặt móng cơng trình II.3 Lớp đất thứ ba : Cát hạt vừa chiều dày lớp vô + Độ rỗng tự nhiên: 0.55  e0  0.672  0.7 Cát trạng thái chặt vừa + Độ bão hoà đất : G = = = 0.95 lớp đất bão hoà nước( G > 0.8) Đánh giá lớp đất tốt,nếu cơng trình có u cầu cao chịu lực ta dùng móng cọc cắm vào lớp đất tốt BẢNG TÍNH HỆ SỐ NÉN LÚN CHO CÁC CẤP ÁP LỰC CỦA CÁC LỚP ĐẤT Hệ số nén lún (cm2/Kg) Lớp đất a1 a2 a3 a4 Sét 0.036 0.029 0.019 0.01 Á cát 0.033 0.024 0.013 0.008 Cát hạt vừa 0.037 0.032 0.014 0.007 SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A II.4 Đề xuất lựa chọn sơ phương án móng: Từ đánh giá ta đưa phương án móng sau: Phương án 1: Móng nơng thiên nhiên Phương án 2: Sử dụng móng cọc bê tơng cốt thép PHẦN III-THIẾT KẾ VÀ TÍNH TỐN NỀN MĨNG I Thiết kế tính tốn móng nơng: I.1 Thiết kế tính tốn móng nơng cột giữa: 1.Tải trọng: Tải trọng tiêu chuẩn (Tổ hợp bản) đỉnh móng là: Ntc0= 85.20 T , Mtc0= 1.95 Tm , Qtc = 1.52 T 2.Vật liệu:  Rb ( Rn )  11,5MPa  R ( R )  0,9MPa  bt k Chọn:Bê tông: B20 (M250) có:   R  0,429  R  0,623 , Thép AII: Rs = 280 MPa 3.Xác định sơ kích thước đế móng - Chọn độ sâu chơn móng h=1.5m - Chọn chiều cao móng hm=0.6m - Giả thiết b = 2.0m Cường độ tính toán lớp đất sét là: mm R  ( Abγ d  Bhγ t  DC II ) k tc Tra bảng ứng với lớp đất sét ta có : + m1=1.2 có BTính tốn cốt thép theo tốn cốt đơn Tính:     2 m     0.022  0.022  Diện tích cốt thép: Rb b.h0  11.5 103  2.0  0.55  0.022 As    0.00099(m2 )  9.94 cm2 Rs 280 10 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0, 05%    As R 9.94 11.5  100  0.09%  max   R b  0.623  100  2.6% b.h0 200  55 Rs 280 Với As= 9.94 (cm2): Tra bảng chọn n =13 thép Φ10 có As = 10.21 (cm2) (Dư 2.64%) Xét mặt cắt II-II: M 151.4  0.022  Ta có:  m  II  II  Rb a ho 11.5 10  2.0  0.55 So sánh:  m  0.022   R  0.429 => Tính tốn cốt thép theo tốn cốt đơn Tính:     2 m     0.022  0.022  Diện tích cốt thép: Rb b.h0  11.5 103  2.0  0.555  0.022 As    0.00099(m2 )  9.94 cm2 Rs 280 10 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0, 05%    As R 9.94 11.5  100  0.09%  max   R b  0.623  100  2.6% b.h0 200  55 Rs 280 SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A  Với As =9.94 (cm2): Tra bảng chọn n = 13 thép Φ10 có As = 10.21 (cm2) (Dư 2.64%) I.2 Thiết kế tính tốn móng nơng cột biên: 1.Tải trọng: Tải trọng tiêu chuẩn (Tổ hợp bản) đỉnh móng là: Ntc0= 80.40 T , Mtc0= 2.70 Tm , Qtc = 1.50 T 2.Vật liệu:  Rb ( Rn )  11,5MPa  R ( R )  0,9MPa  bt k Chọn:Bê tông: B20 (M250) có:   R  0,429  R  0,623 , Thép AII: Rs = 280 MPa 3.Xác định sơ kích thước đế móng - Chọn độ sâu chơn móng h=1.5m - Chọn chiều cao móng hm=0.6m - Giả thiết b = 2.0m Cường độ tính toán lớp đất sét là: mm R  ( Abγ d  Bhγ t  DC II ) k tc Tra bảng ứng với lớp đất sét ta có : + m1=1.2 có BTính tốn cốt thép theo tốn cốt đơn Tính:     2 m     0.0033  0.0033  Diện tích cốt thép: Rb b.h0  11.5 103 1.55  0.95  0.0033 As    0.0002(m2 )  2cm2 Rs 280 10 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:   As 0.0002  100  0.014%  min  0.05% không b.h0 1.55 0.95 thỏa mãn điều kiện hàm l-ợng cốt thép tối thiểu Ta lấy theo hàm l-ỵng cèt thÐp tèi thiĨu => As= 7.36 (cm2): Tra bảng chọn n =10 thép Φ10 có As = 7.85 (cm2) (Dư 6.24%) 10.2.2 Xét mặt cắt II-II: Sơ đồ tính tốn nội lực mặt cắt I-I MII-II=(P1+P2)x0.175=(29.57+21.51)x0.175=8.94 T.m Chọn lớp bê tơng bảo vệ a=0.05m  Ta có:  m  M II  II 89.40   0.0055 Rb b.ho 11.5 10 1.55  0.952 So sánh:  m  0.0055   R  0.429 =>Tính tốn cốt thép theo tốn cốt đơn Tính:     2 m     0.0055  0.0055  Diện tích cốt thép: Rb b.h0  11.5 103 1.55  0.95  0.0055 As    0.0003(m2 )  3cm2 Rs 280 10 SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 21 Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A Kiểm tra hàm lượng cốt thép:   As 0.0003  100  0.02%  min  0.05% kh«ng b.h0 1.55  0.95 thỏa mãn điều kiện hàm l-ợng cốt thép tối thiểu Ta lấy theo hàm l-ợng cốt thép tối thiểu => As= 7.36 (cm2): Tra bảng chọn n =10 thép Φ10 có As = 7.85 (cm2) (Dư 6.24%) 11.Kiểm tra cường độ cọc cẩu lắp:  Mô-men trọng lượng thân cọc gây cẩu lắp: Trọng lượng thân cọc:  Trường hợp cẩu móc: gbt B A VB VA 0.61 (T.m) Mmax=0.70 (T.m) B A Sơ đồ tính tải trọng cọc cẩu móc  Trường hợp cẩu móc: SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 22 Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A gbt B A 0.70(T.m) A B 0.70(T.m) Sơ đồ tính tải trọng cọc cẩu móc Nhận xét: ta thấy mơmen lớn xuất trường hợp cẩu lắp có bệ đở: M max1  0.70 T m   M max  0.61T m  Khi tính thép ta dùng giá trị mômen lớn để thiết kế cho cọc Do để thuận tiện cho việc bố trí móc treo ta bố trí cốt treo cho cọc vị trí cách đầu cọc đoạn 0.207l 2.1  m  Tính thép cho cọc: Vì mơmen lớn xuất cọc xuất cẩu móc nên ta dùng giá trị mơmen để tính tốn Đồng thời để đảm bảo cho cọc chịu tải trọng động vận chuyển cẩu lắp ta nhân giá trị mômen với hệ số vượt tải: ' M max  n  M max  1.5  0.70  1.05 (T m) M max 10.50    0.060 Rb b.ho 14.5  250  2202 106     2     0.060  0.062  Rb b.ho 0.062 14.5  250  220 As    176.59  mm2  Rs 280 SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 23 Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A Chọn bố trí thép chịu kéo: 216 (As=402.124 mm2) Vậy thép tiết diện ngang cọc gồm 416 (As=804.25 mm2) Tính tốn cốt thép làm móc cẩu: Dùng thép AI: Rs=225 (Mpa) Asmoccau  Gcoc q L  K d  bt 1.2  83.33  mm2  Rs 225 Chọn 116 (As=201mm2) Đoạn neo thép móc cẩu: Chọn ln  30    480  500 (mm) II.2 Thiết kế tính tốn móng cọc cho cột biên: Chọn vật liệu làm cọc đài cọc: + Đài cọc: Chọn bê tông mác 200 Rb=11.5 Mpa, Rbt=0.9 Mpa + Cọc: Chọn bê tông mác 250 Rb=14.5 Mpa, Rbt=1.05 Mpa + Cốt thép chịu lực chọn AII có Rs=280 Mpa, thép đai chọn AI có Rs=225 Mpa Chọn kích thước cọc đài cọc: a Chọn kích thước tiết diện cọc - Chọn cọc bê tông đúc sẵn, thi công theo phương pháp đóng búa diesel Cọc ngàm vào lớp đất tốt tối thiểu 2->3m - Cọc có kích thước 0.25x0.25m, L=10m - Lấy chiều dài cọc đài 500mm Trong đó: 100mm chiều dài cọc ngàm đài, 400mm chiều dài đập đầu cọc - Chiều dài cọc nằm đất: Lc=L-0.5-0.1=9.4m b Chọn kích thước đài cọc - Giả sử chọn kích thước đài cọc 1.55x1.55m Chiều cao đài cọc h=1m - Dưới đáy đài cọc làm lớp bê tơng lót đá 4x6 dày 10cm Chọn chiều sâu chon đài cọc: - Giả sử chọn chiều sâu chôn đài cọc 1.2m - Điều kiện để tính tốn theo móng cọc đài thấp theo cơng thức sau:   H tc 15 1.52 D f  0.7  hmin  0.7  tg (45  )   0.7  tg (45  )   0.54m  b 1.97 1.55 Ta thấy thỏa mãn điều kiện móng cọc đài thấp Tính tốn sức chịu tải cọc đơn: 4.1 Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu: Qvl   ( Rb Ab  Rs As ) Trong đó: + Ab: Diện tích tiết diện ngang cọc: Ab=0.25x0.25=0.0625m2 + Rb=14.5 Mpa, cường độ chịu nén bê tông chế tạo cọc + Rs=280 Mpa, cường độ chịu kéo thép cọc + As=0.0008 m2, giả sử chọn 4Ø16 + φ=1, hệ số uốn dọc Cọc qua lớp đất tốt lấy Thay số vào tính tốn ta có: Qvl=113.03T 4.2 Xác định sức chịu tải theo tiêu lý đất nền: - Sức chịu tải nén: Qtc  QP  QS  mR q p Ap  u m f f si li Với:  Chu vi cọc: u=4x0.25 =1.0(m)  SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 24 Đồ án môn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A  Diện tích mũi cọc: AP=0.25x0.25 =0.0625(m2)  Lấy mr = mf =1  Bảng tổng hợp kết tính : Cao độ Lớp đất Độ sâu TB Bề dày li 1.3 Lớp 2.15 1.7 Lớp Độ sệt Ma sát fi lixfi 0.45 19.53 33.20 Z mũi 1.3 0.5 22 44 0.5 25 50 Hạt vừa 62 124 Lớp 9.85 1.7 Hạt vừa 64.78 110.13 10.7 10.7   m f  f si  li  361.33 (kN / m) Suy Qtc=Qp+Qs Qp  mr  q p  Ap Cao độ mũi cọc Z=10.7 (m) Nội suy bảng ta có qp=4056 (kN/m2)  Qp  1 4056  0.0625  253.5 (kN )  Qtc  253.5  1 361.33  614.83 (kN )  61.48(T) Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng: - Số lượng cọc móng xác định sơ theo công thức: N tt n   tt P Trong đó:  n : Số lượng cọc móng  : Hệ số kinh nghiệm,xét ảnh hưởng lực ngang mômen, lấy = 1.5  Ntt : Tổng lực đứng kể đến cao trình đáy đài  Ptt : Sức chịu tải tính tốn cọc Ptt  - Qtc 61.48   43.92(T ) ktc 1.4 (ta lấy hệ số tin cậy: ktc=1.4) Tổng lực đứng tác dụng xuống cọc đáy đài: lấy γbt=2.5T/m3 SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 25 Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A N tt  N ott  Pdai  Pdat  94.6  1.11.55 1.55 1 2.5  1.1 0.2  (1.55 1.55  0.5  0.4)  1.97  102.16(T) N tt 102.16  3.49  n    tt  1.5  P 43.92 => Chọn số lượng cọc thiết kế: n=4 cọc Chọn số cọc nc = cọc (25x25cm) để bố trí, khoảng cách cọc 3d÷6d = 0.75÷1.5m , lấy =0.75m Khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài 1.5d = 0.375 m => lấy = 0.4m Theo điều 4.4.12 TCXDVN 189-1996 khoảng cách từ mép đến đáy đài không nhỏ 10 cm Vậy khoảng cách hợp lý Bố trí hình vẽ: Mặt cắt đáy đài (cọc tiết diện hình vng cạnh bc=250 mm) Diện tích đế đài: Add  1.552  2.40  m2  Kiểm tra tải trọng tác động lên đầu cọc: Diện tích đáy đài cọc: Add  2.40 (m2 ) Xát định trọng lượng mặt cắt quy ước: - Trọng lượng đài: tt Nđà  n  Add  hñ   bt i  1.1 2.40  1 2.5  6.60 (T ) - Trọng lượng khối đất đài: Nñtt  n   Add  Acot    h  hñ        1.1  2.40  0.5  0.4   1.2  1.0  1.97  0.95(T ) SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 26 Đồ án môn học : Nền-Móng - GVHD:Nguyễn Văn A Tổng trọng lượng đài, đoạn cột tính từ mặt đất thiên nhiên trở xuống đất tác dụng lên cốt đế đài: tt tt Ndd  Nđà  Nđtt  6.60  0.95  7.55 (T ) i Lực dọc tính tốn tác dụng lên cốt đế đài: tt N tt  N0tt  Ndd  89.50  7.55  97.05(T ) Momen tính tốn tâm đế đài: M tt  M 0tt  H tt h  3.80  1.75 1.0  5.55(T m)  Lực truyền xuống cọc sau: N tt max,min N tt M tt ymax 97.05 5.55  0.375     nc 4  0.3752  yi   tt tt Nmax  27.96 T  ; Nmin  20.56 T  Trọng lượng tính tốn cọc: tt Ncọ  1.1   Ac  Lc  1.1 2.5  0.252  9.4  1.62 T  c tt tt Nmax  Ncoï  27.96  1.62  29.58  kN  < Qtc  61.48(T ) => Như lực lớn c truyền xuống dải biên không vượt q sức chịu tải tính tốn cọc đất tt Nmin  20.56 T  > nên kiểm tra điều kiện chống nhổ Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc:    tb ( tb - góc ma sát trung bình lớp đất)  h   h   h   h 150 1.7  210   290  3.7 tb  1 2 3 4   23.060 h1  h2  h3  h4 1.7   3.7   tb  23.060  5.770 Kích thước khối đáy khối móng qui ước: Lqu  Bqu  1.0   9.4  tg (5.770 )  2.90  m Diện tích khối móng qui ước: Aqu  Lqu Bqu  2.902  8.41 m2  Chiều cao khối quy ước: H qu  Lc  h  9.4  1.3  10.70(m) Trọng lượng khối móng qui ước:  Trọng lượng đài cọc: G1   Add hm  nc Ac Lc    bt   2.4 1.0   0.252  9.5  25  11.94 T   Trọng lượng đất: G2   Aqu  nc Ac    hi   i    Aqu  Add   hm     Aqu  Ac   h  hm    i 1     8.41   0.252  1.7 1.97  1.97  3.7 1.98      8.81  2.40  1.0 1.97  8.41  0.2   1.2  1.0  1.97 =167.27 T  o Trị tiêu chuẩn lực dọc tính đến đáy khối móng quy ước: SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 27 Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A tc Nqu  G1  G2  N0tc  11.94  167.27  80.40  259.61T  o Momen tiêu chuẩn tâm đáy khối móng qui ước: tc M qu  M 0tc  H tc  H qu  0.2  2.70  1.50 10.5  18.45(T m)  tc qu tc qu M  18.45  0.071 m  N 259.61 Ap lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc N qu 6e 259.61  0.071 tc  max,min  (1  )  (1  ) Aqu Lqu 8.41 2.90 Độ lệch tâm: e   tc tc  max  35.40 T / m2  ;   26.33 T / m2  ;  tbtc  35.40  26.33  30.87 T / m2   Cường độ đáy khối móng quy ước: RMtc  m1m2 (1.1ABqu II  1.1BH qu 'II  3DcII ) Ktc Trong đó: Ktc = 1: hệ số tin cậy Với đất hạt vừa no nước ta có:m1 = 1.2, m2 = 1.1 Mũi cọc lớp đất thứ có   290 : A = 1.06; B = 5.24; D = 7.67 cII  0.6 (T / m2 ) ; Bqu = 2.90 m ; Hqu=10.7 1.11.2 (1.11.06  2.90 1.98  1.1 5.24  1.97 1.7  1.97   3.7  1.98   7.67  0.6)  168.24 T / m2 RMtc  tc M 1.2R    1.2 168.24  201.88 T / m  >   35.40 (T/m ) R  168.24  T/m  >   30.87 T / m  tc M tc max tc tb Vậy ứng suất đáy móng khối quy ước thỏa mãn điều kiện ổn định đất Kiểm tra độ lún khối móng qui ước: Áp lực thân đáy khối móng qui ước trọng lượng khối móng qui ước gây - Ứng suất gây lún đáy khối móng qui ước (tại điểm 0):  zgl0   tbtc    i hi  30.87  1.97 1.7  1.97   1.98  3.7   12.32 T / m2  Áp lực thân đáy khối móng quy ước trọng lượng khối móng qui ước:  zbt0  G1  G2 11.94  167.27   21.31 T / m2 Aqu 8.41   Chia đất đáy khối móng qui ước thành lớp BM 2.90   0.58  m  : Chọn h=0.5m  glzi  k0   glz 0 5 ST T Lớp đất Tê Độ n sâu z i đáy lớp (m) σbtz (T/m SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú l/ b z/b ko σglz Pi (T/m (T/m Lớp : 109150176 – N59A Pi+1 ei ei+1 Si (T/m2 (m) (m) (m) Trang 28 Đồ án mơn học : Nền-Móng 2) 21.31 GVHD:Nguyễn Văn A 2) 2) 12.32 ) 1 0 0.5 22.3 0.1724 0.958 11.8 21.81 33.87 0.701 0.672 Lớp 23.29 0.3448 0.809 9.97 22.80 33.68 0.699 0.673 1.5 24.28 0.5172 0.633 7.8 23.79 32.67 0.696 0.675 25.27 0.6897 0.477 5.88 24.78 31.62 0.694 0.678 2.5 26.26 0.8621 0.357 4.4 25.77 30.91 0.692 0.679 Ta thấy lớp thứ độ sâu 2.5m đáy đài có σbtz=26.26>5x σglz=5x4.4=22.0(T/m2) nên ngưng tính lún Tổng độ lún lớp thứ S=3.05(m)<  S    cm  Thỏa mãn điều kiện biến dạng lún Biểu đồ ứng suất thân ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước 10.Tính tốn đài cọc: 10.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 29 0.008 0.008 0.006 0.005 0.004 Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A - Dựa vào hình vẽ tháp xuyên thủng ta thấy đài móng khơng bị xun thủng Vậy ta chọn chiều cao đài cọc theo cấu tạo - Chọn chiều cao đài h=1m 10.2.Tính cốt thép cho đài cọc: SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 30 Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A 10.2.1 Xét mặt cắt I-I: Sơ đồ tính toán nội lực mặt cắt I-I MI-I=(P2+P3)x0.75=(27.96+20.56)x0.75=36.39 T.m Chọn lớp bê tơng bảo vệ a=0.05m  Ta có:  m  M I I 363.90   0.0023 Rb b.ho 11.5 103 1.55  0.952 So sánh:  m  0.023   R  0.429 =>Tính tốn cốt thép theo tốn cốt đơn Tính:     2 m     0.023  0.023  Diện tích cốt thép: Rb b.h0  11.5 103 1.55  0.95  0.023 As    0.0014(m2 )  13.84cm2 Rs 280 10 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:   As 0.00138  100  0.09%  min  0.05% Thỏa b.h0 1.55 0.95 mãn điều kiện hàm l-ợng cèt thÐp tèi thiÓu Tra bảng chọn n =13 thép Φ12 có As = 14.70 (cm2) (Dư 5.85%) 10.2.2 Xét mặt cắt II-II: Sơ đồ tính tốn nội lực mặt cắt I-I MII-II=(P1+P2)x0.125=(27.56+27.56)x0.125=6.89 T.m SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 31 Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A Chọn lớp bê tơng bảo vệ a=0.05m  Ta có:  m  M II  II 68.90   0.0043 Rb b.ho 11.5 10 1.55  0.952 So sánh:  m  0.0043   R  0.429 =>Tính tốn cốt thép theo tốn cốt đơn Tính:     2 m     0.0043  0.0043  Diện tích cốt thép: Rb b.h0  11.5 103 1.55  0.95  0.0043 As    0.00026(m2 )  2.6cm2 Rs 280 10 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:   As 0.00026  100  0.017%  min  0.05% không b.h0 1.55 0.95 thỏa mãn điều kiện hàm l-ợng cốt thép tối thiểu Ta lấy theo hàm l-ỵng cèt thÐp tèi thiĨu => As= 7.36 (cm2): Tra bảng chọn n =10 thép Φ10 có As = 7.85 (cm2) (Dư 6.24%) 11.Kiểm tra cường độ cọc cẩu lắp:  Mô-men trọng lượng thân cọc gây cẩu lắp: Trọng lượng thân cọc:  Trường hợp cẩu móc: gbt B A VB VA 0.61 (T.m) Mmax=0.70 (T.m) B A Sơ đồ tính tải trọng cọc cẩu móc SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 32 Đồ án mơn học : Nền-Móng GVHD:Nguyễn Văn A  Trường hợp cẩu móc: gbt B A 0.70(T.m) A B 0.70(T.m) Sơ đồ tính tải trọng cọc cẩu móc Nhận xét: ta thấy mômen lớn xuất trường hợp cẩu lắp có bệ đở: M max1  0.70 T m   M max  0.61T m  Khi tính thép ta dùng giá trị mơmen lớn để thiết kế cho cọc Do để thuận tiện cho việc bố trí móc treo ta bố trí cốt treo cho cọc vị trí cách đầu cọc đoạn 0.207l 2.1  m  Tính thép cho cọc: Vì mơmen lớn xuất cọc xuất cẩu móc nên ta dùng giá trị mơmen để tính tốn Đồng thời để đảm bảo cho cọc chịu tải trọng động vận chuyển cẩu lắp ta nhân giá trị mômen với hệ số vượt tải: ' M max  n  M max  1.5  0.70  1.05 (T m) M max 10.50    0.060 Rb b.ho 14.5  250  2202 106     2     0.060  0.062 SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 33 Đồ án mơn học : Nền-Móng As   Rb b.ho Rs  GVHD:Nguyễn Văn A 0.062 14.5  250  220  176.59  mm2  280 Chọn bố trí thép chịu kéo: 216 (As=402.124 mm2) Vậy thép tiết diện ngang cọc gồm 416 (As=804.25 mm2) Tính tốn cốt thép làm móc cẩu: Dùng thép AI: Rs=225 (Mpa) Asmoccau  Gcoc q L  K d  bt 1.2  83.33  mm2  Rs 225 Chọn 116 (As=201mm2) Đoạn neo thép móc cẩu: Chọn ln  30    480  500 (mm) SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang 34 ... Trang Đồ án mơn học : Nền- Móng GVHD:Nguyễn Văn A II.4 Đề xuất lựa chọn sơ phương án móng: Từ đánh giá ta đưa phương án móng sau: Phương án 1: Móng nơng thiên nhiên Phương án 2: Sử dụng móng cọc... chọc thủng móng Vậy chọn chiều cao móng hm=0.6m hợp lý Tính tốn điều kiện mơ men:  Tính tốn mơ men móng: SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang Đồ án mơn học : Nền- Móng GVHD:Nguyễn... Diện tích sơ đế móng : F N0TC 85.20   3.29(m2 ) R  γtb h 28.80  2.0 1.5 SVTH : Nguyễn Lê Anh Tú Lớp : 109150176 – N59A Trang Đồ án môn học : Nền- Móng GVHD:Nguyễn Văn A Vì móng chịu tải trọng