I TÀI LIỆU THIẾT KẾ I.1 tài liệu công trình đặc điểm kết cấu: kết cấu nhà khung ngang BTCT kết hợp tường chịu lực Tải trọng tiêu chuẩn chân cột, tường: tt tc N o= N o; tt tc M o= M o; tt tc Q o= Q o n n với n hệ số vượt tải, chọn n = 1.15 móng M1: Ntco = 123.91 n Mtco = T; 18 Tm ; Qtco = 3.3 T; I.1 TÀI LIỆU ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH - Phương pháp khảo sát: khoan lấy mẫu thí nghiệm phòng, kết hợp xuyên tĩnh (CPT) xuyên tiêu chuẩn (SPT) - Khu vực xây dựng, đất gồm lớp có chiều dày không đổi Lớp có tiêu chí lý sau Thành phần hạt (%) tương ứng với cỡ hạt φ γ qc ∆ N < độ ẩm T/m3 0.5 - 0.25 - 0.1- 0.05 - 0.01 >2 - 1 - 0.5 (độ) (Mpa) 0.25 0.1 0.05 0.01 0.002 0.002 W % 19 17.5 28.5 14 22.9 1.75 2.63 28 o 10 2.25 Lượng hạt cỡ > 0.1mm chiếm 46.5 % => đất cát bụi có qc = 2.25 MPa = 225 T/m Hệ số rỗng tự nhiên: e0 = Δ γn ( 1+W) -1 = 2.63 x1x(1+ 0.229 ) - = 0.847 γ 1.75 độ bão hòa G = ∆W = 2.63 x 0.229 = 0.711 e0 0.847 có 0.5 < 0.711 < 0.8 => trạng thái đất ẩm tra bảng phụ lục với: cát bụi , trạng thái đất ẩm 225 T/m = 22.5 kG/cm2 có qc = => trạng thái đất: Xốp rời Mô đun biến dạng: Eo = α qc = x 225 = 675 (T/m ) kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT: N = nhận xét: cát bụi, trạng thái đất ẩm, Xốp rời 1.75 T/m3 e0 = 0.847 , φ = 28 o 10 , G = 0.711 , γ = 2 Eo = 675 (T/m ) , qc = 225 (T/m ) , N = => lớp đất có đặc tính xây dựng yếu có tiêu chí lý sau Lớp φ γ độ ẩm độ ẩm độ ẩm W % Wnh % Wd % T/m3 34.4 35.6 28.9 1.7 ∆ độ 2.66 - Hệ số rỗng tự nhiên: e0 = - Chỉ số dẻo: - Độ sệt: A = Wnh - Wd B = o c kG cm 30 0.08 KQTN nén ép e-p với áp lực nén p (Kpa) 50 100 200 400 1.038 0.987 0.947 0.915 qc N (Mpa) 1.08 Δ γn ( 1+W) -1 = 2.66 x1x(1+ 0.344 ) - = 1.103 γ 1.7 = 35.6 28.9 = 6.7 % < % => đất Cát pha W - Wd = A 34.4 28.9 = 6.7 0.821 => trạng thái dẻo - Kết CPT: qc = - Mô đun biến dạng: 1.08 (MPa) = Eo = α qc = 108 (T/m ) x 108 = 540 (T/m ) 1.150 Nhận xét: đất Cát pha, trạng thái dẻo e0 = 1.103 , c = 0.8 (T/m ) , φ = γ = 1.7 T/m3, Eo = 540 (T/m ) , N = (T/m ) qc = 108 => lớp đất có đặc tính xây dựng yếu 1.100 o 30 1.050 1.000 0.950 0.900 Lớp có tiêu chí lý sau Thành phần hạt (%) tương ứng với cỡ hạt >2 2-1 - 0.5 0.5 0.25 10.5 31 18.5 0.25 0.1 0.10.05 0.05 0.01 15.5 12.5 100 200 φ γ < độ ẩm T/m3 0.01 0.002 0.002 W % 18.8 300 1.91 ∆ o 50 Lượng hạt cỡ > 0.25mm chiếm 60 % => đất cát vừa có qc = 8.8 MPa = 880 T/m Hệ số rỗng tự nhiên: e0 = Δ γn ( 1+W) -1 = 2.63 x1x(1+ 0.188 ) - = 0.636 γ 1.91 độ bão hòa G = ∆W = 2.63 x 0.188 = 0.778 e0 0.636 có 0.5 < 0.778 < 0.8 => trạng thái đất ẩm tra bảng phụ lục với: cát vừa , trạng thái đất ẩm 880 T/m = 88 kG/cm2 có qc = => trạng thái đất: Chặt vừa Mô đun biến dạng: Eo = α qc = x 880 = 1760 (T/m ) kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT: N = 27 nhận xét: cát vừa, trạng thái đất ẩm, Chặt vừa 1.91 T/m3 e0 = 0.636 , φ = 34 o 50 , G = 0.778 , γ = 2 Eo = 1760 (T/m ) , qc = 880 (T/m ) , N = 27 => lớp đất có đặc tính xây dựng tốt Lớp có tiêu chí lý sau: γ độ ẩm độ ẩm độ ẩm W % Wnh % Wd % T/m3 22.7 41.6 26.3 1.94 φ ∆ 2.7 c kG độ cm 20 o 20 0.32 KQTN nén ép e-p với áp lực nén p (Kpa) 50 0.68 100 200 400 0.662 0.646 0.633 qc N (Mpa) 5.72 26 Δ γn ( 1+W) -1 = 2.7 x1x(1+ 0.227 ) - = 0.708 γ 1.94 Chỉ số dẻo: A = Wnh - Wd = 41.6 26.3 = 15.3 % < 17 % => đất Sét pha Độ sệt: B = W - Wd = 22.7 26.3 = -0.235 => trạng thái cứng A 15.3 Hệ số rỗng tự nhiên: e0 = 500 qc N (Mpa) (độ) 2.63 34 400 8.8 27 Kết CPT: qc = 5.72 (MPa) = 572 (T/m ) Mô đun biến dạng: Eo = α qc = x 572 = Nhận xét: đất Sét pha, trạng thái cứng o e0 = 0.708 , c = 3.2 (T/m ), φ = 20 20 γ = 1.94 T/m , Eo = 2288 (T/m ) ,N= 26 qc = 572 (T/m ) => lớp đất có đặc tính xây dựng tốt 2288 (T/m ) 0.720 0.710 0.700 0.690 0.680 0.670 0.660 0.650 0.640 TRỤ ĐỊA CHẤT 0.630 0.620 ±0.00 4700 6500 5700 73 15 96 100 200 cát bụi, trạng thái đất ẩm, Xốp rời e0 = 0.847 , φ = 28 o 10 , G = 0.711 , γ = 2 Eo = 675 (T/m ) , qc = 225 (T/m ) , N = đất Cát pha, trạng thái dẻo e0 = 1.103 , c = 0.8 (T/m ) , φ = γ = 1.7 T/m3, Eo = 540 (T/m ) , N = qc = 108 (T/m ) o 300 1.75 T/m3 30 cát vừa, trạng thái đất ẩm, Chặt vừa e0 = 0.636 , φ = 34 o 50 , G = 0.778 , γ = 2 Eo = 1760 (T/m ) , qc = 880 (T/m ) , N = 27 1.91 T/m3 rat day đất Sét pha, trạng thái cứng nhận xét chung: sâu 0.708 , c = 3.2 (T/m ), φ = 20 γ = 1.94 T/m , Eo = 2288 (T/m ) ,N= 26 qc = 572 (T/m ) e0 = 67 o 20 lớp đất phía yếu so với tải trọng đặt vào móng, lớp đất thứ tốt 400 500 I.3 Tiêu chuẩn xây dựng - Độ lún cho phép nhà khung chèn tường Sgh=8cm & chênh lún tương đối cho phép ΔS.gh = 0.2% L - Phương pháp tính toán phương pháp hệ số an toàn II ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN NỀN MÓNG: - Tải trọng công trình lớn, đặc biệt lệch tâm lớn - Khu vực xây dựng biệt lập, phẳng - Nước ngầm không xuất phạm vi khảo sát => Chọn giải pháp móng cọc đài thấp + Phương án 1: Dùng cọc 25 x 25 cm, đài cọc đặt vào lớp 1, mũi cọc hạ sâu vào lớp khoảng ÷ m + Phương án 2: Dùng cọc 25 x 25 cm, đài cọc đặt vào lớp 1, mũi cọc hạ sâu vào lớp khoảng ÷ m Ở chọn phương án III PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG VÀ VẬT LIỆU MÓNG CỌC Đài cọc: - Sử dụng bê tông cấp độ bền: B20 2 T/m 11.5 Rn = Mpa = 1150 Rk = 0.9 MPa = 90 T/m - Sử dụng thép dọc nhóm: AII Rs = 280 MPa = 28000 T/m2 - Lớp lót dùng bê tông nghèo, mác 100 dày 10 cm - Đài liên kết ngàm với cột cọc Thép cọc neo đài ≥ 20d (ở chọn 40 cm) đầu cọc đài 10 cm Cọc đúc sẵn hạ phương pháp đóng cọc: - Sử dụng bê tông cấp độ bền: B25 2 14.5 Mpa = 1450 T/m Rn = Rk = 1.05 MPa = 105 T/m - Sử dụng thép chịu AII, thép đai AI IV CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI Hmđ - Chiều sâu chôn móng yêu cầu nhỏ nhất: o hmin = 0.7 tg ( 45 - ϕ ) Qo \ ɣb Với lớp đất có ϕ = 28 o 10 , ɣ = 1.75 T/m3 , bề rộng đài sơ chọn b = 1.8 m, Qo = 3.3 T o o 3.3 = 0.429 hmin = 0.7tg (45 - 28.17 ) 1.75 x 1.8 Chọn hm = 1.2 m > hmin = 0.429 m => Với độ sâu đáy đài đủ lớn, lực ngang Q nhỏ, tính toán gần coi bỏ qua tải trọng ngang V CHỌN CÁC ĐẶC TRƯNG CỦA MÓNG CỌC V.1 Cọc - Tiết diện cọc 25x25 (cm) Thép dọc chịu lực φ 18 - Chiều dài cọc: chọn chiều sâu hạ cọc vào lớp khoảng 1.3 m, => chiều dài cọc (chưa kể mũi cọc) Lc = 4.7 + 5.7 + 1.3 1.2 + 0.5 = 11 m chiều dài tính toán cọc: lc = 10.5 m - Cọc chia thành đoạn C1, C2 dài 5.5 m nối cách hàn mã V.1.1 Sức chịu tải cọc 1.a Sức chịu tải cọc theo vật liệu PVL = m ϕ (Rb Fb + Ra Fa) Trong đó: m = 0.9 hệ số điều kiện làm việc ϕ = 1; Fa = x πd2/4 = 10.18 cm2 ; Fb = Fc - Fa = 25 x 25 -1 => PVL = 0.9 ( 14.5 x 614.8 + 280 x 10.18 ) x 10 = 1176 kN 1.b Sức chịu tải cọc theo đất a) Xác định theo kết thí nghiệm phòng: - 10.18 = 614.8 cm2 5000 ±0.00 -4.20 5500 Pgh = αR.Rn.Fc + ατ.uc.∑li.τi Với cọc vuông hạ phương pháp đóng ép αR = ατ = ; Fc = 0.063 m2 ; uc = m li (m) Li (m) τi lớp loại đất cát bụi trạng thái đất ẩm 2.2 21.8 Xốp rời 1.5 3.95 26.9 đất Cát pha, trạng thái dẻo 5.7 7.79 7.7 7.79 B = 0.821 1.7 9.55 7.79 cát vừa trạng thái đất ẩm 1.3 11.05 56.76 Chặt vừa -10.60 rat day 7600 Độ sâu mũi cọc h = 11.7 m đất (cát vừa) => Rn = 4136 kN/m2 => Pgh = x ( x 21.8 + 1.5 x 26.9 + x 7.79 + x 7.79 + 1.7 x 7.79 + 1.3 x 56.76) + + 4136 x 0.0625 = = 460.6 kN Pđn = Pgh = 460.6 = 329 kN 1.4 Fs -14.90 b) Xác định theo kết thí nghiệm xuyên tĩnh CPT Pđn = Pgh = Qc + Qs Fs Trong đó: + Qc = k qcm Fc sức cản phá hoại đất mũi cọc 0.5 k- hệ số phụ thuộc loại đất loại cọc Tra bảng k = => Qc = 0.5 x 8800 x 0.063 = 275 kN + Qs = uc.∑(qci/αi).li : sức kháng ma sát đất thành cọc αi- hệ số phụ thuộc vào loại đất loại cọc, biện pháp thi công Tra bảng được: qci li (m) αi lớp loại đất trạng thái (kN/m cát bụi Xốp rời 3.5 80 2250 đất Cát pha trạng thái dẻo 5.7 30 1080 cát vừa Chặt vừa 1.3 100 8800 2250 1080 8800 => Qs = 1.00 x ( x 3.5 + x 5.7 + x 1.3 ) = 80 30 100 418 = kN Vậy Pđn = 275.00 + 418 = 346.5 kN c) Xác định theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT Pđn = Pgh = Qc + Qs 2.5 Fs + Qc = m Nm Fc sức cản phá hoại đất mũi cọc + Qs = n uc.∑Ni.li : sức kháng ma sát đất thành cọc (bỏ lớp đất yếu) Với cọc đóng: m =400, n = 2) => Qc = 400 x 27 x 0.063 = 675 kN Qs = x x ( x 3.5 + x 5.7 + 27 x 1.3 ) = 187.6 kN Vậy Pđn = 675 + 187.6 = 345 kN 2.5 => Để đảm bảo an toàn ta chọn sức chịu tải cọc Pđn = 33 T (≈ (1/3÷1/2)Pvl Chọn tiết diện hợp lý) 400 300 1300 400 250 V.1.2 Chọn số lượng cọc bố trí Chọn cọc bố trí hình vẽ (đảm bảo khoảng cách cọc từ 3d ÷ 6d) 250 450 250 800 800 250 2100 Kích thước đài cọc: Lđ x Bđ x hđ = 2100 x 1300 x 600 Chiều cao tính toán: ho = 0.6 - 0.1 = 0.5 m VI Tải trọng phân phối lên cọc - Theo giả thiết gần coi cọc chịu kéo, nén + Trọng lượng đài đất đài: Gđ ≈ Fđ hm Ɣtb = 1.3 x 2.1 x 1.2 x 20 = 65.5 kN + Tải trọng tiêu chuẩn đáy đài là: Ntc = Ntco + Gđ = 1239.1 + 65.5 = 1304.6 kN Mytc = Mtco = 180 kN tc tc Qy = Q o = 33 kN + Tải trọng tác dụng lên cọc tính theo công thức: Pi = N ± Mx.yi ± My.xi 2 n ∑yi ∑xi Với xmax = 0.8 m => Pmax = 1304.6 + 180 x 0.8 = 273.7 kN 0.8 x Pmin = 1304.6 - 180 x 0.8 = 161.2 kN > 0.8 x + Phản lực tính toán cọc đáy đài (không kể trọng lượng thân đài lớp đất phủ từ đáy đài trở lên): tt tt => P0max = 1425 + 207 x 0.8 = 302.2 kN P0i = No ± M 0y.xi 0.8 n x ∑xi P0min = 1425 - 207 x 0.8 = 172.8 kN 0.8 x VII TÍNH TOÁN KIỂM TRA CỌC VII Kiểm tra cọc giai đoạn thi công - Khi vân chuyển cọc: tải trọng phân bố q = ɣ F n Trong đó: n hệ số động, n = 1.5 => q = 25 x 1.5 x 0.063 = 2.344 kN/m 1.1 m Chọn a cho M+1 = M-1 => a = 0.207 l = 0.207 x 5.5 = M-1 M-1 a a M+1 - + 1.1 / = 1.418 kNm M1 = M = M = qa /2 = 2.344 x + Khi treo cọc lên giá búa: để M = M => b = 0.294 l = 1.6 m M-2 b M+2 + + + 1.6 / = kNm M2 = M = M = qb /2 = 2.344 x M2 > M1 nên dùng M2 để kiểm tra Chọn a = cm => h0 = 25 - = 22 cm => Fa = M2 = x 105 = 0.54 cm2 0.9 x h0 x Rs 0.9 x 22 x 28000 Cốt thép dọc chịu momen uốn cọc 2φ18 (Fa = 5.1 cm2) Tính toán cốt thép làm móc cẩu: Lực kéo móc cẩu trường hợp cẩu lắp cọc: Fk = q l Fk Lực kéo nhánh tính gần đúng: F' = Fk/4 = q l/4 = 2.344 x => Fa = F' Rs = 5.5 = 3.22 kN 3.22 x 103 = 0.153 cm2 21000 Chọn thép móc cẩu φ12AI có Fa = 1.13 cm - Chọn búa độ chối thích hợp: Trọng lượng cọc qc = 2.5 x Fc x Lc = 2.5 x 0.063 x 11 = T => Chọn búa có Qb = 1.8 T Độ chối cọc tính theo công thức Hà Lan với Qb = 1.8 T, chiều cao rơi H = m, q = T ,SCT giới hạn Pgh = 33 T Pgh = (5÷7)Pđn = Q H ,thì độ chối ε = 10 mm (Q+q)ε VII.2 Trong giai đoạn sử dụng Pmin + q'c >0 nên tất cọc chịu nén => điều kiện kiểm tra là: P = Pmax + q'c ≤ [P] Trọng lượng tính toán cọc q'c = 25 x Fc x lc = 25 x 0.063 x 10.5 = 16.4 kN => P = Pmax + q'c = 273.7 + 16.4 = 290.1 kN < [P] = 330 kN Như tất cọc đủ khả chịu tải bố trí hợp lý VIII TÍNH TOÁN KIỂM TRA ĐÀI CỌC Đài cọc làm việc conson cứng H = 0.6 m, phía chịu lực tác dụng cột No, Mo, phía phản lực đầu cọc P0i 1.3 c2 0.6 0.5 VIII.1 Kiểm tra cường độ tiết diện nghiêng- điều kiện đâm thùng: - Kiểm tra cột đâm thủng đài theo dạng hình chóp lực cắt: Điều kiện kiểm tra Pđt ≤ Pcđt Pđt lực cắt hay lực đâm thủng tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng Pcđt lực chống đâm thủng c1 2.1 - Pđt = P01 +P02 + P03 + P04 + P05 + P06 = 2x( 302.2 + 237.5 + 172.8 ) = 1425 kN Pcđt = Rk.h0.[ 2(lc + c1)h0/c2 + 2(bc + c2)h0/c1] Ở bc x lc = 0.3 x 0.45 m h0 chiều cao làm việc đài: h0 = 0.5 m c1, c2 khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp đâm thủng c1 = 0.8 0.45 m - 0.45 - 0.25 = 2 c2 = 0.4 0.3 0.13 m - 0.25 = 2 => Pcđt = 900 x 0.5 x [2 x ( 0.45 + 0.45 ) x 0.5 + x ( 0.3 + 0.13 ) x 0.5 ] = 0.13 0.45 = 3545 kN Vậy Pđt = 1425 kN < Pcđt = 3545 kN => chiều cao đài đủ điều kiện không đâm thủng Kiểm tra khả hàng cọc chịu lực lớn chọc thủng đài theo tiết diện nghiêng: Điều kiện kiểm tra: Q ≤ Qb = 2Rk.b.(h0)2/c : Q tổng phản lực cọc nằm tiết diện nghiêng Qb lực chống chọc thủng Giá trị giới hạn 0.6Rkbh0 ≤ Qb ≤ 2.5Rkbh0 Có Q = P05 +P06 = x 302.2 = 604.4 kN c = c1 = 0.45 m, b = 1.3 m Qb = 2x 900 x 1.3 x 0.5 / 0.45 = 1300 kN Qbmin = 0.6Rkbh0 = 0.6 x 900 x 1.3 x 0.5 = 351 kN Qbmax = 2.5Rkbh0 = 2.5 x 900 x 1.3 x 0.5 = 1463 kN => lấy giá trị Qb = 1300 kN Vậy Q = 604.4 kN < Qb = 1300 kN => chiều cao đài đủ điều kiện không chọc thủng Do không lệch tâm theo phương x nên không cần kiểm tra khả chọc thủng cọc góc đài VIII.1 Tính toán cường độ tiết diện thẳng đứng- Tính cốt thép đài Coi đài cứng làm việc conson ngàm mép cột, độc lập theo phương - Momen mép cột theo mặt cắt I-I MI = r1 x (P05 + P06) = 0.575 x ( 302.2 + 302.2 ) = 347.5 kNm + Cốt thép yêu cầu: 347.5 x 103 Fa = Mlng = = 27.6 cm2 0.9Rsh0 28000 x 0.5 0.9 x chọn Ф 20 a 150 ( Fa = 28.27 cm2 ) - Momen mép cột theo mặt cắt II-II MII = r2 x (P01 + P03 + P05) = 0.25 x ( 172.8 + 237.5 + 302.2 ) = 178.1 kNm + Cốt thép yêu cầu: l 178.1 x 10 Fa = M ng = = 14.1 cm 0.9Rsh0 28000 x 0.5 0.9 x chọn 13 Ф 12 a 170 ( Fa = 14.7 cm2 ) IX KIỂM TRA TỔNG THỂ MÓNG CỌC Giả thiết coi hệ móng cọc móng khối quy ước hình vẽ: IX Kiểm tra sức chịu tải đất đáy móng khối - Điều kiện kiểm tra: Pqư ≤ Rđ Pmaxqư ≤ 1.2Rđ c P5 + P6 P1 + P3 + P5 - Xác đinh kích thước khối móng quy ước: Góc mở: α = ϕtb = ∑ϕihi = 4.953 o 4∑hi Kích thước móng quy ước: Bm = b + 2.lc.tgα = 1.3 + x 10.5 x tg ( 4.953 o ) = 3.12 m o Lm = l + 2.lc.tgα = 2.1 + x 10.5 x tg ( 4.953 ) = 3.92 m - Xác định tải trọng tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước (mũi cọc): + Trọng lượng đất đài từ đáy đài trở lên: N1 = Fm.ɣtb.hm = 3.12 x 3.92 x 20 x 1.2 = 293.5 kN + Trọng lượng khối đất từ mũi cọc tới đáy đài: N2 = ∑( LM BM - n.Fc)li.ɣi N2 = ( 3.12 x 3.92 - 0.063 x )x [ 17.5 x 4.7 + 17 x 5.7 = 2418 kN + Trọng lượng cọc: Qc = x 0.063 x 10.5 x 25 = 98.4 kN => Tải trọng tiêu chuẩn đáy móng quy ước là: Nqư = N0 + N1 + N2 + Qc = 1239 + 293.5 + 2418 + 98.4 = 4049 kN Mqư = 180 kN - Áp lực tiếp xúc đáy khối móng quy ước: ptx = Nqư = Bm Lm 4049 = 3.12 x 3.92 tc pmax = p + M o = 331.1 + W + 19.1 x 331.1 kN/m2 180 x 3.12 x 3.92 = 353.6 kN/m2 180 x = pmin = p - Mtco = 331.1 3.12 x 3.92 W Cường độ tính toán đáy khối móng quy ước Rđ = 0.5NγnγγBm + Nqnqq +Ncncc Fs lớp cát vừa có φ = 34 o 50 => Nγ = 46.82 ; Nq = 32.65 ; nγ = - 0.2 b/l = - 0.2 x 3.12 = 0.841 ; nq = 1; 3.92 q = 17.5 x 4.7 + 17 x 5.7 + 19.1 x thay vào ta có: Rđ = 0.5 x 46.82 x 0.841 x 19.1 x 3.12 + 32.65 = 2611 kN/m 308.6 kN/m2 Nc = 45.45 nc = + 0.2b/l = + 0.2 x 1.3 x = 204 kN/m2 204 + Ta có: ptx = 331.1 kN/m2 < Rđ = 2611 kN/m2 pmax = 353.6 kN/m2 < 1.2Rđ = 3133 kN/m2 => Lớp đất đủ sức chịu tải IX.2 Kiểm tra lún móng cọc - Ứng suất thân đáy khối móng quy ước: σbt = 204 kN/m - Ứng gây lún đáy khối móng quy ước: σgl = σtc - σbt = 331.1 - 204 = 127.1 kN/m2 - Độ lún móng cọc tính gần theo lý thuyết đàn hồi sau: 10 3.12 = 3.92 1.159 1.3 Với Lm = 3.92 = 1.256 => ω = 0.983 S = - µ2o b.ω.pgl Bm Eo 3.12 => S = - 0.25 x 312 x 0.983 x 127.1 = 2.1 cm < [S] => thỏa mãn 17600 11 ... Dùng cọc 25 x 25 cm, đài cọc đặt vào lớp 1, mũi cọc hạ sâu vào lớp khoảng ÷ m + Phương án 2: Dùng cọc 25 x 25 cm, đài cọc đặt vào lớp 1, mũi cọc hạ sâu vào lớp khoảng ÷ m Ở chọn phương án III... PHƯƠNG ÁN NỀN MÓNG: - Tải trọng công trình lớn, đặc biệt lệch tâm lớn - Khu vực xây dựng biệt lập, phẳng - Nước ngầm không xuất phạm vi khảo sát => Chọn giải pháp móng cọc đài thấp + Phương án 1:... ngang Q nhỏ, tính toán gần coi bỏ qua tải trọng ngang V CHỌN CÁC ĐẶC TRƯNG CỦA MÓNG CỌC V.1 Cọc - Tiết diện cọc 25x25 (cm) Thép dọc chịu lực φ 18 - Chiều dài cọc: chọn chiều sâu hạ cọc vào lớp khoảng