Đang tải... (xem toàn văn)
Đồ án nền móng cọc cát gồm : 1 số liệu, 2 tài liệu thiết kế, 4 Vật liệu móng giằng cọc cát 5 Chọn phương án giằng cọc cát Phương án tính toán nền móng, VI.Áp lực dưới đáy móng. 7 Kiểm tra kích thước đáy móng
GVhd: đồ án móng đồ án móng (phần móng nông) Họ tên : ABC XYZ Lớp : ABC XYZ Mã số SV : ABC XYZ Số thứ tự : 31 I./ Số liệu : 1./Tên công trình :ABC XYZ Tải trọng tính toán tác dụng dới chân ctr cốt mặt đất: N o = 66.2 T M o = 7.6 Tm Qo = 1.5 T Cột C1: Tờng T3 : N o = 25.1 T M o = 2.4 Tm Qo = 1.1T 2./ Nền đất : Lớp đất Số hiệu Độ sâu 2.5 14 3.9 96 Chiều sâu mực nớc ngầm : Hmnn=7.0m II./ Tài liệu thiết kế : 1./ Tài liệu công trình : - Tên ctr : - Đặc điểm két cấu : Kết cấu nhà khung ngang BTCT kết hợp tờng chịu lực gồm - TảI trọng tiêu chuẩn dới chân cột tờng N otc = N ott M tt (T ) ; M otc = o (Tm) n n ; Qotc = ( n hệ số vợt tải , lấy chung n=1.15) Qott (T ) n tt Cột C1: N otc = N o = 66.2 = 55.63 (T ) ; M otc = 7.6 = 6.61 (Tm); Qotc = 1.5 =1.304 (T ) n 1.15 1.15 1.15 Tờng T3: N otc = N = 25.1 = 21.83(T ) ; M otc = 2.4 = 2.087 (Tm); Qotc = 1.1 = 0.957 (T ) n 1.15 1.15 1.15 tt o 2./ Tài liệu địa chất ctr : - Phơng pháp khảo sát: khoan lấy mẫu thí nghiệm phòng , kết hợp xuyên tĩnh (CPT) xuyên tiêu chuẩn (SPT) - Khu vực xây dựng , đất gồm lớp có chiều dài hầu nh ko đổi Lớp đất Số hiệu 14 96 Chiều sâu mực nớc ngầm : Hmnn=7.0m Độ sâu 2.5 3.9 a./ Lớp : Số hiệu có tiêu lý sau : W (%) Wnh (%) Wd (%) Sinh viên thực : Lớp : (T/m (T/m C Kết TN nén ép e (KG/ ứng với P (Kpa) cm2) qc (MPa) Trang: N GVhd: 42 đồ án móng 40.5 28.6 3) 3) (o ) 1.67 2.69 - 50 100 200 400 - - - - - 0.3 n (1 + W ) 2.69 ì1ì (1 + 0.429) = = 1.3 1.67 Chỉ số dẻo : A = Wnh Wd = 40.5 28.6 = 11.9 (%) 1 => đất trạng thái chảy A 11.9 Hệ số rỗng tự nhiên : eo = Cùng với đặc trng kháng xuyên tĩnh qc =0.3 MPa=30 T/m2 đặc trng xuyên tiêu chuẩn N=1 cho biết lớp đất thuộc lớp đất yếu Mô đun nén ép ( ko nở ngang ) Eos = qc = ì 30 = 180 T / m với sét pha = ữ b./ Lớp : Số hiệu 14 có tiêu lý sau : W (%) 34.2 Wnh (%) 34.9 Wd (%) (T/m3 ) (T/m 3) (o ) 28.9 1.69 2.64 o 15 Hệ số rỗng tự nhiên : eo = Kết TN nén ép e ứng C (KG/ với P (Kpa) cm2) 50 100 200 400 0.07 1.02 0.965 0.91 0.87 qc N 0.94 MPa n (1 + W ) 2.64 ì1ì (1 + 0.342) = = 1.1 1.69 Kết nén ko nở ngang eodometer, hệ số nén lún khoảng áp lực 100200 KPa: e100 e200 0.965 0.910 = = 0.055 ì 102 (1/KPa) p200 p100 200 100 Chỉ số dẻo : A = Wnh Wd = 34.9 28.9 = (%) 0.75 => đất trạng thái dẻo A a1 = Cùng với đặc trng kháng xuyên tĩnh qc =0.94 MPa=94 T/m2 đặc trng xuyên tiêu chuẩn N=5 cho biết lớp đất thuộc lớp đất tơng đối yếu Mô đun nén ép ( ko nở ngang ) Eos = qc = ì 94 = 470 T / m với cát pha = ữ c./ Lớp : Số hiệu 96 có tiêu lý sau : Thành phần hạt (%) tơng ứng với cỡ hạt Hạt sỏi Hạt cát thô to vừa nhỏ mịn Hạt bụi Hạt sét Đờng kính cỡ hạt (mm) > 10 10- 5-5 -2 2-1 Sinh viên thực : Lớp : 10.5 0.5 -0.25 0.25 -0.1 0.1 -0.05 W (%) 0.05 0.01 0.01 0.002 < 0.00 (T/ m3) qc MPa Trang: N GVhd: - - đồ án móng - 11.5 30 16.5 17.5 11.5 22.8 2.63 11.5 Lợng cỡ hạt có cỡ >0.25 mm chiếm : 11.5+30+16.5=58%>50% Cát hạt vừa Cùng với đặc trng kháng xuyên tĩnh qc =11.5 MPa=1150 T/m2 chạt vừa e0 = 0.603 Hệ số rỗng tự nhiên : eo = n (1 + W ) (1 + W ) 2.63 ì1ì (1 + 0.228) = n = = 2.01 T/m3 + eo + 0.603 độ bão hòa G = ì W 2.63 ì 0.228 = = 0.99 >0.8 Cát hạt vừa ,chặt vừa, ẩm bão hòa eo 0.603 Mô đun nén ép Eos = qc = ì 1150 = 2300 T / m3 (cát vừa = ) Với qc = 1150 T/m2 tra bảng ta có = 32o Lớp đất lớp đất tốt Nhận xét : Lớp đất thứ thuộc loại đất yếu , lớp thứ hai tơng đối tốt, lớp thứ ba tốt nhng lại sâu Kết trụ địa chất: Sinh viên thực : Lớp : Trang: 22 GVhd: đồ án móng 2500 0.00 3900 7000 -2.50 -6.40 -7.00 Sinh viên thực : Lớp : MNN Trang: GVhd: đồ án móng 3./Tiêu chuẩn xây dựng - Độ lún cho phép : Sgh= (cm) - Độ chênh lún tơng đối cho phép : Sgh= 0.2% =0,002 - Phơng pháp tính toán phơng hệ số an toàn , lấy Fs = ữ ( đất cát không lấy đợc mẫu nguyên dạng lấy Fs = , đất dính số liệu thí nghiệm tin cậy lấy Fs = ) III./ Phơng án móng: - TảI trọng ctr ko lớn - Lớp đát yếu dày 2.5m lớp đất tơng đối yếu daỳ 3.9m , chọn giảI pháp gia cố đeemj cát - Móng BTCT dạng đơn dới cột mòng băng BTCT dới tờng BTCT - Các tờng chin , bao che dùng móng gạch hay dầm giằng để đỗ Các khối nhà có tảI chênh lệch đc tách khe lún IV./Vật liệu móng giằng cọc cát: - Bê tông B20 có Rn = 1100 T/m2 Rk = 88 T/m2 - thép chịu lực CII có Ra = 2800 T/m2 - Lớp lót : bê tông nghèo B7,5 ( mác 100) dày 10cm - Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày 3cm - Chọn vật liệu làm đệm cát : Chọn loại cát hạt thô (hàm lợng SiO2 >70%, Mica 30o , cát chặt vừa( = ) Eo = qc = ì 800 = 1600 T/m2 Sinh viên thực : Lớp : Trang: đồ án móng a a 30 ò ò 45 45 30 1500 1000 GVhd: VI./áp lực dới móng ( phản lực dới đáy móng) : 1./ Tính với móng M1: - Giả thiết móng cứng , bỏ qua ảnh hởng móng bên cạnh ( bớc cột 4m > 2b=2x1.5=3.0 m , bỏ qua Qo Qo tơng đối nhỏ hm đủ sâu) - áp lực tiếp xúc tiêu chuẩn dới móng : N otc 55.63 + tb hm = + ì1.0 = 17.45 T/m2 F 1.5 ì 2.4 tc M ì 6.61 pmax = p + o = 17.45 + = 22.04 T/m2 W 1.5 ì 2.4 tc M ì 6.61 pmin = p + o = 17.45 = 12.86 T/m2 W 1.5 ì 2.4 p - áp lực gây lún ; pgl p ' hm = 17.45 1.67 ì1.0 = 15.78 T/m2 Phản lực đất dính tính toán dới móng ( ko kể thân móng lớp đất tt phủ lấp) po N o = 66.2 = 18.39 T/m2 1.5 ì 2.4 M tt 7.6 ì p0max po + o = 18.39 + = 23.67 T/m2 W 1.5 ì 2.42 M tt 7.6 ì p0min po o = 18.39 = 13.11 T/m2 W 1.5 ì 2.4 F VII./ Kiểm tra kích thớc đáy móng 1./ Kiểm tra sức chịu tảI đất a./ Tại đáy móng : Điều kiện ktra : p Rd Sinh viên thực : Lớp : pmax 1.2 Rd Trang: GVhd: đồ án móng Rd = Trong đó: 0.5 ì A b + B ' h + C ì c Fs A = N ì n ì i ì ic - B = N q ì nq ì iq ì mc C = N c ì nc ì ic ì mc dc = 33o N = 34.8 ; N q = 26.1 ; N c = 38.7 Với b 1.5 = 0.2 ì = 0.875 ; nq = l 2.4 b 1.5 nc = + 0.2 ì = + 0.2 ì = 1.125 ; mi = ii = l 2.4 n = 0.2 ì Rd = 0.5 ì 34.8 ì 0.875 ì1.88 ì1.5 + 26.1ì1.67 ì1.0 + = 28.84 T/m2 ( đát cát nên c = 0) ktra điều kiện: p = 18.39 < Rd = 28.84 T / m pmax = 23.67 < 1.2 Rd = 1.2 ì 28.84 = 34.61T / m Đệm cát đủ khả chịu tải b./Tại đáy lớp đệm cát Do lớp đất ( lớp đất dới đệm cát ) yếu lớp đệm cát nên cần phảI ktra cờng độ đất đáy đệm ( bề mặt lớp đất đệm ), ta sử dụng móng quy ớc để tính toán - Xác định kích thớc khối móng quy ớc : bqu = b + 2hdc ì tg = 1.2 + ì1ì tg 30o = 2.22m lqu = l + 2hdc ì tg = 2.2 + ì1ì tg 30o = 3.22m - Xác định ứng suet dới đáy đệm cát ktra áp lực lớp đất 2: zbt= hm + hd + z = hm + hd Rd Trong đó: zbt= hm+ hd = ' hm + d hd = 1.67 ì 1.5 + 1.88 ì1.0 = 4.39 T/m2 z = hm+ hd = ko ( p ' hm ) Với l/b=2.2/1.2=1.83 ; z/b=hd/b=1/1.2=0.83 Nội suy ta đc: - ko=0.58 z = hm+ hd = ko ( p ' hm ) = 0.58 ì 21.57 = 12.51 T/m2 Xác định cờng độ đất lớp đất đáy đệm cát ( lớp 2) Sức chịu tảI lớp đất đc xác định theo công thức cho móng quy ớc: lqu ì bqu ì hmqu = 3.22 ì 2.22 ì 2.5 (m) với hqu = hm + hdatlap 0.5 ì A bqu + Bq + C ì c Rd = A = N ì n ì i ì ic Trong đó: - Với Fs B = N q ì nq ì iq ì mc C = N c ì nc ì ic ì mc lop = 9o15 N = ; N q = 2.38 ; N c = 8.21 Sinh viên thực : Lớp : Trang: GVhd: đồ án móng n = 0.2 ì bqu lqu bqu = 0.2 ì 2.22 = 0.86 ; nq = 3.22 2.22 = 1.14 ; mi = ii = lqu 3.22 q = 1h1 + dem hdem = 1.67 ì 1.5 + 1.88 ì1.0 = 4.39 T/m2 nc = + 0.2 ì Rd = = + 0.2 ì 0.5 ì1ì 0.86 ì 1.88 ì 2.22 + 2.38 ì 4.39 + 8.21ì1.14 ì 0.7 = 9.4 T/m2 Ta có : zbt= hm + hd + z = hm + hd > Rd Điều kiện ko thỏa mãn KHÔNG dùng P/A đệm cát , chuyển dùng P/A cọc cát III./ Phơng án móng: - TảI trọng ctr ko lớn - Lớp đát yếu dày 2.5m lớp đất tơng đối yếu daỳ 3.9m , chọn giảI pháp gia cố cọc cát - Móng BTCT dạng đơn dới cột mòng băng BTCT dới tờng BTCT - Các tờng chèn , bao che dùng móng gạch hay dầm giằng để đỗ Các khối nhà có tảI chênh lệch đc tách khe lún IV./Vật liệu móng giằng cọc cát: - Bê tông B20 có Rn = 1100 T/m2 Rk = 88 T/m2 - thép chịu lực CII có Ra = 2800 T/m2 - Lớp lót : bê tông nghòe B7,5 ( mác 100) dày 10cm - Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày 3cm - Chọn vật liệu làm cọc cát : Chọn loại cát hạt thô (hàm lợng SiO2 >70%, Mica 2b=2x1.5=3.0 m , bỏ qua Qo Qo tơng đối nhỏ hm đủ sâu) - áp lực tiếp xúc tiêu chuẩn dới móng : N otc 55.63 p + tb hm = + ì1.5 = 18.45 T/m2 F 1.5 ì 2.4 tc M ì 6.61 pmax = p + o = 18.45 + = 23.04 T/m2 W 1.5 ì 2.42 M tc ì 6.61 pmin = p + o = 18.45 = 13.86 T/m2 W 1.5 ì 2.42 - áp lực gây lún ; pgl p ' hm = 18.45 1.67 ì1.5 = 15.95 T/m2 Phản lực đất dính tính toán dới móng ( ko kể thân móng lớp đất tt phủ lấp) po N o = 66.2 = 18.39 T/m2 1.5 ì 2.4 M tt 7.6 ì p0max po + o = 18.39 + = 23.67 T/m2 W 1.5 ì 2.4 tt M 7.6 ì p0min po o = 18.39 = 13.11 T/m2 W 1.5 ì 2.4 F VII./ Kiểm tra kích thớc đáy móng 1./ Kiểm tra sức chịu tảI đất a./ Tại đáy móng : Điều kiện ktra : p Rd pmax 1.2 Rd 0.5 ì S N b + Sq N q q + Sc N c ì c Trong đó: Rd = Fs Với = 9o15 N = ; N q = 2.38 ; N c = 8.21 b 1.5 = 0.2 ì = 0.875 ; Sq = l 2.4 b 1.5 Sc = + 0.2 ì = + 0.2 ì = 1.125 l 2.4 S = 0.2 ì Sức chịu tảI đất tự nhiên ; 0.5 ì1ì 0.875 ì1.67 ì1.5 + 2.38 ì1.0 ì1.5 ì1.67 + 1.125 ì 8.21 ì 0.7 Rod = = 6.76 T/m2 Giả thiết sau gia cố , thí nghiệm kiểm định lại cho biết Rd 3Rod Rd = ì 6.76 = 20.29 T/m2 p = 18.39 < Rd = 20.29 T / m 2 ktra điều kiện: pmax = 23.67 < 1.2 Rd = 1.2 ì 20.29 = 24.34T / m 20.29 18.39 ì100% = 9.36% < 10% 20.29 Nền đất dới móng đủ khả chịu tảI, kích thớc móng cọc chọn nh đc coi hợp lý Sinh viên thực : Lớp : Trang: 10 GVhd: đồ án móng 2700 250 1100 1100 250 4600 500 400 1500 500 250 250 250 250 III./ Tải trọng phân phối lên cọc: - Theo giả thiết gần coi cọc chịu tải trọng dọc trục chịu nén , kéo - Trọng lợng ddafif đất đài : Gd = Fd hm tb = 1.5 ì 2.7 ì 1.2 ì 20 = 97.2kN - Tải trọng tác dụng lên cọc đợc tính theo công thức : Pi = - Tải trọng tiêu chuẩn đáy đài là: N Mxi n xi2 N tc = 1559.13 + 97.2 = 1656.33(kN ) ; M tc = 153.04 ( kNm); Qtc = 34.78(kN ) Với ximax = 1.1m Pmax = 1656.33 153.04 x1.1 Pmax = 310.8kN ; Pmin = 241.3kN x1.12 - Phản lực tính toán cọc đáy đài ( ko kể trọng lợng thân đài lớp đất phủ từ đáy đài trở lên): Poi = N ott M ott xi 1793 176 x1.1 Po max = Po max = 338.8kN ; Po = 258.8kN n xi x1.12 o Bảng số liệu tải trọng tác dụng đầu cọc phản lực cọc mức đáy đài: Cọc Sinh viên thực : Lớp : xi (m) Pi (kN ) Poi (kN ) Trang: 34 GVhd: đồ án móng Pmax -1.1 -1.1 0 1.1 1.1 241.3 241.3 276.055 276.055 310.8 310.8 258.8 258.8 298.8 298.8 338.8 338.8 = 310.8kN ( = 31T ); Pmin = 241.3kN (= 24T ) tất cọc chịu nén IV./Tính toán kiểm tra cọc: 1./Kiểm tra cọc giai đoạn thi công : - Khi vận chuyển cọc : Tải trọng phân bố : q = ì F ì n = 25 ì 0.25 ì 0.25 ì 1.5 = 2.34 kN / m Trong :n = 1.5 hệ số động Chọn a cho M 1+ M1 a = 0.207 ì lc = 0.207 ì 6.5 = 1.45 (m) - - M1 M1 + M1 a a lc M1 = qa 2.34 ì1.452 = = 2.46 kNm 2 - Trờng hợp treo cọc lên giá búa : Chọn b cho M 2+ M b = 0.29 ì lc = 0.29 ì 6.5 = 2.03 (m) Sinh viên thực : Lớp : Trang: 35 GVhd: đồ án móng - M2 + M2 b lc M2 = qb 2.34 ì 2.032 = = 4.82 kNm 2 Ta thấy M1 (cọc chịu nén) Kiểm tra : P = pmax + qc [ P ] pmin + qc < (cọc chịu kéo) Kiểm tra : P = pmin + qc [ P ] Với k qc = 0.0625 ì 14 ì 25 = 21.875 kN P = Pmax + qc = 310.8 + 21.875 = 332.675 kN [ P ] = 328.16 kN Sai so : 332.675 328.16 ì 100% = 1.38% 328.16 Sai số nhỏ => Tất cọc đủ khả chịu tải bố trí nh hợp lý Chọn lực ép Pep = 1.5 ữ 2.5 [ P ] = 48 ữ 80T ép vào lớp đất loại sét Pep = 2.0 ữ 3.0 [ P ] = 64 ữ 96T ép vào đất cát.Lực ép max Pep max 1.2 [ P ] = 38.4T cho phép tới 1.4 PVL V- Tính toán kiểm tra dài cọc Đài cọc làm việc nh conson cứng H=0.8m , phía chịu lực tác dụng dới cột No , Mo , phía dới chịu phản lực đầu cọc Poi , nên cần tính toán khả 1./Kiểm tra c độ tiết diện nghiêng- đk đam thủng: Giả thiết bỏ qua ảnh hởng cốt thép ngang cốt đai a./ Kiểm tra cột đâm thủng đài theo dạng hình tháp lực cắt : - điều kiện ktra : Q Qb hay Pdt Pcdt Trong : Q = Pdt -lực cắt mút vết nứt nghiêng hay lực đâm thủng , tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng Q = Pdt = Po1 + Po + Po + Po + Po + Po = = ì (258.8 + 338.8 + 298.8) = 1792.8 kN Qb = Pcdt - lực chống đâm thủng ( khả kháng cắt) t/d nghiêng Qb = Pcdt = 1.5 ( bc + C2 ) Trong : ho h + ( hc + C1 ) o ho Rk C1 C2 ho - chiều cao làm việc đài ho = 0.7 m C1 ; C2 - K/c mặt từ mép cột đến mép đáy tháp đâm thủng Sinh viên thực : Lớp : C1 = 1.1 0.6 / 0.25 / = 0.675m ; Trang: 37 GVhd: đồ án móng C2 = 0.5 0.4 / 0.25 / = 0.175m < 4ho = 0.28m 0.7 + ( 0.4 + 0.175 ) 0.675 Qb = Pcdt = 1.5 ì 0.7 ì 880 = 5263.38kN + ( 0.6 + 0.675 ) 0.7 0.175 Q = Pdt = 1792.8 kN < Qb = Pcdt = 5263.38kN chiều cao đài đủ đk không đâm thủng b./ Kiểm tra khả hàng cọc chịu lực dọc lớn chọc thủng đài theo tiết diện nghiêng (đây khả nguy hiểm lệch tâm lớn): - điều kiện ktra : Q Qb hay Pct = Q Qb = 1.5btb ho Rk (ho / C ) btb = 1.5m Pct = Q = Po + Po = x338.8 = 677.6 kN Sinh viên thực : Lớp : Trang: 38 C 2700 250 1100 1100 675 250 4600 250 500 400 1500 500 250 250 250 Sinh viên thực : Lớp : Trang: 39 800 đồ án móng 700 GVhd: GVhd: đồ án móng Pct = Q = 677.6kN < Qb = 1.5btb ho Rk (ho / C ) = 1.5 ì1.5 ì 0.7 ì 880 ì (0.7 / 0.675) = 1437.33kN Thỏa mãn đk ko chọc thủng 2./Tính toán cờng độ tiết diện thẳng đứng- Tính cốt thép đài: Coi đài làm việc nh conson ngàm mép cột , độc lập theo phơng: - Mô mem mép cột theo mặt cắt I-I: M = r1 ( Po5 + Po ) = 0.8 ì ì 338.8 = 542.08kNm Trong : r1 = 0.8m - k/c từ trục cọc đén mặt cắt I-I 2700 250 1100 1100 250 I 250 II r2 600 400 1500 500 II 300 250 250 P+P+P 250 500 r1 I 800 P+P - Tính cốt thép yêu cầu ( đặt cốt đơn): FaI = MI 54.208 = = 31ì 104 m2 = 31cm2 0.9ho Ra 0.9 ì 0.7 ì 280000 Chọn 1518a100 có Fa = 38 cm thỏa mãn y/c k/c - Mô mem mép cột theo mặt cắt II-II: M II = r2 ( Po1 + Po + Po ) = 0.3 ì (258.8 + 298.8 + 338.8) = 268.92kNm Sinh viên thực : Lớp : Trang: 40 GVhd: đồ án móng Trong : r2 = 0.3m - k/c từ trục cọc đén mặt cắt II-II 2700 250 1100 1100 250 I 250 II r2 600 400 1500 500 II 300 250 250 P+P+P 250 500 r1 I 800 P+P - Tính cốt thép yêu cầu ( đặt cốt đơn): FaII = M II 26.892 = = 15 ì104 m = 15cm 0.9ho Ra 0.9 ì 0.7 ì 280000 Chọn 1512a190 có Fa = 15.8 cm thỏa mãn y/c k/c Sinh viên thực : Lớp : Trang: 41 đồ án móng 700 15ứ18a100 400 15ứ12a190 800 GVhd: 2700 250 1100 250 1100 4600 500 400 1500 500 250 250 250 250 15ứ12a190 15ứ18a100 Sinh viên thực : Lớp : Trang: 42 GVhd: đồ án móng VI./Kiểm tra tổng thể móng cọc : Sinh viên thực : Lớp : Trang: 43 GVhd: đồ án móng Giả thiết coi hệ móng cọc móng khối quy ớc nh hình vẽ : Sinh viên thực : Lớp : Trang: 44 GVhd: đồ án móng 1./ Kiểm tra SCT đất dới đáy móng khối : Điều kiện ktra : pqu Rd pmax qu 1.2 Rd - Xác đinh khối móng quy ớc : o Chiều cao khối mong quy ớc tính từ mặt đất lên mũi cọc HM=14.7m o Góc mở :Theo TCVN mở từ mép hàng cọc biên góc tb / = i hi hi Do lớp đất lớp đất yếu nên bỏ quaanhr hởng lớp đất chọn h = tb / = i i = 30o hi o Chiều dài đáy móng quy ớc : Lm = (2.2 + 0.25) + ì (3.4 + 0.8) ì tg 30o = 7.3m o Bề rộng móng quy ớc : Bm = (1.0 + 0.25) + ì (3.4 + 0.8) ì tg 30o = 6.1m - Xác địnhtảI trọng tiêu chuẩn dới đáy khối móng quy ớc : o Trọng lợng đất đài từ đáy đài trở lên : N1 = Fm tb hm = 7.3 ì 6.1ì 20 ì 1.2 = 1068.72kN o Trọng lợng khối đất từ mũi cọc tới đáy đài : N = ( LM BM Fc )li i = (7.3 ì 6.1 0.0625 ì 6)(3.9 ì 17.6 + 4.9 ì18 + +3.4 ì 18.4 + 0.8 ì 19.5) = 10376.43kN o Trọng lợng cọc : Qc = ì 0.0625 ì14 ì 25 = 131.25kN TảI trongjtieeu chuẩn mức đáy móng quy ớc : N qu = N + N1 + N + Qc = 1559.13 + 1068.72 + 10376.43 + 131.25 = 13135.53kN M qu = 153.04kNm - áp lực tiêu chuẩn đáy khối monhs quy ớc : pqu max = qu N M 13135.53 153.04 = Fqu W 7.3 ì 6.1 54.18 pqu max = 297.81kN / m ; pqu = 292.16kN / m ; p qu = 294.98kN / m Với W = BM LM = 6.1ì 7.3 = 54.18m3 Sinh viên thực : Lớp : Trang: 45 GVhd: đồ án móng - Cờng độ tính toán đấtở đáy khối móng quy ớc : Rd = Pgh Fs = 0.5 N BM + ( N q 1) ' H M + N c c Fs + ' HM Lớp có = 17o30 tra bảng ta có : N = 3.415 ; N q = 5.06 ; N c = 12.7 ; Rd = Pgh Fs = 0.5 ì 3.415 ì 18 ì 6.1 + (5.06 1) ì 18 ì 14.7 + = 420.6kN / m pqu max = 297.81kN / m < 1.2 Rd = 1.2 ì 456.73 = 504.72kN / m p qu = 294.98kN / m < Rd = 420.6kN / m Nền đất dới mũi cọc đủ khả chịu lực 2./Kiểm tra lún móng cọc : - ứng suất thân đáy khối móng quy ớc : bt = 5.1ì 17.6 + 4.9 ì18 + 3.4 ì18.4 + 0.8 ì 19.5 = 256.12kN / m - ứng suất gây lún đáy khối móng quy ớc : gl zqu = tc bt = 294.98 256.12 = 38.86kN / m - Độ lún móng cọc đợc tính gần theo lý thuyết nđàn hồi nh sau: S = ào2 b pgl với LM / BM = 7.3 / 6.1 = 1.2 1.0 Eo ào2 0.252 S= b pgl = ì 725 ì1.0 ì 38.86 = 0.17cm < [ S ] = 8cm Eo 15200 thỏa mãn đk độ lún Sinh viên thực : Lớp : Trang: 46 GVhd: Sinh viên thực : Lớp : đồ án móng Trang: 47 ... đất sau gia cố , tính gần nh sau : Fcat + ( F Fcat ) F Fcat ; diện tích phần gia cố cọc cát Trong : gc = F : diện tích ô tam giác vùng gia cố Vì = cat = 1.8T / m3 bt = 1.8 ì1.5 + 1.8... đất sau gia cố , tính gần nh sau : Fcat + ( F Fcat ) F Fcat ; diện tích phần gia cố cọc cát Trong : gc = F : diện tích ô tam giác vùng gia cố Vì = cat = 1.88T / m3 bt = 1.8 ì1.5 + 1.88... c=0.12T/m2 B=0.793 qc=84T/m2 N=4 Eo=420T/m3 -5.10 4900 CAT NHO, ROI ? =2.64 ?=1.8T/m3 f =6*50 eo=0.75 qc=380T/m2 N=8 Eo=1900T/m3 -10.0 3400 -13.4 CAT PHA ,NUA CUNG ? =2.64 ?=1.84T/m3 f =17*30 c=0.14T/m2