Đang tải... (xem toàn văn)
Tài liệu bài tập lớn kết cấu gỗ hay, trình bày mạch lạc, dễ hiểu, rất có ích cho các bạn sinh viên ngành kỹ thuật. Thiết kế dàn vì kèo gỗ dạng tam giác, liên kết mộng, thanh cánh trên chịu nén uốn, thanh cánh hạ có trần treo, gỗ nhóm V, độ ẩm 18%, thép CT3. Số liệu đề bài : Nhịp, bước cột, độ dốc mái, tĩnh tải, hoạt tải.
TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM KHOA XÂY DỰNG BỘ MÔN KẾT CẤU CÔNG TRÌNH BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU GỖ GVHD : ThS.Võ Văn Tuấn SVTH : Võ Phúc Sơn LỚP : X03A3 MSSV : X032045 STT : 42 Tp.HCM tháng 12 năm 2006 BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC KẾT CẤU GỖ I.ĐỀ BÀI: Thiết kế dàn kèo gỗ dạng tam giác, liên kết mộng, cánh chòu nén uốn, cánh hạ có trần treo, dùng gỗ nhóm V, độ ẩm 18%, thép CT3 Số liệu đề bài: Nhòp (m) 10,5 Bước cột (m) 4,3 Độ dốc mái ( độ ) 26 Tónh tải (kg/m2) Mái Trần 35 38 Hoạt tải (kg/m2) Mái Trần 50 40 I.CHỌN DẠNG DÀN: - Để dễ chế tạo, phù hợp với vật liệu lợp mái có độ dốc lớn tương ứng với góc α = 260, ta chọn dàn hình tam giác - Chiều cao dàn nhòp : h = (l/2)tg α = (10,5/2)tg260 = 2,561m = 2561mm - Chia dàn làm khoang, chiều dài khoang mặt d = 1,75m, phù hợp với kết cấu trần treo Các đứng thép tròn Sơ đồ dàn hình vẽ 19 47 47 19 854 1707 2561 19 47 19 47 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG VÀ CÁC SỐ LIỆU TÍNH TOÁN: 1)Đổi tải trọng cho thành tải trọng phân bố hình chiếu theo phương nằm ngang : g (kg/m2 ) p (kg/m2 ) D C B A G F E ptr(kg/m2 ) gtr(kg/m2 ) g' (kg/m2) p' (kg/m2) D C B A G F g'tr (kg/m2 ) E p'tr (kg/m2 ) g 35 xB = 4,3 = 167,45(kg / m) cos α cos 260 p 50 p' = xB = 4,3 = 239,2(kg / m) cos α cos 26 g 'tr = gtr xB = 38x 4,3 = 163,4(kg / m) g' = p 'tr = ptr xB = 40 x 4,3 = 172(kg / m) b) Xác đònh trọng lượng thân: gbt = p '+ g '+ p 'tr + g 'tr 167, 45 + 239,2 + 172 + 163,4 = = 41,1(kg / m) 1000 1000 −1 −1 kbt L 5.10,5 Lấy kbt = cho dàn tam giác c) Xác đònh tải trọng tác dụng lên mắt dàn: Hệ số vượt tải: Hoạt tải : n1 = 1,4 Tónh tải : n2 = 1,1 Tải trọng tác dụng lên mắt thượng: gbt ) x1,1]xd 41,1 = [239,2 x1,4 + (167,45 + ) x1,1]x1, 75 = 947,94(kg) P = [ p ' x1,4 + ( g '+ P=947,94 P=947,94 P+P1 861,72 R= 5170,33 P=947,94 P=947,94 P=775,5 P=947,94 P=775,5 P=775,5 P=775,5 Tải trọng tác dụng lên mắt hạ: gbt ) x1,1]xd 41,1 = [172 x1,4 + (163,4 + ) x1,1]x1,75 = 775,5(kg) P + P1 947,94 + 775,5 = = 861,72(kg) 2 P + P1 R= = 3P + 3P1 = 5170,33(kg) P1 = [ p 'tr x1,4 + ( g 'tr + d) Xác đònh số liệu tính toán cường độ gỗ: Gỗ nhóm V, độ ẩm W = 18 % có: Rn = Rem = 135 kg/ cm2 Rk = 120 kg/ cm2 Ru = 150 kg/ cm2 R90n = 25 kg/ cm2 R90em = 22 kg/ cm2 Rtr = 25 kg/ cm2 Théo CT3 có R = 2100 kg/cm2 III Xác đònh nội lực: Dùng Sap giải nội lực, kết ghi bảng sau: P=775,5 P+P1 861,72 R= 5170,33 P D P P P + P1 P C P P + P1 B A G E F P1 R Loại P1 P1 P1 P1 Tên AB BC CD AG GF FE DE CF BG CE BF Cánh thượng Cánh hạ Đứng Xiên A Chiều dài (mm) 1947 1947 1947 1750 1750 1750 2561 1707 854 2445 1947 Nội lực (kg) -9830,14 -7865,73 -5900,58 8835,27 8835,27 7070,58 4223,77 1636,30 775,60 -2467,48 -1963,50 đơn vò = kg a b 5' g' 775,60 1636,30 196 ,5 4223,77 c f' 0,14 983 5,7 7070,58 786 8835,27 59 24 67 ,48 00,5 8835,27 d e' e d' f c' g b' a' Biểu đồ Cremona IV TÍNH TOÁN CÁC THANH: A.TÍNH THANH CÁNH THƯNG: Nội lực tính toán là: N = NAB = -9830,14 (kg) Sơ đồ tính: q Mg N B Mnh N A d=1750 Giả thiết cánh thượng có xà gồ đặt mắt nên cánh thượng tính chòu nén uốn chòuu lực dọc lực ngang tải trọng phân bố q q = 1,4 p '+ ( g '+ gbt 41,1 ).1,1 = 1,4.239,2 + (167, 45 + ).1,1 = 541,68( kg / m) 2 Momen tác dụng lên cánh thượng: q.d 541,68.1,752 = = 207,36(kg.m) 8 q.d 541,68.1,752 =− =− = −165,89(kg.m) 10 10 Mnhòp = M gối Ta có độ lệch tâm e: e= Mnhòp N = 20736 = 2,11(cm) 9830,14 cm < e < 25 cm nên ta dùng công thức Konhetcop W= = N M [3,3 + 0,35.( L − 1)3 + ] Rn N 9830,14 207,36 [3,3 + 0,35(1,75 − 1)2 + ] = 256,16(cm ) 135 9830,14 Chọn tiết diện AB b x h = 12 x 14 (cm) a) Kiểm tra tiết diện thanh: F = b x h = 12 x 14 = 168 (cm2) Wx = b.h 12.14 = = 392(cm3 ) 6 Kiểm tra theo điều kiện M nhòp N + ≤1 m n R n Fng m u R u ξWng Độ mảnh theo phương mặt phẳng uốn x – x : λ= l0 194,7 = = 46,668 < 75 0,298h 0,298.14 Ta có Mnhòp 20736 = 52,898 Wx 392 N 9830,14 = = 58,51 F 168 = M nhòp Wx ξ = 1− > 10% N nên kiểm tra theo nén uốn kể đến ξ F λ2N 46,6682 9830,14 = 1− = 0,6955 3100.Rn F 3100.135.168 Hệ số làm việc nén: mn = Hệ số làm việc uốn: mu = Mnhòp N 9830,14 20736 + = + = 0,94 < mn Rn Fng mu Ruξ Wng 1.135.168 1.150.0,6955.392 Vậy tiết diện đạt diều kiện nén uốn h h 140 b) Kiểm tra tiết diện mắt B: 120 M gối N1 − N + ≤1 m n R n Fth m u R u Wth N1 – N2 = 9830,14 - 7865,73 = 1964,41(kg) Diện tích tiết diện đứng BG: Fđ = N 775,6 = = 0,435(cm ) ma Ra 0,85.2100 Đường kính đứng: dđ = Fđ 4.0,435 = = 0,743(cm) = 7,43(mm) < 12(mm) π 3,14 Chọn dđ = 12 (mm) h1 = 5dđ.sinα = 5.1,2.sin260 = 2,6 (cm) giả thiết chọn h2 = (cm) Diện tích thu hẹp: Fth = [14 – (2,6 + 3)](12-1,2) = 90,72 (cm2) Momen kháng uốn thu hẹp: 5,4.8,42 = 127(cm ) M gối N1 − N 1964, 41 16589 + = + = 0,99 < mn Rn Fth mu Ru Wth 1.135.90,72 1.150.127 Wth = Vậy tiết diện đảm bảo điều kiện nén uốn c) Kiểm tra ổn đònh mặt phẳng dàn: N ≤ m n R n ϕFt λ= l0 194,7 = = 54,45 < 75 0,289b 0,298.12 Hệ số uốn dọc theo công thức thực nghiệm Konhetcop 3 λ 54,45 ϕ = − 0,8 ÷ = − 0,8 ÷ = 0,87 100 100 N = 9830,14 (kg) < 1.135.0,87.168 = 19731,6 (kg) : Đạt Vậy ổn đònh B TÍNH TOÁN THANH CÁNH HẠ: Nội lực tính toán là: N = NAG = 8835,27 (kg) Sơ đồ tính: q N N G A d=1750 Tải trọng phân bố q: q = 1,4 p 'tr + ( g 'tr + gbt 41,1 ).1,1 = 1,4.172 + (163,4 + ).1,1 = 443,145( kg / m) 2 Momen tác dụng lên cánh hạ: q.d 443,145.1,752 = = 169,64(kg.m) 8 q.d 443,145.1,752 =− =− = −135,71(kg.m) 10 10 Mnhòp = M gối Chọn tiết diện cánh hạ tiết diện cánh thượng: b x h = 12 x 14 (cm) a) Kiểm tra tiết diện thanh: F = b x h = 12 x 14 = 168 (cm2) b.h 12.14 Wx = = = 392(cm ) 6 Kiểm tra theo điều kiện M nhòp N + ≤1 m k R k F m uR uW Hệ số làm việc nén: mn = Hệ số làm việc uốn: mu = M nhòp N 8835,27 16964 + = + = 0,726 < mk Rk F mu Ru W 1.120.168 1.150.392 Vậy tiết diện đạt diều kiện kéo uốn b) Kiểm tra tiết diện mắt G: Vì G có giảm yếu ít, đồng thời nội lực cánh hạ bên mắt G nhau, không cần kiểm tra khẳ chòu lực ép mặt c) Kiểm tra ổn đònh mặt phẳng dàn: Nk ≤ mkRkF Hệ số làm việc kéo: mk = Nk = NAG = 8835,27 (kg) < mkRkF = 1.120.168 = 20160 (kg) : Đạt Vậy ổn đònh C THANH XIÊN CHỊU NÉN: a) Thanh BF: Lực nén NBF = -1963,50 (kg) Giả thiết độ mảnh λ > 75 Chọn k = ( tỉ số cạnh tiết diện ) l Ta có F = 16 k N 194, 2.1963,50 = = 65,63(cm ) Rn 16 135 Chọn b x h = 12 x (cm) Diện tích tiết diện : F = 12.6 = 72 (cm2) l 194,7 Độ mảnh lớn nhất: λ = 0,289h = 0,289.6 = 112,28 > 75 ϕ= 3100 3100 = = 0,246 λ 112,282 N ≤ m n R n ϕF NBF = 1963,50 (kg) < 1.135.0,246.72 = 2391,12 (kg) : đạt Kiểm tra khả chòu ép mặt BF: B hr 52 hr 26 F - Đầu mắt B: Cường độ ép mặt xiên thớ góc Rem 460 = Rem R + em − 1÷sin 52 R ÷ em 90 = 135 = 38,42(kg / cm ) 135 1+ − ÷sin 52 22 Kiểm tra khả chòu ép mặt theo điều kiện: bh r N em ≤ m em R emα Fem = m em R emα cos α => hr ≥ N em cos α 1963,5 cos 52 = = 2,62(cm) mem Remα b 1.38, 42 12 14 h= = 3,5(cm ) 4 Khả chòu ép mặt: Chọn hr = (cm) < bhr 12.3 = 1.38,42 = 2246,56(kg) > 1963,5(kg) : Đạt cos α cos 52 bh 12.3 Diện tích ép mặt: F = cosrα = cos 520 = 58,47(cm ) mem Remα - Đầu mắt F: Cường độ ép mặt xiên thớ góc Rem 230 = Rem = 135 = 94,23(kg / cm ) 135 1+ − 1÷sin 26 22 R + em − ÷sin 260 R ÷ em 90 N em cos α 1963,5 cos 26 h ≥ = = 1,56(cm) => r m R b 1.94,23 12 em emα 14 h= = 3,5(cm ) 4 Khả chòu ép mặt: Chọn hr = (cm) < bhr 12.2 = 1.94,23 = 2516,17(kg) > 1963,5(kg) : Đạt cos α cos 26 bh 12.2 = 26,7(cm ) Diện tích ép mặt: F = r = cos α cos 26 mem Remα b) Thanh CE: Lực nén NCE = -2467,48 (kg) Giả thiết độ mảnh λ > 75 Chọn k = 1,6 ( tỉ số cạnh tiết diện ) l Ta có F = 16 k N 244,5 1,6.2467,48 = = 82,64(cm ) Rn 16 135 Chọn b x h = 12 x (cm) Diện tích tiết diện : F = 12.8 = 96 (cm2) Độ mảnh lớn nhất: λ = ϕ= l0 244,5 = = 105,75 > 75 0,289h 0,289.8 3100 3100 = = 0,277 λ 105,752 N ≤ m n R n ϕF NCE = 2467,48 (kg) < 1.135.0,277.96 = 3592,4 (kg) : đạt Kiểm tra khả chòu ép mặt CE: - Đầu mắt C: Cường độ ép mặt xiên thớ góc Rem 630 = Rem R + em − ÷sin 700 R ÷ em 90 = 135 = 25,66(kg / cm ) 135 1+ − 1÷sin 70 22 Kiểm tra khả chòu ép mặt theo điều kiện: bh r N em ≤ m em R emα Fem = m em R emα cos α => hr ≥ N em cos α 2467, 48 cos 70 = = 2,74(cm) mem Remα b 1.25,66 12 14 h= = 3,5(cm ) 4 Khả chòu ép mặt: Chọn hr = (cm) < bhr 12.3 = 1.25,66 = 2700,89(kg) > 2467,48(kg) : Đạt cos α cos 700 bh 12.3 = 105,26(cm ) Diện tích ép mặt: F = r = cos α cos 70 mem Remα - Đầu mắt E: Cường độ ép mặt xiên thớ góc Rem 400 = Rem = 135 = 49,6(kg / cm ) 135 1+ − 1÷sin 44 22 R + em − ÷sin 440 R ÷ em 90 N em cos α 2467, 48 cos 44 h ≥ = = 2,98(cm) => r m R b 1.49,6 12 em emα 14 h= = 3,5(cm ) 4 Khả chòu ép mặt: Chọn hr = (cm) < bhr 12.3 = 1.49,6 = 2482,28(kg) > 2467,48(kg) : Đạt cos α cos 44 bh 12.3 = 50(cm ) Diện tích ép mặt: F = r = cos α cos 44 mem Remα Bảng tính tiết diện xiên: Nội lực Chiều dài F (cm2) (kg) l0 (cm) BF 1963,50 194,7 72 CE 2467,48 244,5 96 Bảng kiểm tra khả ép mặt xiên: Tên B Nội lực (kg) 1963,50 F 1963,50 C 2467,48 E 2467,48 Mắt Remα (kg/cm2) 46,36 (α = 520) 94,23 (α = 260) 25,66 (α = 700) 49,6 (α = 440) b x h (cm) hr (cm) Fem (cm2) 12 x 12 x Khả chòu nén (kg) 2391,12 3592,40 memRemαFem Kết luận 3,0 58,47 2246,42 Đạt 2,0 26,70 2515,94 Đạt 3,0 105,26 2700,97 Đạt 3,0 50,00 2480,00 Đạt D.THANH ĐỨNG CHỊU KÉO: Thanh đứng chòu kéo dùng thép tròn CT3, Ra = 2100 (kg/cm2) Do có ren nên lấy ma = 0,8, cường độ tính toán maRa = 0,8.2100 = 1680 (kg/cm2) Diện tích tiết diện bụng yêu cầu: N 4Fy / c Fy / c = ( Φ ≥ 12(mm )) => Φ = maRa π Kết quả: Tên Nội lực (kg) BG CF DE 775,60 1636,30 4223,77 Fy / c = N (cm2) maRa 0,46 0,97 2,51 Đường kính Ф (mm) 12 12 18 Fthực tế (cm2) 1,131 1,131 2,545 E.TÍNH MỐI NỐI THANH: Sơ đồ bố trí mối nối: 340 1901 230 190 400 1750 150 1400 350 1750 3150 1750 4200 350 1400 1750 3150 1.Mối nối cánh thượng: Mối nối cánh thượng dùng liên kết tỳ đầu có ghép, truyền lực qua mặt ép mặt, bulông bắt theo điều kiện cấu tạo Chọn ghép tiết diện 14 x 60 x (cm) Đường kính bulông : Ф 12 mm Bố trí bulông sau: 50 120 50 100 100 100 100 600 100 100 45 50 140 45 Kiểm tra mối nối theo điều kiện ép mặt: Diện tích ép mặt: Fem = 14 x 12 = 168 (cm2) Hệ số điều kiện làm việc ép mặt : mem = Cường độ ép mặt dọc thớ : Rem = 135 (kg/cm2) Khả chòu ép mặt mối nối là: mem Remα Fem = 1.135.168 = 22680(kg) > N BC = 7865,73(kg) : Đạt 45 12 50 12 45 14 Kiểm tra khả chòu lực tiết diện thu hẹp cánh thượng ( lỗ bulông ) theo điều kiện nén uốn: 120 Fth = 12.14 – 2.1,2.12 = 139,2 (cm2) 12.1,2 12.14 J th = − 2. + 1,2.12.2,52 = 2560,54(cm ) 12 12 J 2.2560,54 Wth = th = = 365,79(cm ) h/ 14 Để an toàn ta lấymomen tính toán mối nối momen gối : Mgối = 16589 (kg.cm) M gối N BC 7865,73 16589 + = + = 0,72 < : Đạt mn Rn Fth mu Ru Wth 1.135.139,2 1.150.365,79 a c a 60 120 60 60 S3 S1 S1 S1 Chọn ghép tiết diện 14 x (cm) Chọn chốt thép đường kính d = 14 (mm) Tra bảng với b = 24 (cm) > 10d = 14 (cm) S1 140 S2 120 S3 60 2.Mối nối cánh hạ: S1 = 7d = 7.1,4 = 9,8 (cm) => chọn S1 = 10 (cm) S2 = 3,5d = 3,5.1,4 = 4,9 (cm) => chọn S2 = (cm) S3 = 3d = 3.1,4 = 4,2 (cm) => chọn S3 = (cm) Tính khả chòu lực liên kết chốt: - Theo điều kiện ép mặt lên phân tố biên: a Tem = K a a.d = 80.a.d = 80.6.1,4 = 672(kg) - Theo điều kiện ép mặt lên phân tố giữa: c Tem = K c c.d = 50.c.d = 50.12.1,4 = 840(kg) - Theo điều kiện uốn chốt: Tu = K 1d + K a = 180.d + 2a = 180.1,4 + 2.6 = 424,8( kg) < K d = 250.d = 250.1,4 = 490( kg) Vậy khả chòu lực chốt : Tch = Tu = 424,8 (kg) Số lượng chốt bên liên kết là: nc = N GF 8835,27 = = 10,4(chốt ) n.Tch 2.424,8 140 120 120 120 120 120 140 60 120 60 140 120 120 120 120 120 140 45 50 45 Chọn 12 chốt bố trí bên liên kết gồm chốt bulông Số bulông để liên kết chặt chẽ, tránh trượt vênh, co ngót vận chuyển 45 14 14 50 45 140 Kiểm tra khả chòu kéo tiết diện thu hẹp theo điều kiện kéo uốn: 120 Fth = 12.14 – 2.1,4.12 = 134,4 (cm2) 12.1,4 12.14 J th = − 2. + 1,4.12.2,52 = 2528,5(cm ) 12 12 J th 2.2528,5 = = 351,2(cm ) h/ 14 Để an toàn ta lấymomen tính toán mối nối momen gối : Mgối = 13571 (kg.cm) Hệ số điều kiện làm việc kéo mk = 0,8 có giảm yếu Wth = M gối NGF 8835,27 13571 + = + = 0,942 < : Đạt mk Rk Fth mu Ru Wth 0,8.120.134,4 1.150.351,2 F.TÍNH MỘNG ĐẦU DÀN: Lực nén cánh trên: NAB = -9830,14 (Kg) Lực nén cánh dưới: NAG = 8835,27 (Kg) Phản lực gối tựa: RA = 5170,33 (Kg) Tiết diện cánh thượng cánh hạ là: 12 × 14 (cm) Với nội lực tiết diện đầu dàn trên, giải pháp mộng mộng không đạt yêu cầu chòu lực Vì để dàn có độ tin cậy cao ta dùng giải pháp cấu tạo mộng tỳ đầu có đai thép Dùng ốp tiết diện × 16 cm Chốt thép có đường kính d = 16 mm 1) Kiểm tra ép mặt khối ụ đệm - Diện tích ép mặt: Fem= b × h = 12 × 14 = 168 cm2 - Khả chòu ép mặt là: mem.Rem.Fem =1 × 103,37 × 168 = 173666,16 (Kg) > NAB = 9851,42 (Kg) 2) Tính đai thép Bố trí đai thép chòu lực kéo NAG = 8835,27 (Kg) Hệ số điều kiện làm việc có nhiều đai chòu lực nk = 0,85 Cường độ tính toán thép đai có ren ốc là: Rđ= 0,8Ra = 0,8 × 2100 = 1680 (Kg/cm2) Tiết diện cần thiết đai là: Fth = N AG 8835,27 = = 1,547cm 4nk Rđ x 0,85 x1680 - Chọn đai Ø 16 3) Tính liên kết ốp vào cánh hạ - Dùng chốt thép d =16mm - Cách tính giống nối cánh hạ -Số lượng chốt yêu cầu nc = 10 chốt Bố trí chốt bulông N AB 250 100 95 270 NAG 120 120 260 120 120 120 120 120 150 1250 - Kiểm tra cánh hạ bò giảm yếu chốt theo điều kiện uốn kéo: giống mối nối hạ ( tiết diện nội lực giống nhau) 4) Tính thép góc đỡ đai Đặt đầu khối ụ đệm thép [ nằm ngang thép L100 × nằm đứng Các đai liên kết với thép góc đứng 80 120 270 220 100 140 100 80 a/ Tính thép [ ngang - Sơ đồ tính sau 120 NAB q= 200 q NAB N AG 8835,27 = = 736,27kg / cm b 12 - Moment uốn lớn nhất: Mmax N AG l b b 8835,27 20 736,27 x12 = −q = − = 30923,49kgcm 2 24 2 Chọn thép ngang [ N022 Wy = 31 cm3 σ= Mmax 30923,49 = = 997,53kg / cm < R = 2100kg / cm Wy 31 b/ Tính thép L đứng - Chọn thép đứng 2L100 × ( thép góc cạnh) J 147 W= = = 20,28cm y max 10 − 2,75 Sơ đồ tính: NAG 140 q NAG q = N AG = 8835,27 = 315,55kg / cm 2h x14 200 270 - Moment uốn lớn nhất: Mmax N AG l h h 8835,27 20 315,55 x14 = −q = − = 14357,31kgcm 24 - Kiểm tra: σ= Mmax 14357,31 = = 707,95kg / cm < R = 2100kg / cm Wy 20,28 5) Tính gối tựa Cấu tạo guốc kèo tiết diện × 14(cm); dài 60 cm, phần ăn vào gối tựa cao 2cm R 5170,33 A Bề rộng gối: bg = bR 90 = 12 x 22 = 19,58cm em Chọn bg = 20 (cm) Bề dày gối lấy theo cấu tạo: lg= 2b = 2x12 = 24 (cm) 60 180 240 120 60 Bề dày gối đỡ xác đònh từ điều kiện chòu uốn congson q RA 5170,33 = = 21543kg / m lg 0,24 q= Moment gối đỡ: (l M =q g − b) = 215, 43 x ( 24 − 12 ) Bề dày gỗ nối: δg = 6M = bg Rn = 3877,74kgcm x 3877,74 = 2,94cm 18 x150 Chọn δ g = (cm) G- TÍNH TOÁN VÀ KIỂM TRA CÁC MẮT DÀN 1) Mắt Cấu tạo mắt sau: Ø =16 NC'E NCE 15 44° Kiểm tra ép mặt xiên lên ụ đệm: Trường hợp , diện tích ép mặt lớn trường hợp tính phần xiên, mắt đảm bảo yêu cầu chòu lực không cần kiểm tra lại Ụ đệm ép mặt vuông thớ lên cánh hạ: • Lực ép mặt là: N em = N ce sin 440 = x 2467,48 x sin 44 = 3428,11kg • Diện tích ép mặt yêu cầu là: N em 3428,11 = = 155,82cm 90 1x 22 mem Rem F 155,82 ≥ em = = 12,985cm b 12 Fem = yc lem Theo cấu tạo: hCE h lµ = EF tg 440 + 2sin 440 Chọn l = 31cm 12 14 ÷ = tg 44 + 2sin 44 ÷ = 30,79cm > lyc Xét trường hợp tải trọng đặt nửa dàn Khi lực nén xiên làm cho ụ đệm ép mặt dọc thớ với cánh hạ Do đó, ta phải kiểm tra hr trường hợp Nhận xét: Trong trường hợp tải trọng đặt nửa dàn trái, dàn tam giác chọn ta có: NCE = - 2467,48 Kg, NCE’ = Suy ra, ụ đệm ép mặt dọc thớ lên cánh hạ với lực ép mặt: N em = N ce cos 40 = 2467, 48 x cos 44 = 1774,96 kg • Diện tích ép mặt: Fem = b × hr = 12 × 1,5 = 18cm2 • Khả chòu ép mặt là: memRemFem = × 135 × 18 = 2430 (Kg) > Nem= 1774,96 (Kg) Vậy hr = 1,5 cm đạt yêu cầu - Kiểm tra tiết diện giảm yếu cánh hạ theo điều kiện chòu kéo uốn: Fth = 14x12 − (1,5x12 + 2x12,5) = 125cm (12 − 2)x12,52 Wth = = 260,42cm Kiểm tra: M gối N EF 7070,58 13571 + = + = 0,819 < : Đạt mk Rk Fth mu Ru Wth 1.120.125 1.150.260,42 2) Mắt đỉnh dàn Cấu tạo mắt đỉnh dàn sau: 120 100 100 100 100 120 CD N C'D Ø =16 Ø =12 (>b/3) 140 50 N (>3h) 50 640 Kiểm tra ép mặt đỉnh ( xiên thớ góc α = 260 ) a 10 h 14 Fem = (b − d ) − tg26 ÷ = (12 − 2) − tg26 ÷ = 131,38cm 0 2 cos 26 cos 26 0 N em = NCD cos 26 = 5900,58 x cos 26 = 5303,41kg 45 12 50 45 12 Khả chòu ép mặt là: memRemFem = × 135 × 131,38 = 17736,3 (Kg) > Nem = 5303,41 (Kg) Kiểm tra tiết diện thu hẹp theo điều kiện nén uốn 20 120 Fth = 14x12 − 2x14 − 2x1,2x14 + 2x2x1,2 = 111,2cm 12x14 2x14 5x1,2 − − 4 + 5x1,2x2,52 = 2133,79 cm 12 12 12 J 2133,79 Wth = X = = 304,83cm h/ 14 / Kiểm tra: Jx = M gối NCD 5900,58 16589 + = + = 0,756 < : Đạt mn Rn Fth mu Ru Wth 1.135.111,2 1.150.304,83 3) Mắt trung gian C 15 120 80 32 d =12 - Kiểm tra ép mặt ụ đệm: Ép mặt dọc thớ: Fem = 1,5 × 12= 18 cm2 Nem = NCFsin α = 1636,3 × sin260 = 717,31 kg Khả chòu ép mặt: memRemFem =1 × 135 × 18 = 2430 (Kg) > Nem= 717,31 kg : Đạt Ép mặt ngang thớ: Nem = NCFcos α = 1636,3 × cos260 = 1470,7 kg Diện tích ép mặt yêu cầu là: N em 1470,7 = = 66,85cm 90 1x 22 mem Rem F 66,85 ≥ em = = 5,57cm b 12 Fem = yc lem Chọn x = 12cm - Kiểm tra tiết diện thu hẹp theo điều kiện nén uốn 32 15 140 120 Fth = 14x12 − 1,5x12 − 1,2x9,3 − 12x3,2 = 100,44cm 5,4x9,32 Wth = 2x = 155,68cm Kiểm tra: M gối N BC − NCD 7865,73 − 5900,58 16589 + = + = 0,855 < : Đạt mn Rn Fth mu Ru Wth 1x135x100,44 1x150 x155,68 4) Mắt trung gian F - Kiểm tra ép mặt miếng đệm êcu: Chọn miếng đệm êcu kích thước × (cm) (a = 5d= × 1,2 = 6cm) Do a> b nên diện tích ép mặt là: Fem= ab = ×12 = 84 (cm2) Khả chòu ép mặt ngang thớ là: memRemFem = ×22 ×84 = 1848 (Kg) > Nem= NCF = 1636,3 (Kg) ⇒ Đạt 45 50 45 Ø =12 140 120 120 120 120 120 140 140 120 120 120 120 120 120 - Kiểm tra tiết diện giảm yếu theo điều kiện kéo uốn: Fth = (2,2 + 3,4 + 3,7)(14 x1,4) = 136,08cm (14 − 1,4) x 4, 43 (14 − 1,4) x 2,23 + + (14 − 1, 4) x 2,2 x 4,92 12 12 (14 − 1,4) x 4,2 + + (14 − 1,4) x 4,2 x 5,9 = 2686cm 12 Jx = Wth = Kiểm tra: J X 1872,22 = = 267,46 cm h/ 14 / M gối N GF − N EF 8835,27 − 7070,58 13571 + = + = 0,463 < : Đạt mk Rk Fth mu Ru Wth 1x120 x117,18 1x150 x 267, 46