Đang tải... (xem toàn văn)
CÔNG NGHỆ CẦU, BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL, THI CÔNG ,ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu MỤC LỤC PHẦN : SỐ LIỆU THIẾT KẾ CHƯƠNG : Giới thiệu công nghệ cầu bê tông cốt thép DUL thi công đúc hẫng cân CHƯƠNG : Các thông số cầu CHƯƠNG : Tính toán lan can, lề hành CHƯƠNG : Tính toán mặt cầu 1.2Hoạt tải 21 2Thiết kế cốt thép .30 3Kiểm toán trạng thái giới hạn sử dụng 33 CHƯƠNG : Thiết kế kết cấu nhòp 4.Chọn thông số kết cấu nhòp 38 5.Tính đặc trưng hình học tiết diện .39 3.1.Công thức xác đònh đặc trưng hình học tiết diện nguyên 38 3.2.Đặc trưng hình học tiết diện nguyên có xét đến giảm yếu ống gen cáp 39 3.3.Tính giá trò đặc tính bê tông : 42 3.4.Tính đặc trưng hình học ứng với giai đoạn thi công : .46 6Tính nội lực giai đoạn thi công .51 7.Tính mát ứng suất : 4.1Mất mát ứng suất ma sát : 4.2Mất mát ứng suất tụt neo : .57 4.3Mất mát ứng suất nén đàn hồi : .59 4.4Mất mát ứng suất từ biến : .64 4.5Mất mát ứng suất co ngót : .67 4.6Mất mát ứng suất cáp tự chùng : 69 8Kiểm toán giai đoạn thi công 70 5.1Kiểm tra ứng suất giai đoạn thi công đúc hẫng cân : 5.2Kiểm tra ứng suất giai đoạn thi công đúc đốt HLB (chưa kéo cáp HLB) : 5.3Kiểm tra giai đoạn tháo ván khuôn đoạn đúc đà giáo 80 5.2.1Nội lực 80 5.2.2Tính mát ứng suất cáp chòu momen dương : 5.2.3Kiểm toán 83 5.4Kiểm tra giai đoạn hợp long nhòp (chưa kéo cáp HLG) .85 10Kiểm tra giai đoạn khai thác 93 7.3Sự phân phối lại nội lực từ biến .97 7.10Kiểm tra sức kháng cắt .119 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG : Tính toán độ vồng ván khuôn 1.2Biến dạng tải trọng thân đốt đúc hẫng 124 1.2.1Biến dạng đàn hồi tải trọng thân đốt đúc hẫng 124 1.2.2Biến dạng từ biến tải trọng thân đốt đúc hẫng 128 1.3Biến dạng tải trọng thi công đốt đúc hẫng .130 1.3.1Biến dạng đàn hồi tải trọng thi công đốt đúc hẫng .130 1.3.2Biến dạng từ biến tải trọng thi công đốt đúc hẫng 132 1.4Biến dạng cáp dự ứng lực đốt đúc hẫng 132 1.4.1Biến dạng đàn hồi cáp dự ứng lực đốt đúc hẫng 132 1.Các bảng liên quan đến tính toán cáp âm : 133 CHƯƠNG : Tính toán mặt cầu CHƯƠNG : Phụ lục SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Phần 1: GIỚI THIỆU TỔNG QUAN ĐỒ ÁN CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CÔNG NGHỆ ĐÀ GIÁO DI ĐỘNG (MSS) SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Công nghệ đà giáo di động thuộc phương thức đúc nhòp bêtong chỗ Các nhòp cầu đúc lần toàn tiết diện ngang tiến triển liên tíếp theo dọc cầu mà tạo khoảng trống cầu cho giao thông thủy Dầm BTCT DUL chủ thể thực theo sơ đồ dầm giản đơn liên tục từ 3-5 nhòp chiều dài nhòp với chiều cao nhòp không đổi Chiều dài nhòp thuận lợi thực phạm vi 33-60m tối ưu từ 40-50m Số lượng nhòp cầu nguyên tắc không hạn chế Trên thực tế, lực đẩy dọc không lớn cự ly đẩy ghới hạn phạm vi nhòp Mặc dù công trình phụ tạm công nghệ cồng kền: Dàn cứng đẩy dọc, trụ tạm mũi dẫn Vì tính chất vạn CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH Kích thước lan can, lề hành : Kiểm toán lan can : Sơ đồ tính toán lan can SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Thanh lan can xem dầm liên tục để đơn giản tính toán ta đưa sơ đồ dầm giản đơn để tính sau điều chỉnh hệ số Tónh tải gồm trọng lượng thân lan can Hoạt tải thiết kế gồm lực tập trung P = 890 N w = 0.37 N/mm phân bố chiều dài lan can ( ) theo hai phương Kích thước mặt cắt ngang lan can = 7850 kg/m3 = 77008.5 N/m3 = Diện tích mặt cắt ngang lan can : N/mm3 Trọng lượng mét dài lan can : = Chọn hệ số tải trọng = 0.103 N/mm = cho thiết kế thông thường SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu = cho mức dư thông thường = 1.05 cầu quan trọng Momen nhòp trạng thái giới hạn cường độ: = ( (P /4 + w = 1.05 (1.75 ( 890 = 1225066 N.mm = (P /8)+ 2000/4 + 0.37 /4 + w /8) /8) + 1.25 0.103 /8) /8) = 1.05 1.75 ( 890 2000/4 + 0.37 /8) = 1157625 N.mm Momen tổng hợp mặt cắt nhòp trạng thái giới hạn cường độ : M = = = 1685492 N.mm Ta đưa sơ đồ dầm giản đơn sơ đồ dầm liên tục hệ số điều chỉnh : Momen nhòp trạng thái giới hạn cường độ : = 0.5 M = 0.5 1685492 = 842746 N.mm Momen gối trạng thái giới hạn cường độ : = 0.7 M = 0.7 1685492 = 1179844 N.mm Tính sức kháng lan can với = d/D = 80 /90 = 0.89 = = 27389 Sức kháng đường chảy lan can : Mp = = 0.9 240 27389 = 5916000 N.mm = 1179844 N.mm < Mp = 5916000 N.mm Vậy lan can đảm bảo khả chòu lực Kiểm toán cột lan can : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu qh Chọn hệ số tải trọng = cho thiết kế thông thường = cho mức dư thông thường = cho thiết kế thông thường = = > 0.95 3.1 Tính trọng lượng cột lan can : Chiều dài thép T1 : = 80 + (350 + 350) = 1651.2 mm Để đơn giản tính toán dễ thi công chọn chiều dài thép 1660 mm Thể tích thép T1 : V1 = t b h = 10 120 1660 = 1992000 mm3 Diện tích thép T2 : A2 = 702/2 + ((350 + 350) (170+2 70)/2 - = 103476 m2 Thể tích thép T2 : V2 = A2 t2 = 103476 10 =1034760 mm3 Thể tích thép đáy : V3 = 130 220 = 143000 m3 Thể tích cột lan can : Vc = V1 + V2 +V3 = 1992000 +1034760+143000 = 3169760 m3 Trọng lượng cột lan can : Qc = Vc = 3169760 = 244.098 N 3.2 Tính nội lực chân cột : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Hoạt tải thiết kế gồm lực tập trung P = 890 N W = 0.37 N/mm phân bố chiều dài lan can ( ), ta qui thành lực Ppw tác dụng lên cột lan can Tónh tải gồm trọng lượng thân phân bố dọc theo chiều dài cột lan can qh thay đổi dần từ xuống Ppw = P + W = 890 + 0.37 2000 = 1630 N Lực dọc mặt cắt chân cột lan can : Lực dọc tónh tải : NDC1 = Qc = 244.09 N Lực dọc hoạt tải : NLL = Ppw = 1630 = 3260 N Momen mặt cắt chân cột lan can : MLL = 1630 700 + 1630 350 = 1711500 N.mm Nội lực mặt cắt chân cột lan can trạng thái giới hạn cường độ : Lực dọc : Nu = Momen : ( Mu = NLL + NDC1) = (1.75 3260 + 1.25 244.098) = 6010.123 N MLL = 1.75 1711500 = 2995125 N.mm 3.3 Kiểm tra khả chòu lực tiết diện đường hàn chân cột : Diện tích chòu lực : A = (10 120) + (190 – 10 ) 10 = 4100 mm2 Momen quán tính tiết diện chòu lực : Momen kháng uốn tiết diện : S= I/(y/2) = 19484083/(190/2) = 205095.6 Sức kháng momen tiết diện đường hàn : Mp = = 0.9 240 205095.6= 44300649.6 N.mm > Mu= Vậy tiết diện đường hàn chân cột đảm bảo khả chòu lực MLL = 2995125 N.mm 3.4 Kiểm tra khả chòu lực bulông chân cột : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Dùng bulông GVHD : Th.S Mai Lựu CT3 Diện tích tiết diện thân bulông (trừ giảm yếu ren ) : F = 2.45 = 245 Cường độ kéo nhỏ bulông : = 170 MN/m2 = 170 N/mm2 * Sức kháng cắt danh đònh bulông trạng thái giới hạn cường độ Vì đường ren bao gồm mặt phẳng cắt nên theo (6.13.2.7-1 22TCN-272-05) ta có : diện tích bulông tương ứng với đường kính danh đònh , = 245 cường độ kéo nhỏ bulông số lượng mặt phẳng chòu cắt tính cho bulông, =1 = 15827 N * Sức kháng kéo danh đònh bulông trạng thái giới hạn cường độ (6.13.2.10.2-1 22TCN-272-05) diện tích bulông tương ứng với đường kính danh đònh cường độ kéo nhỏ bulông = 31654 N Lực cắt tác dụng lên bulông : 815 N < 15827 N Lực kéo tác dụng lên bulông : khoảng cách dãy bulông cùng, m số bulông dãy , m = 13614.2 < = 110 mm 31654 N Vậy bulông đảm bảo khả chòu lực Tính lề hành : 4.1 Tính nội lực lề hành : SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Sơ đồ tính : Chiều dày lề hành : 10 cm Chiều dài nhòp tính toán : Ltt = 800 (mm) Tải trọng người hành tác dụng lên lấy 3.10 -3 MPA Xét đơn vò chiều dài theo phương dọc cầu để tính toán ,lấy bề rộng 1m Tải trọng người hành tác dụng lên lề hành đơn vò chiều dài lề hành: PL = 3.10-3 1000 = N/mm Tải trọng thân tác dụng lên lề hành đơn vò chiều dài lề hành: DL = A Trong A diện tích mặt cắt ngang theo phương dọc cầu A = tbh 1000 = 100 1000 = 100000 mm2 = 2500 kg/m3 = N/mm3 DL = 1000 = 2.5 N/mm Chọn hệ số tải trọng = cho thiết kế thông thường = cho mức dư thông thường = 1.05 cầu quan trọng = = 1.05 > 0.95 Momen nhòp trạng thái giới hạn cường độ : Mu = ( DL + PL ) /8 =1.05 ( 1.25 2.5 + 1.75 ) / 8= 703500 N.mm Momen nhòp trạng thái giới hạn sử dụng : Ms = ( DL + PL ) /8 =1.05 ( 2.5 + ) / 8= 462000 N.mm Để thiên an toàn ta lấy momen nhòp dầm giản đơn để thiết kế cốt thép SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Biểu đồ momen Mi tải trọng Pi tác dụng vào thời điểm ti Trong : M1 : biểu đồ momen dự ứng lực khối K1, tải trọng thi công khối K1, tải trọng thân ½ khối K0,khối K1 M2 : biểu đồ momen dự ứng lực khối K2, tải trọng thi công khối K2, tải trọng thân K2 … Mj : biểu đồ momen dự ứng lực khối Kj, tải trọng thi công khối Kj, tải trọng thân Kj Eij : mun đàn hồi khối Ki vào thời điểm thi công khối Kj tj : thời điểm thi công khối Kj Tính toán biến dạng giai đoạn bao gồm biến dạng đàn hồi biến dạng từ biến 1.2 Biến dạng tải trọng thân đốt đúc hẫng Biến dạng tải trọng thân đốt đúc hẫng gồm có biến dạng đàn hồi biến dạng từ biến 1.2.1 Biến dạng đàn hồi tải trọng thân đốt đúc hẫng Tải trọng thân đốt đúc hẫng gây biến dạng đàn hồi đốt đúc trước SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 124 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Gọi GVHD : Th.S Mai Lựu biến dạng đàn hồi cần phải tính đầu đốt : biến dạng đàn hồi đầu đốt tónh tải thân khối Nhưng cầu đúc hẫng đặc trưng hình học mặt cắt, mun đàn hồi đốt lại thay đổi nên ta xác đònh độ biến dạng theo công thức sau tổng quát cách lấy tích phân phạm vi đốt : Trong : : biểu đồ momen tải trọng thân khối tác dụng đoạn đốt : biểu đồ momen đơn vò tải trọng P = đơn vò đặt đầu đốt phạm vi đốt : mun đàn hồi đốt vào thời điểm tải trọng khối : momen quán tính trung bình đoạn đốt tác dụng vào thời điểm tải trọng khối tác dụng : chiều dài đốt Ta tính biến dạng đàn hồi đầu đốt K1 Trọng lượng thân đốt K0,K1 gây đầu đốt K1 biến dạng đàn hồi Trọng lượng thân đốt K2 gây đầu đốt K1 biến dạng đàn hồi Trọng lượng thân đốt K3 gây đầu đốt K1 biến dạng đàn hồi … SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 125 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Trọng lượng thân đốt K9 gây đầu đốt K1 biến dạng đàn hồi Vậy độ vồng ván khuôn cần phải tạo đầu đốt K1 để khắc phục biến dạng đàn hồi tải trọng thân đốt đúc hẫng phải với tổng biến dạng đàn hồi khối Ki gây đầu đốt K1 (i=0:9) Gọi biến dạng đàn hồi cần phải tính mặt cắt 2-2, đầu đốt K1 Ta có : Trong : : biến dạng đàn hồi đầu đốt K1 (mặt cắt 2-2) trọng lượng khối ½ khối K0 khối K1 gây vào thời điểm căng cáp K1 : biến dạng đàn hồi đầu đốt K1 (mặt cắt 2-2) trọng lượng khối K2 gây vào thời điểm căng cáp K2 … : biến dạng đàn hồi đầu đốt K1 (mặt cắt 2-2) trọng lượng khối K9 gây vào thời điểm căng cáp K9 : biến dạng đầu đốt tải trọng thân gây ( ) Trong : : biểu đồ momen tải trọng thân khối tác dụng đoạn đốt : biểu đồ momen đơn vò tải trọng P = đơn vò đặt đầu đốt : mun đàn hồi đốt SV : Đỗ Minh Duy vào thời điểm tải trọng khối MSSV : CD03031 tác dụng Trang 126 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu : momen quán tính trung bình đoạn đốt vào thời điểm tải trọng khối tác dụng : chiều dài đốt p dụng tính toán biến dạng đàn hồi cho đầu đốt Tính biến dạng đàn hồi đầu đốt K1 (mặt cắt 2-2) trọng lượng ½ khối K0, K1 gây vào thời điểm căng cáp K1 Ta tính biến dạng đàn hồi đầu đốt K1 (mặt cắt 2-2) trọng lượng khối ½ khối K0 gây ra, khối khác tương tự Trong momen quán tính lấy trung bình đoạn đốt K1 : : momen quán tính đốt K1 vào thời điểm căng cáp K1 Trong : : diện tích biểu đồ : tung độ biểu đồ ứng với trọng tâm biểu đồ ( dấu âm căng thớ trên) Trọng tâm biểu đồ đồ cách điểm ngàm : (do biểu bậc SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 127 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Tính toán hoàn toàn tương tự cho mặt cắt khác tónh tải thân khối khác gây ta có kết thu từ Matlab : Khối K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 2-2 0.0015 0.0360 0.0588 0.0844 0.1273 0.1542 0.1781 0.2315 0.2612 0.2939 3-3 0 0.1143 0.1790 0.2820 0.3511 0.4121 0.5419 0.6169 0.6984 4-4 0 0.2898 0.4859 0.6266 0.7517 1.0032 1.1545 1.3172 5-5 0 0 0.7555 1.0304 1.2773 1.7431 2.0383 2.3515 6-6 0 0 1.4797 1.9166 2.6923 3.2131 3.7582 7-7 0 0 0 2.6131 3.8141 4.6706 5.5597 8-8 0 0 0 5.2034 6.6197 8.0811 9-9 0 0 0 0 8.7162 10.9814 10-10 0 0 0 0 14.0533 … 1.2.2 Biến dạng từ biến tải trọng thân đốt đúc hẫng Tải trọng thân đốt đúc hẫng gây biến dạng từ biến đốt khác Gọi biến dạng từ biến mặt cắt đầu đốt đốt hợp long biên ) vào thời điểm bắt đầu căng cáp cho tính sau : Trong : : biến dạng từ biến đầu đốt tải trọng thân đốt với t tuổi bê tông đốt hợp long biên, tuổi bê tông đốt tác dụng vào thời điểm bắt đầu căng cáp cho đốt vào thời điểm bắt đầu chòu tải trọng thân đốt : biến dạng đàn hồi đầu đốt tác dụng tải trọng thân đốt Ta dùng phương pháp tích phân số để tính *Tính biến dạng từ biến đầu đốt SV : Đỗ Minh Duy tải trọng khác gây MSSV : CD03031 Trang 128 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP + Do tónh tải khối - GVHD : Th.S Mai Lựu gây : Biến dạng đàn hồi đầu đốt tónh tải khối Trong : : biến dạng đàn hồi đầu đốt : mun đàn hồi khối : momen quán tính khối - Biến dạng từ biến đầu đốt Trong : tónh tải khối lúc căng cáp lúc căng cáp tónh tải khối hệ số từ biến, t tu, tuổi bêtông khối tải trọng tức vào thời điểm bắt đầu tháo ván khuôn đốt hình thành cường độ ) lúc bắt đầu chòu di chuyển xe đúc ( = 5ngày, t = 109 ngày SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 129 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Thực phép nhân biểu đồ ta : Tính toán tương tự cho mặt cắt khác chòu tónh tải khối khác ta thu kết từ Matlab : Khối K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 2-2 0.0002 0.0060 0.0096 0.0129 0.0181 0.0205 0.0219 0.0261 0.0262 0.0246 3-3 0.0004 0.0099 0.0203 0.0274 0.0392 0.0449 0.0485 0.0580 0.0585 0.0551 4-4 0.0005 0.0128 0.0276 0.0478 0.0675 0.0786 0.0858 0.1034 0.1050 0.0994 5-5 0.0005 0.0154 0.0344 0.0621 0.1127 0.1283 0.1418 0.1730 0.1773 0.1691 6-6 0.0006 0.0171 0.0389 0.0720 0.1355 0.1963 0.2096 0.2578 0.2668 0.2564 7-7 0.0006 0.0178 0.0411 0.0772 0.1484 0.2219 0.3019 0.3564 0.3705 0.3585 8-8 0.0006 0.0179 0.0416 0.0791 0.1546 0.2364 0.3313 0.5074 0.5060 0.4916 9-9 0.0006 0.0167 0.0390 0.0749 0.1480 0.2296 0.3279 0.5157 0.6847 0.6337 10-10 0.0005 0.0140 0.0329 0.0635 0.1266 0.1985 0.2872 0.4599 0.6256 0.8163 … 1.3 Biến dạng tải trọng thi công đốt đúc hẫng Biến dạng tải trọng thi công đốt đúc hẫng gồm có biến dạng đàn hồi biến dạng từ biến 1.3.1 Biến dạng đàn hồi tải trọng thi công đốt đúc hẫng Tải trọng thi công đốt đúc hẫng gây biến dạng đàn hồi đốt đúc trước Ta tính toán tương tự tónh tải thân đốt Gọi biến dạng đàn hồi cần phải tính đầu đốt : biến dạng đàn hồi đầu đốt SV : Đỗ Minh Duy tónh tải thi công khối MSSV : CD03031 Trang 130 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Nhưng cầu đúc hẫng đặc trưng hình học mặt cắt, mun đàn hồi đốt lại thay đổi nên ta xác đònh độ biến dạng theo công thức sau tổng quát cách lấy tích phân phạm vi đốt : Trong : : biểu đồ momen tải trọng thân khối tác dụng đoạn đốt : biểu đồ momen đơn vò tải trọng P = đơn vò đặt đầu đốt phạm vi đốt : mun đàn hồi đốt vào thời điểm tải trọng khối : momen quán tính trung bình đoạn đốt tác dụng vào thời điểm tải trọng khối tác dụng : chiều dài đốt Tính toán hoàn toàn tương tư tónh tải ta có : Khối K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 2-2 1.058E-05 0.0006 0.0012 0.0019 0.0030 0.0039 0.0048 0.0066 0.0078 0.0090 SV : Đỗ Minh Duy 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 0 0.0023 0.0040 0.0067 0.0090 0.0112 0.0156 0.0184 0.0213 0 0.0064 0.0116 0.0160 0.0204 0.0288 0.0345 0.0402 0 0 0.0179 0.0263 0.0347 0.0500 0.0609 0.0718 0 0 0.0376 0.0521 0.0773 0.0960 0.1147 0 0 0 0.0708 0.1094 0.1396 0.1697 0 0 0 0.1488 0.1977 0.2467 0 0 0 0 0.2597 0.3350 0 0 0 0 0.4280 MSSV : CD03031 Trang 131 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 1.3.2 Biến dạng từ biến tải trọng thi công đốt đúc hẫng Tải trọng thi công đốt đúc hẫng gây biến dạng từ biến đốt khác Tính toán hoàn toàn tương tự với tónh tải thân, ta có kết sau : Khối K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 2-2 2.0E-06 0.0001 0.0002 0.0003 0.0004 0.0005 0.0006 0.0007 0.0008 0.0007 3-3 3.0E-06 0.0002 0.0004 0.0006 0.0009 0.0011 0.0013 0.0017 0.0017 0.0017 4-4 3.6E-06 0.0002 0.0006 0.0011 0.0016 0.0020 0.0023 0.0030 0.0031 0.0030 5-5 4.2E-06 0.0003 0.0007 0.0014 0.0027 0.0033 0.0039 0.0050 0.0053 0.0052 6-6 4.6E-06 0.0003 0.0008 0.0016 0.0032 0.0050 0.0057 0.0074 0.0080 0.0078 7-7 4.8E-06 0.0003 0.0009 0.0017 0.0035 0.0057 0.0082 0.0102 0.0111 0.0109 8-8 4.7E-06 0.0003 0.0009 0.0018 0.0037 0.0060 0.0090 0.0146 0.0151 0.0150 9-9 4.4E-06 0.0003 0.0008 0.0017 0.0035 0.0059 0.0089 0.0148 0.0205 0.0193 10-10 3.7E-06 0.0003 0.0007 0.0014 0.0030 0.0051 0.0078 0.0132 0.0187 0.0249 1.4 Biến dạng cáp dự ứng lực đốt đúc hẫng Biến dạng tải trọng thi công đốt đúc hẫng gồm có biến dạng đàn hồi biến dạng từ biến 1.4.1 Biến dạng đàn hồi cáp dự ứng lực đốt đúc hẫng CHƯƠNG 6: PHỤ LỤC SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 132 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Các bảng liên quan đến tính toán cáp âm : Diện tích nhóm cáp T Mặt cắt Cáp T1 Cáp T2 Cáp T3 Cáp T4 Cáp T5 Cáp T6 Cáp T7 Cáp T8 Cáp T9 0-0 1-1 2-2 7106 7106 7106 7106 7106 7106 7106 7106 4737 710 710 710 710 710 710 710 710 473 7106 7106 7106 7106 7106 7106 7106 7106 4737 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 1010 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 710 710 710 710 710 710 710 473 710 710 710 710 710 710 473 710 710 710 710 710 473 710 710 710 710 473 710 710 710 473 710 710 473 710 473 4738 Tọa độ trọng tâm cáp nhóm T Mặt cắt 0-0 431 1-1 431 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 4239 0 0 0 0 Cáp T2 4312 4312 430 4239 0 0 0 Cáp T3 4311 4311 4311 4273 0 0 0 Cáp T4 4310 4310 4310 430 4310 4310 0 0 Cáp T5 4310 4310 4310 4310 4310 4273 0 0 430 430 430 4285 430 430 430 4285 430 430 430 4285 430 430 430 4285 430 430 430 4285 4273 430 430 430 430 4285 4273 0 4292 4273 0 4292 4273 4285 4253 4211 Cáp T1 Cáp T6 Cáp T7 Cáp T8 Cáp T9 430 430 430 4285 430 4285 Chiều dài từ đầu neo cáp nhóm T đến mặt cắt SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 133 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu x (mm) Mặt cắt Cáp T11 Cáp T12 Cáp T13 Cáp T21 Cáp T22 Cáp T23 Cáp T31 Cáp T32 Cáp T33 Cáp T41 Cáp T42 Cáp T43 Cáp T51 Cáp T52 Cáp T53 Cáp T61 Cáp T62 Cáp T63 Cáp T71 Cáp T72 Cáp T73 Cáp T81 Cáp T82 Cáp T83 Cáp T91 SV : Đỗ Minh Duy 0-0 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 1010 6003 4503 0 0 0 0 6001 4501 0 0 0 0 6002 4502 0 0 0 0 9013 7513 3013 0 0 0 0 9006 7506 3006 0 0 0 0 9009 7509 3009 0 0 0 0 1202 1201 1202 1554 1553 1553 1906 1904 1905 2259 2257 2258 2655 2654 2655 3057 3056 3057 3459 1052 1051 1052 1404 1403 1403 1756 1754 1755 2109 2107 2108 2505 2504 2505 2907 2906 2907 3309 6027 3026 0 0 0 6016 3016 0 0 0 6020 3020 0 0 0 9544 6544 3544 0 0 0 9530 6530 3530 0 0 0 9536 6536 3536 0 0 0 1306 1304 1305 1659 1657 1658 2055 2054 2055 2457 2456 2457 2859 1006 1004 1005 1359 1357 1358 1755 1754 1755 2157 2156 2157 2559 7065 3565 0 0 7049 3549 0 0 7056 3556 0 0 7090 3589 0 0 7071 3570 0 0 7080 3580 0 0 7559 4035 0 7548 4028 0 7554 4032 0 0 0 0 405 1059 1057 1058 1455 1454 1455 1857 1856 1857 2259 1105 1104 1105 1507 1506 1507 1909 1157 1156 1157 1559 MSSV : CD03031 8077 8064 8070 1209 404 403 404 809 Trang 134 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Cáp T92 Góc 3458 GVHD : Th.S Mai Lựu 3308 2858 2558 2258 1908 1558 1208 808 404 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 nhóm cáp T để tính mát ma sát : Mặt cắt Cáp T11 Cáp T12 Cáp T13 Cáp T21 Cáp T22 Cáp T23 Cáp T31 Cáp T32 Cáp T33 Cáp T41 Cáp T42 Cáp T43 Cáp T51 Cáp T52 Cáp T53 Cáp T61 Cáp T62 Cáp T63 Cáp T71 Cáp T72 Cáp T73 Cáp T81 Cáp 0-0 0.0486 0.0298 0.0412 0.0949 0.0644 0.08 0.1366 0.1054 0.1199 0.1784 0.1473 0.1623 0.2197 0.1889 0.2042 alpha (radian) 4-4 5-5 1-1 0.04 2-2 3-3 0 0 0 0 0.03 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.039 0 0 0 0 0.0269 0 0 0 0 0.033 0 0 0 0 0.1366 0.057 0 0 0 0.1054 0.05 0 0 0 0.1199 0.06 0 0 0 0.1784 0.178 0 0 0 0.1473 0.147 0 0 0 0.1623 0.162 0 0 0 0.2197 0.22 0.159 0 0 0.1889 0.189 0.144 0 0 0.2042 0.204 0.152 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.04 0.09 0.06 0.08 0.13 0.10 0.12 0.17 0.14 0.16 0.22 0.18 0.20 0.13 0.12 0.13 0.22 0.18 0.20 0.2603 0.26 0.2603 0.26 0.26 0.26 0.2301 0.23 0.2301 0.23 0.23 0.23 0.2453 0.245 0.1319 0.132 0.1183 0.118 0.1252 0.125 0.2453 0.1319 0.1183 0.1252 0.24 0.13 0.11 0.12 0.24 0.13 0.11 0.12 0.245 0.132 0.118 0.125 0.17 0.16 0.17 0.11 0.10 0.11 0.1501 0.15 0.1501 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0 0.1365 0.13 0.1365 0.137 0.13 0.137 0.13 0.137 0 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 135 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP T82 Cáp T83 Cáp T91 Cáp T92 0.1434 0.1681 0.1547 GVHD : Th.S Mai Lựu 0.14 0.16 0.15 0.1434 0.143 0.1681 0.168 0.1547 0.155 0.14 0.16 0.15 0.143 0.168 0.155 0.14 0.16 0.15 0.143 0 0.168 0.17 0 0.155 0.15 0 Các bảng liên quan đến tính toán cáp dương : Góc nhóm cáp B1 để tính mát ma sát : Cáp B1-41 B1-42 B1-51 B1-52 B1-61 B1-62 B1-71 B1-72 B1-81 B1-82 B1-91 0-0 0 0 0 0 0 11-11 0 0 0 0 0 12-12 0 0 0 0 0 13-13 0 0 0 0 0 14-14 0 0 0 0 0 15-15 0.206 0.206 0 0 0 0 16-16 0.221 0.221 0.173 0.173 0 0 0 17-17 0.236 0.236 0.189 0.189 0.158 0.158 0 0 Cáp B1-41 B1-42 B1-51 B1-52 B1-61 B1-62 B1-71 B1-72 B1-81 B1-82 B1-91 18-18 0.254 0.254 0.206 0.206 0.175 0.175 0.122 0.122 0 19-19 0.272 0.272 0.224 0.224 0.193 0.193 0.140 0.140 0.104 0.104 20-20 0.289 0.289 0.241 0.241 0.211 0.211 0.157 0.157 0.122 0.122 0.105 21-20 0.052 0.052 0.314 0.314 0.157 0.157 0.244 0.244 0.244 0.244 0.244 22-22 0.052 0.052 0.314 0.314 0.157 0.157 0.244 0.244 0 23-23 0.052 0.052 0.314 0.314 0.157 0.157 0 0 24-24 0.052 0.052 0.314 0.314 0 0 0 25-25 0.052 0.052 0 0 0 0 15-15 3020 3020 0 16-16 6530 6530 3017 3017 17-17 10037 10037 6523 6523 Chiều dài từ đầu neo cáp nhóm B1 đến mặt cắt : Cáp B1-41 B1-42 B1-51 B1-52 0-0 0 0 SV : Đỗ Minh Duy 11-11 0 0 12-12 0 0 13-13 0 0 14-14 0 0 MSSV : CD03031 Trang 136 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu B1-61 B1-62 B1-71 B1-72 B1-81 B1-82 B1-91 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3016 3016 0 0 Cáp B1-41 B1-42 B1-51 B1-52 B1-61 B1-62 B1-71 B1-72 B1-81 B1-82 B1-91 18-18 14041 14041 10527 10527 7020 7020 3512 3512 0 19-19 18042 18042 14529 14529 11021 11021 7513 7513 3514 3514 20-20 22042 22042 18529 18529 15022 15022 11514 11514 7514 7514 3518 21-20 10500 10500 12081 12081 13028 13028 12046 12046 12046 12046 12046 22-22 8500 8500 10081 10081 11028 11028 10046 10046 0 23-23 6500 6500 8081 8081 9028 9028 0 0 24-24 3500 3500 5081 5081 0 0 0 25-25 0 0 0 0 0 Chiều dài bó cáp nhóm B1 Cáp B1-41 B1-42 B1-51 B1-52 B1-61 B1-62 B1-71 B1-72 B1-81 B1-82 B1-91 L 35542 35542 30110 30110 24550 24550 18060 18060 12060 12060 8064 Tổng diện tích cáp HLB mặt cắt Mặt cắt Mặt cắt 0-0 11-11 12-12 13-13 14-14 15-15 16-16 17-17 0 0 4737.6 9475.2 14212.8 18-18 19-19 20-20 21-21 22-22 23-23 24-24 25-25 18950.4 23688 26056.8 26056.8 18950.4 14212.8 9475.2 4737.6 SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 137 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Trong tâm cáp HLB mặt cắt so với gốc tọa độ O Mặt cắt Mặt cắt 0-0 11-11 12-12 13-13 14-14 15-15 16-16 17-17 0 0 1729 1996 2208 18-18 19-19 20-20 21-21 22-22 23-23 24-24 25-25 2384 2490 2525 2525 2525 2525 2525 2525 CHƯƠNG 4: BIỆN PHÁP THI CÔNG CHƯƠNG 6: LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH, GỜ CHẮN BÁNH SV : Đỗ Minh Duy MSSV : CD03031 Trang 138